提高煤泥水处理能力技术的应用

1、提高煤泥水处理能力技术的应用技术报告完成单位：四川广旺能源发展（集团）有限责任公司 唐家河煤矿洗煤厂主要协作单位：煤炭加工利用与节能环保技术研究所主研人员：任绍伟 岳 雄 严立新 陈宗和 赵 阳 陈洪才 任贞平 曾洪伟 张世佳 付玉红 杨建均二0一五年四月 目录目录2第一章 概况51.1项目背景51.1.1原煤现状51.1.2洗煤厂现状51.1.3改造的必要性71.2 项目研究的主要内容71.3 项目研究的关键问题及技术难点81.4主要技术指标81.5 项目创新点及关键技术路线（或方案）91.6预期目标91.7计划成本10第二章 煤泥水体系研究112.1 煤泥水体系112.1.1煤泥水浓度的测

2、定112.1.2 煤泥水的化学性质112.2煤泥水的沉降特性122.2.1试验方法122.2.2煤泥水沉降分区122.2.3 沉降时间测定132.2 药剂特性142.4加药量152.5加药点与加药方式16第三章 喂料泵工况分析163.1泵工作状况与效率分析173.1.1何希杰公式173.1.2伯努利方程求解173.1.3运用压力表确定泵的扬程193.1.4泵的工况点203.1.5 结论21第四章 压滤机改造214.1 压滤机的组成224.2 压滤机的工作原理224.3煤泥可浮性234.3.1浮选精煤产率234.3.2可燃体回收率244.3.3煤泥可浮性等级划分244.3.4优质原煤可浮性评定2

3、44.4.5 劣质原煤浮选入料可浮性评定254.5改造前煤泥水处理状况分析264.5.1精煤压滤机处理状况分析264.5.2尾煤系统处理状况分析264.5压滤机改造措施284.5.1 增设滤板294.5.2 改变拉板方式294.5.3 把手更换304.5.4 跑道及限位装置位移304.5.5 修改PLC控制参数304.5.6 优化滤液排出304.6改造后性能分析314.6.1改造后压滤机扩能分析314.6.1改造后精煤压滤机性能分析314.6.2改造后尾煤系统性能分析324.6.3全年节约影响天数33第五章 效益分析335.1 经济效益分析345.1.1节约天数利润分析345.1.2 用电分析

4、345.2 社会效益34第一章 概况1.1项目背景煤炭是我国主要的能源，每年生产和消费煤炭都在十几亿吨以上，选煤是煤炭深加工和洁净、高效利用的基础。随着煤炭资源的深度开采和井下机械化程度的提高，所采原煤煤质特性已发生剧烈变化。处于煤炭生产和加工咽喉环节的洗煤厂，如不及时调整生产工艺环节，势必不能满足国家对煤炭资源利用的要求，也不可能为企业创造更大的效益。1.1.1原煤现状唐家河洗煤厂属于矿井型洗煤厂，入洗原煤主要来自唐家河煤矿。然而唐家河煤矿属于年久老矿，其煤炭资源储量已大部分开采，连最好的3184采面的煤质都悄然不如往年，1111工作面原煤泥性、黏性矿物含量过大。加之，近年来综采综掘等先进采

5、煤工艺的引进，更使得原煤组成恶劣。1.1.2洗煤厂现状唐家河洗煤厂尾煤煤泥水处理工艺采用一段浓缩，如图1所示。入料来自于浮选尾矿水和中矸高频筛筛下水，底流进入尾煤浓缩机，溢流当作洗煤生产系统循环水。精煤处理工艺如图2所示。该工艺自建厂确定，基本满足生产要求。近几年随着洗煤量的增加和系统几经改造，系统暴露出许多问题。1唐家河洗煤厂原设计能力为0.45Mt/年，随着年限的推延，现实际入洗能力已达到0.6Mt/年。系统煤泥含量增加，浓缩机工作压力大，沉降效果差，循环水浓度加大。2当入洗384采面优质原煤时，浮选效果好。浮选精煤量较大，精矿池负荷大，不能满足生产需要。为了满足生产需要，常常以缩短精煤压

6、滤时间的方式减轻精矿池压力，这样必然导致精煤压滤机负荷加大和最终浮选精煤产品由于压滤时间不足引起的水分含量高。3当入洗1111劣质原煤时，煤泥含量大，处理系统难度加大，常导致耙式浓缩机耙架被压死、循环水变差等严重制约生产和影响产品质量的状况发生。4生产系统循环用水浓度增大，精煤筛、接粗筛、矿浆预处理器、合介桶等用水质量差，直接影响生产和产品质量。煤泥水处理系统,如图1：图1精煤压滤系统,如图2：图21.1.3改造的必要性煤泥水处理系统往往是洗煤厂投资最大的工艺系统，也是洗煤厂生产和管理中最重要、最复杂的系统。关键是在于其涉及到洗煤厂的各个环节，其运行、管理的好坏直接关系到洗煤厂的经济效益和社会

7、效益。唐家河洗煤厂作为矿属洗煤厂必须改善煤泥水处理环节，为矿井的现代化建设和产能扩能提供硬性基础；同时保证洗煤厂的正常、高效生产，为企业创造更大的经济效益和社会效益；为了矿井稳步发展、厂内高效生产、降低职工劳动强度，提高煤泥水处理能力已迫在眉睫，势在必行。1.2 项目研究的主要内容1对絮凝剂浓度和给药量的大小进行对比测试。找出在实际生产过程中符合原料煤煤质的最佳药剂比，找出最佳药剂种类和最佳给药点。2测定耙式浓缩机内煤泥的沉降速度，在最佳药剂制度前提下，通过分析沉降速度变化规律，找出正常生产情况下的最佳压滤拉板间隔时间及单位处理量。3对喂料泵输送高浓度煤浆时的工作状况以及效率进行测试。寻找给料

8、泵对于给料点所需的扬程和单位处理流量。4调整滤板拉板工作循环，重新编制PLC控制程序。以求达到实际生产所需的回程。此外，还需调整液压油缸、空气机压缩机等配套设施。1.3 项目研究的关键问题及技术难点1攻克目前适合我厂的药剂种类和药剂制度，测定煤泥的沉降速度及沉降特性。2 对喂料泵的工作状况和效率进行评定。3 需要压滤机厂家对压滤机PLC程序进行重新编制，调试回程及拉板小车等。1.4主要技术指标在加工唐家河煤矿384工作面产优质原煤时，可减少因浮选精煤压滤能力不足而影响生产的时间。在加工综掘半煤巷工作面，特别是加工唐家河煤矿即将投入生产的1111工作面原煤时，可保证洗煤厂尾煤煤泥水处理系统适应生

9、产需要，保证洗煤厂的生产能力不会大幅度的下降，以维持唐家河煤矿的正常生产。在现有条件下，由于煤泥浓缩和处理效率的提高，现场上可保证洗选厂耙式浓缩机的工作压力稳定、循环水质量及耙式浓缩机压耙等重大生产事故发生的几率。同时，由于循环水得到改善，可以在一定程度上提高产品质量及生产效率。1.5 项目创新点及关键技术路线（或方案） 项目创新点：一是在压滤机原来完整结构的基础上增设滤板；二是调整药剂制度。三是给每台压滤机增加滤板，重新编制压滤机PLC控制程序，在生产现场控制上，调整絮凝剂使用量以求达到最佳煤泥絮团状态，提高唐家河煤矿洗选厂煤泥处理能力。关键技术路线（或方案）：首先，保证喂料泵的各项参数以及

10、与压滤机配套的液压系统、滤板移动装置、空气压缩机等一系列设备的参数设定必须和改造后所需参数相匹配；其次，煤泥水的沉降速度和耙式浓缩机的浓缩效率必须和压滤机的压滤周期相适应，以保证浓缩机的正常工作。1.6预期目标本项目的预期目标是能在计划时间内完成对提高煤泥水处理能力技术的应用。该技术研究成功后，将提高了唐家河煤矿洗选厂对煤泥水浮选精煤的处理能力，达到提高产能和加工高灰劣质煤的目的。保证洗选厂耙式浓缩机工作压力稳定，降低压耙等重大生产事故发生的几率。为矿创造更大的经济效益，降低职工的劳动强度，提高职工的工资收入。1.7计划成本改造内容：每台压滤机增加6块隔膜板、6块厢式滤板（拉板）。每台压滤机需

11、要增加铁把手12对，并将原来的塑料把手换为铸铁把手，需将原把手螺栓孔填塞后重新开孔。更换控制系统及程序。增加现场改造所需配件。改造成本见表1-1：表1-1 改造成本表名称型号单位数量单价总价隔膜滤板2000mm*2000mm块68000.00 48000.00 厢式滤板2000mm*2000mm块66000.00 36000.00 铸铁把手2000型专用对361200.00 43200.00 控制程序2000型专用套220000.00 40000.00 配件2000型专用套25000.00 10000.00 服务费10000.00 合计187200.00 第二章 煤泥水体系研究2.1 煤泥水体

12、系煤泥水体系是一个极其复杂的系统，它的性质不仅与煤泥水中颗粒的多少、粒度分布、密度大小、矿物组成等有关，还与浓度、粘度等因素有关。2.1.1煤泥水浓度的测定本项目采用烘干法测定煤泥水浓度，取煤泥水试样进行烘干（温度在110以下）至恒重，称量固体质量，此次测定不加任何絮凝剂。按下式计算： （1） T-煤泥烘干后质量，g;V-煤泥水体积，L。2.1.2 煤泥水的化学性质洗煤所用循环水原则上煤泥含量不高于0.05%，实际生产过程中循环水中含有些许的有机、无机溶解物。其最终来源于原煤所带及洗煤过程中的各种药剂。这些溶解物有的数量甚微，有的则以胶体形式分散在煤泥水中，对浮选、煤泥水处理的絮凝过程有一定的

13、影响。煤泥水酸碱度是控制煤泥水处理过程的重要因素，它影响煤泥的表面性质，从而直接影响分选、絮凝过程和各种药剂的作用。当PH4颗粒零电点是，煤泥表面荷负电；当PH4颗粒零电点是，煤泥表面荷正电。而煤泥表面电性对絮凝药剂的表面吸附起重要作用。2.2煤泥水的沉降特性一般煤泥水的沉降特性研究主要有两方面：一是测定煤泥水不加药剂的自然沉降特性，二是添加絮凝剂后的絮凝沉降特性。考虑实际现场需要，本次试验主要研究煤泥水的絮凝沉降特性。2.2.1试验方法试验药剂、器材：絮凝剂、玻璃棒、量筒、移液管试验方法：选煤厂煤泥水沉降试验方法（量筒沉降试验）试验标准：MT190-88现场采取煤泥水分别倒入带有刻度的玻璃量

14、筒的500ml处。加药前，先用移液管抽出与所加絮凝剂体积相同的澄清液，然后用移液管一次性加入配置好的所需絮凝剂溶液的体积。用手捂住量筒口，使其上下翻转5次，以保证药剂充分分散，煤泥水浓度和粒度充分均匀。翻转结束后，迅速将量筒置于灯光前，并开始及时和记下澄清液面下降位置。开始时5秒记录次，待澄清液面接近压缩区时改为10秒一次，直至压缩区体积无明显变化为止。2.2.2煤泥水沉降分区煤泥水沉降过程的分区现象示意图如图3。煤泥水开始在浓度、粒度、密度等方面是均匀分布的。在极短时间内，煤泥水沿量筒分成了五个区，上层A是澄清取、B是等浓度区（沉降区）、C变浓度区（过渡区）、D是压缩区、K粗粒区。用此方法可

15、以代表煤泥水在耙式浓缩机内的沉降特性。整个等浓度区是不变的，等于原矿浆减去因析离而沉降的粗粒以后的浓度，悬浮的颗粒在自身重力作用下沉降。沉降的结果是澄清区和等浓度区之间有一个清晰的界面（澄清界面）。随沉降过程的进行，澄清区高度逐渐增加，压缩区高度也逐渐增加，而等浓度区高度逐渐减小。澄清界面下移速度就是颗粒的平均沉降速度。 A-清水层 B-沉降区 C-过渡区 D-浓缩区 K-粗粒区图32.2.3 沉降时间测定根据量筒沉降试验记录的澄清界面层沉降的高度和对应的沉降时间作图，可以直观的反映出药剂添加量对煤泥水沉降的影响，并结合现场实际生产情况来确定我厂絮凝剂添加药量浓度。添加絮凝剂的煤泥水沉降特性曲

16、线如图4：图4由图4表明：当絮凝剂浓度在一定范围内加大时，沉降时间随浓度增加而变小；当絮凝剂浓度持续加大，沉降时间反而加大。2.2 药剂特性煤泥水处理药剂可分为凝聚剂、絮凝剂、助滤剂等。絮凝剂的作用机理包括架桥作用、电性中和、吸附及网捕，我厂采用无机高分子絮凝剂聚合氯化铝和合成高分子絮凝剂聚丙烯酰胺。就唐家河洗煤厂而言，采用的是高分子絮凝剂，先着重分析我厂所用药剂。聚合氯化铝是在弱碱条件下由铝离子发生碱性水解产生多聚体，其作用机理较为复杂，囊括所用，其水解作用机理在此不作过多陈述。氯化铝的水解产物一般为胶体微细颗粒。煤泥水中颗粒表面多带负电荷，当沉降物带正电荷时，能大大加快网捕速度。一般来讲，

17、欲除去物越多，网捕速度相应加快。聚合铝发生羟基“架桥反应”，生成多核络合物，他们分子量大，能吸附多个悬浮物，通过架桥作用可形成松散絮团。我厂洗水多来自于井下，受本地地质环境影响，水质呈弱碱性，使用黄药是很好的选择。聚丙烯酰胺的作用在于它吸附了悬浮物以后，本身的链段旋转和运动，相当于本身的“痉挛”作用，将固体物聚集在一起而产生沉淀。由于高分子化合物在固体物间起桥架作用，所以叫吸附桥联。高聚物在吸附颗粒表面生成络合物，吸附力以化学键力为主，絮凝效果的好坏和絮团本身的物理性质有关，絮团的密度、大小、强度都有影响，特别是水气含量，直接影响沉降速度。絮团越紧，速度越快；粒度越细，速度越慢。另外，絮团松散

18、是由于絮团中网捕了大量的气泡，我厂在消泡桶上端加喷水，旨在更好的减少耙式浓缩机入料夹杂的气体含量。2.4加药量加药量的大小需要根据不同煤泥的不同特性以及药剂反应机理进行确定。经过理论实验与现场加药对比试验发现，一旦加药量大于千分之六，耙式浓缩机便会出现耙架压死情况。这一现象表面明药剂量在0.6%-0.9%范围内，目前耙式浓缩机的处理量与沉降效率不匹配。主要原因一是絮凝剂的用量与煤泥比表面积几乎呈正相关，在浓度增加及细粒级含量突然增多情况下，需要的絮凝剂用量越多，但是过多加入絮凝剂，不仅造成浪费，而且颗粒因超荷现象导致新的稳定（胶体保护作用，现场表现为一颗颗的透明颗粒，形如蛙卵）。最佳用量带有工

19、艺特征，实际最佳量通常以试验方式确定。据图4，我厂使用最佳药剂量在0.05%0.07%。现场实践中一旦絮凝剂用量大于0.06%，耙式浓缩机将发生压耙现象。结合试验数据与现场生产实践，目前适应我厂的加药量为0.05%0.06%，待1111工作面量产后，结合实际重新确定药剂量。2.5加药点与加药方式聚合氯化铝与絮凝剂均为固体，根据其作用机理，在使用过程中必须将之配成一定浓度的溶液才能使其产生作用。其次，加药地点和方式的选择恰当与否的衡量标准主要由药剂与物料的混合程度及反应是否充分来确定。结合我厂实际情况，聚合氯化铝加药点在浮选尾矿处，聚丙烯酰胺在聚合氯化铝的下游且分两点。管道内部交错焊接铁板，如图

20、5。部分物料直线流动，部分物料运动至挡板处，折射并与直线流动物料相混合，反复多次。这样保证物料与絮凝剂充分混合接触。图5第三章 喂料泵工况分析3.1泵工作状况与效率分析泵的工作状况研究主要是泵的功率、扬程等参数是否满足改造后所需，因此必须研究管路阻力特性。管路阻力特性，也叫管路水头损失特性，它是由管路系统布置及其管件的多少、大小确定的，管路水头损失包括沿程损失和局部损失。为此，必须运用工程流体力学的相关知识进行计算。3.1.1何希杰公式据何希杰关于洗煤厂渣浆泵浆体性能计算方法的研究。（2）其中，为位置水头，为浆体摩擦阻力系数，为管径长度。这仅仅是一个关于洗煤厂的经验算法，有一定的特殊性。在此对

21、之不作为准确计算法。3.1.2伯努利方程求解煤泥水近似看作是具有黏度的牛顿流体。其内部摩擦切应力满足下式： （3）其中，为比例系数，表征流体特性的粘度。煤泥水从耙式浓缩机的底流到压滤机入料口，其能量意义和几何意义符合黏性流体的运动微分方程及伯努利方程。 （4）其中，为位置水头； 为绝对压强高度； 为沿程损失。由于上式选取的煤泥水两过流断面之间存在泵的能量输入，则总流伯努利方程为： （5）其中，E为输入能量。工程上常以E=H，称为水泵的扬程，它用来提高水位和客服管路中的总阻力损失。是一个具有长度纲量的值，称为水头损失。 （6）唐矿洗煤厂压滤机给料管为R=200mm的等径管，沿程损失就是管路两端压

22、强水头之差。（7）其中，为沿程阻力系数，仅仅与雷诺数有关。根据达西公式有:（8）局部损失为管径突变、弯头、折弯等现象产生的水头损失。（9）其中，为局部阻力系数。在某一过流断面，当流线几乎是平行的直线时，过流断面为平面。否则，为不同形式的曲面。在同一过流断面，求出各店速度对该过流断面的算术平均值，为该断面的平均速度，其值与点速相同。总流的流量则为同一过流断面上各个微元流束的流量之和，对此运用微积分，即：（10）其中，Q为过流断面流量； A为过流断面横截面积。对上式进行积分，通过质量守恒定律及总流的连续性可知，过流断面面积是与速度成反比的，即：（11）所以，可以推导出计算所需速度（运输管道入口速度

23、与出口速度）相等。3.1.3运用压力表确定泵的扬程唐矿洗煤厂采用的是离心式渣浆泵。基于此，假设泵出口装压力表，尾煤压滤机装真空压力表。单位重量液体在泵入口处的能量与泵出口处的能量之差，就是该单位液体在泵中获得的实际能量，也就是泵的实际扬程或总扬程。（12）其中，为液体在泵出口处的能量； 为液体在泵出口处的能量； H为泵的扬程。根据式（11），流量一定、横截面积一定，实际上两端速度相等。则有： （13）其中，为泵进口处的真空表读数； 泵出口处的压力表读数。即两压力表之和即可表示泵扬程的大小，实践表明我厂改造前后的压力表读数无变化，真空压力表均为0.64MPa。3.1.4泵的工况点将单位重量液体输

24、送到一定高度（如以地面为水平，则为位置水头），其所需能量为。有（14)根据公式（6）、（7）、（9）知： （15）式（15）中的R为管阻常数，其值与管路的材料、尺寸、局部装置及阀门开启度有关。换句话说，当管路一定时，R为一常数。因此(16)3.1.5 结论通过以上综合分析，无论是通过伯努利方程推导还是压力表读数变化，我们可以得到以下结论：（1） 只要管路不发生改变，其水头损失就不会发生改变。（2） 管路不变且位置水头不变，其泵输送物料的扬程不会改变。（3） 改造前后，尾煤压滤机的入料泵的实际所需扬程不变。即我厂喂料泵适应改造后的要求。第4章 压滤机改造4.1 压滤机的组成压滤机是一种固液分离的

25、过滤设备，它通过高压及滤布使液体与固体区分开的设备。压滤机是由机架、液压、电气等部分组成。机架由油缸座、压紧板、尾板、大梁等部分组成。液压系统由油缸、液压站、单向阀、电磁换向阀、高.低压溢流阀、阀块，柱塞泵及电机组成。电气系统是由PLC控制通过限位器来实现自动控制的。主要包括PLC、电源盒、继电器、断路器、限位器等组成。示意图如图6：图64.2 压滤机的工作原理当压滤机工作时，由于液压缸的作用，将所有滤板压紧在活动头板和固定尾板之间，使相邻滤板之间构成滤室，周围是密封的。矿浆由固定尾板的入料孔以一定的压力给入。在所有滤室充满矿浆后，压滤过程开始，矿浆借助喂料泵给入矿浆的压力进行固液分离。颗粒由

26、于滤布的阻挡留在滤室内，滤液沿滤板上的泄水沟排除。一段时间后，待滤液似线非线排出，此时停止给料，用高压气体通过隔膜板板侧进气口将颗粒内的剩余水。当滤液不再流出即完成脱水过程。依次逐一拉开滤板，物料通过自重自行卸落，如需人工卸料的则需人工清理，完成整个压滤过程。4.3煤泥可浮性煤泥可浮性是指通过浮选提高煤泥质量的难易程度。煤泥的自然属性即它的物质组成和化学成分决定煤泥可浮性的难易程度，煤泥的其它物理性质也对煤泥的可浮性产生影响。其影响因素主要包括煤岩成分、变质程度、表面氧化程度、矿物杂质和嵌布特性等。在目前的技术条件下，还不可能全面的将这些因素定性定量的加以综合量化。现阶段在洗煤领域内主要是通过

27、以浮选精煤的可燃体回收率及浮选中煤含量作为评定可浮性的指标，其中由于浮选中煤只能通过计算得出且只是作为参考，在此不再讨论与计算。4.3.1浮选精煤产率浮选精煤产率是指浮选精煤占入浮原煤的百分比，它表示从入浮原煤中回收精煤数量的百分数。由于浮选原煤和精煤的数量均不易直接得出，所以只能用原煤和精煤的灰分来间接计算。浮选精煤产率是计算可燃体回收率的基础。其计算如下：（17）4.3.2可燃体回收率可燃体回收率是评定浮选效果的重要指标。可燃体是出去煤完全燃烧后残留物以外的有用物质。可燃体回收率表示在浮选精煤中可燃体含量占浮选原煤中的百分比，它表示浮选生产时浮选原煤中可燃体的回收效果。其计算如下： （18

28、）4.3.3煤泥可浮性等级划分按国标，煤泥可浮性分为极易浮、易浮、中等可浮、难浮和极难浮5个等级，划分范围如表4-1。表4-1 煤泥可浮性等级可浮性等级极易浮易浮中等可浮难浮极难浮Ec/%90.180.19060.18040.160404.3.4优质原煤可浮性评定据2015年4月27日现场数据，入洗唐矿384采面优质原煤时，浮选各项指标如表4-2。表4-2 优质原煤浮选指标名称浮选入料浮选精煤浮选尾煤Ad/%18.7211.0466.24优质原煤浮选精煤回收率为： （19）优质原煤可燃体回收率为： （20）依据表5中煤泥可浮性评定等级划分，当入洗优质原煤时，浮选精煤可燃体回收率为94.22%，

29、可浮性等级为极易浮。4.4.5 劣质原煤浮选入料可浮性评定据2015年2月23日现场数据，浮选各项指标如表4-3。表4-3 劣质原煤浮选指标名称浮选入料浮选精煤浮选尾煤Ad/%44.5911.0654.48其浮选精煤回收率为：（21）可燃体回收率为： （22）依据表5中煤泥可浮性评定等级划分，当入洗劣质原煤时，浮选精煤可燃体回收率为36.56%，煤泥可浮性等级为极难浮。4.5改造前煤泥水处理状况分析4.5.1精煤压滤机处理状况分析根据现场管理数据知，入洗384采面优质原煤时，由于浮选精煤入料可浮性非常好，精煤泡沫量大。入洗约6小时后，精矿池满，需要停车处理1.5小时左右。改造前每天影响时间为：

30、 （23）4.5.2尾煤系统处理状况分析洗煤厂可选数每年330天，每天16小时，每天处理能力2000吨原煤，原煤带水按5%计。原煤干重为： (24)按2014年8月30日1111工作面原煤浮沉表知原生煤泥含量为6.72%，次生煤泥按7%计。煤泥总量为：（25）1111工作面原煤浮沉表如下：第 35 页 共 35 页唐家河矿洗煤厂煤炭浮沉试验报告表 样品名称:1111工作面煤样 试验日期：2014年8月30日试验前干燥煤样重量:9870g 煤样灰分：66.43% 密度级(g*cm-3)重量/g占本级产率/%占全样产率/%灰分/%浮物累计沉物累计产率/%灰分/%产率/%灰分/%1234511121

31、314-1.30 220.00 2.40 2.24 2.68 2.40 2.68 100.00 65.47 1.30-1.40360.00 3.93 3.67 7.93 6.34 5.94 97.60 67.01 1.40-1.50410.00 4.48 4.18 18.94 10.81 11.32 93.66 69.49 1.50-1.60530.00 5.79 5.40 30.02 16.60 17.84 89.19 72.03 1.60-1.80975.00 10.65 9.93 42.34 27.25 27.42 83.40 74.95 1.80-2.001270.00 13.87 1

32、2.94 59.10 41.13 38.10 72.75 79.72 2.00 5390.00 58.87 54.92 84.58 100.00 65.47 58.87 84.58 去泥小计9155.00 100.00 93.28 65.47 煤泥6606.72 6.72 54.16 带泥小计9815.00 100.00 100.00 64.71 在实际生产中，进入旋流器的煤泥中少量煤泥被中煤矸石带走，大部分进入精煤溢流。1111工作面浮沉表中煤泥灰分为54.16%，接近中煤灰分，按洗煤厂工艺流程计算中规定，在没有实际资料时，煤泥分配可按下面经验数据计算，即全部煤泥的85%分配到精煤中，10%

33、分配到中煤中，5%分配到矸石中。全厂实际进入煤泥总量为13.25%，最终的体现方式为：浮选精煤、尾煤、产品带走三个部分。其中产品带走非常少，可忽略不计。在实际计算中只考虑浮选精煤和尾煤即可。由式（15）计算可知，浮选精煤产率为22.78%，实际浮选精煤占总煤泥的百分比为： (26)实际进入耙式浓缩机煤泥含量：（27）每天进入耙式浓缩机干煤泥煤泥重： (28)改造前压滤机全天满负荷运行，每作业循环有44板煤泥。每作业循环时间为1h。每板煤泥重约0.2吨，原处理能力（干煤泥）为：（29） 由上述计算可知，每天进入耙式浓缩机的煤泥量与压滤机每天满负荷处理的煤泥量之间存在差值。 表明改造前的尾煤压滤机

34、不能满足入洗劣质原煤所带入系统的煤泥量，必须对尾煤压滤机进行升级改造。4.5压滤机改造措施4.5.1 增设滤板滤板是压滤机的主要部件，隔膜板与拉板之间、滤板与滤板之间形成滤室，矿浆在此空间内完成入料、脱水、卸料过程，因此只有滤室总面积增大才能扩大其处理量。此次改造通过增加3张隔膜板、3张拉板来增大滤室面积，达到扩大处理能力的目的，隔膜板与拉板加错放置。滤板长宽均为2000mm，滤饼厚度约为50mm。增设滤板等同增加滤室的面积约为1立方，每个作业循环增加1吨煤泥（含水分）处理量。4.5.2 改变拉板方式改造前拉板方式为小车一次拉动一张拉板和三隔膜板。这样的拉板方式有一下几点弊端。首先，由于尾煤多

35、是高灰细泥，加之夹带粘土矿物，其煤泥与煤泥之间的粘接度较大，每次拉板小车会存在“带不动”的现象，这就要求另外一人协助当班司机卸料。其次，“一拉多”活动链条必然增长，会导致离拉板距离大的隔膜板出现倾斜。再者，多板煤泥一同下落会增大下方割刀冲击力、增大铸石刮板瞬间负荷。第四，增加不必要的劳动成本，增加职工劳动强度和不安全度。为解决以上问题，本次改造采取一拉二（即一张拉板一张隔膜板）的拉板方式。活动链条为改造前的一半，物料重量为改造前的一半，解决了下游设备的负荷并降低职工的危险程度。4.5.3 把手更换由于增加六块滤板和拉板方式的改变，原来的把手无论在数量上还是安装方式上均不适应要求。为保证拉板卸料

36、过程的顺利进行，新增和更换的把手为46个。4.5.4 跑道及限位装置位移由于新换把手的受拉部位比原来要厚，小车高度一定的情况下，小车不能顺利拉板。因此需要将小车跑道下放，以满足改造要求。经反复调试，最终将跑道垂直往下位移1cm。其次，增加滤板后，靠尾板方滤板在拉板时不能完全拉开且下车不能与限位装置接触复位。经调试，将原机械限位装置往后位移7cm。4.5.5 修改PLC控制参数压滤机的压紧、松开及小车运行都是靠PLC控制程序发出指令，要使改造后压滤机正常工作，必须对其有关参数进行重新计算并修改，本次改造由压滤机厂家技术人员协助修改PLC控制程序。首先，增加滤板后导致压滤机空间缩小，需要对液压传动杆的长度进行调整，调整原则是液压环境安全前提下保证压滤过程的压力达到要求。数据修改幅度过大会导致压力不足，甚至滤板压不紧；幅度过小会导致压力过大、损坏滤板、液压站内部液压系统憋压。经计算，六张滤板厚度及链接链条长度之和约为1.0m。将液压传动杆伸缩长度由原来的1.8m更改为现在的0.8m。其次，变频器也由原