日产5000tnsp窑课程设计说明书.

1、洛阳理工学院课程设计说明书课程名称：新型干法水泥生产技术与设备设计课题： 5000t/d水泥熟料NSP窑的设计专 业：无机非金属材料工程班 级：学 号：姓 名：成 绩：指导教师（签名）：课程设计任务书设计课题：5000t/d水泥熟料NSP窑的设计、课题内容及要求：1. 物料平衡计算2. 热平衡计算3. 窑的规格计算确定4. 主要热工技术参数计算5. NSP窑初步设计：工艺布置与工艺布置图（窑中）二、课题任务及工作量1. 设计说明书（不少于 1 万字，打印）2. NSP窑初步设计工艺布置图（1号图纸1张，2号图纸1张，手绘）三、课题阶段进度安排1. 第17周：确定窑规格、物料平衡与热平衡计算、主

2、要热工参数计算2. 第1819周：NSP窑工艺布置绘图四、课题参考资料李海涛 . 新型干法水泥生产技术与设备 M. 化学工业出版社 严生. 新型干法水泥厂工艺设计手册 M. 中国建材工业出版社 金容容 . 水泥厂工艺设计概论 M. 武汉理工大学出版社五、设计班级：*指导老师：设计原始资料物料化学成分（%）项目LossSiO2Al 2O3Fe2O3CaOMgOSO3其他合计干生料:35.8813.132.962.0244.960.290.160.60100熟料022.345.473.7267.110.590.050.72100煤灰:051.4631.724.093.900.682.205.951

3、00、煤的工业分析及元素分析工业分析（%）Q net.ar kJ/kgM arF.CarA arVar1.0044.9325.7128.3628242兀素分析（收到基）(%)CHONSAW61.383.966.630.970.3525.711.00三、热工参数1.温度a. 入预热器生料温度：50 C；b. 入窑回灰温度：50 C；c. 入窑一次风温度：20 C；d. 入窑二次风温度：1070 C；e. 环境温度：20 C；f. 入窑、分解炉燃料温度：60 C；g. 入分解炉三次风温度：900C；h. 出窑熟料温度：1360 C；i. 废气出预热器温度：370 C；j. 出预热器飞灰温度：300

4、 C；2. 入窑风量比（ ）。一次风（Ki）:二次风（K2）:窑头漏风（K3）= 10:85:5；3. 燃料比（%）。回转窑（Ky）:分解护（Kf） = 40:60 ；4. 出预热器飞灰量：0.1kg/kg熟料；5. 出预热器飞灰烧失量：35.20%；6. 各处过剩空气系数：窑尾 购=1.05 ;分解炉出口 aL= 1.15;预热器出口 a= 1.40 ；7. 入窑生料采用提升机输送；8. 漏风：预热器漏风量占理论空气量的比例K4= 0.16;分解炉及窑尾漏风（包括分解炉一次空气量） ，占分解炉用燃料 理论空气量的比例 K6 = 0.05;9. 袋收尘和增湿塔综合收尘效率为99.9;10. 熟

5、料形成热：根据简易公式（ 620）计算；11. 系统表面散热损失： 460kJ/kg 熟料；12. 生料水分： 0.2；13. 窑的设计产量：5000t/d（或 208.33t/h）。四、其它1、年平均气温 20C 2、当地气压100258Pa目录、八前言第一章 窑的物料平衡计算 21.1 收入项目 21.2 支出项目 4第二章 窑的热量平衡计算 52.1 收入项目 52.2 支出项目 62.3 收支热量平衡计算 7第三章 NSP 窑规格 83.1 窑的规格 83.2 回转窑规格的确定 83.2.1 窑的直径 93.2.2 窑的长度 93.2.3 回转窑转速、斜度、及功率的确定与计算 93.3

6、 窑产量标定 9第四章主要热工参数计算 9结 束语 12参 考文 献 13水泥工业诞生 180 多年以来，其生产规模也从过去的小型化向大规模化发 展，工艺和设备不断改进，品种和质量有很大的发展。 1826 年出现了第一台煅 烧水泥用的自然通风的普通立窑， 1910 年实现了机械化连续生产。 1885年出现 第一台回转窑，非常有效地提高了产量和质量，使得水泥工业进入了回转窑的 时代。1923 年出现了立波尔窑，水泥工业出现了重大的变革，窑产量显著提高， 热耗也显著降低，水泥生产成本也得到了较大的降低。20 世纪中期，悬浮预热和预分解技术的发明，水泥工业熟料煅烧技术取得 革命性的突破，推动了水泥生

7、产全过程的技术创新，给水泥工业注入了新技术， 新活力。从此，新型干法水泥生产技术得到了广泛的关注和应用。 50 年代初至 70年代初期，新型干法水泥生产诞生并伴随着预分解窑的大型化发展。 到 70年 代中后期，新型干法水泥技术向水泥生产全过程发展。同时，随着预分解技术 的日臻成熟，各种类型的旋风预热器与不同种类的预分解方法相结合，发展成 为许多类型的预分解窑。在这段时间里，悬浮预热器窑的发展优势逐渐被预分 解窑所代替。但是，预分解窑是基于悬浮预热器窑而发展的，是悬浮预热器更 高的发展阶段。到 80 年代中期，由于能源危机的爆发，分解炉得以改进，大大 提高了预热系统的功效。至 90 年代中期，随

8、着悬浮预热器和与分解技术的逐渐 成熟，预分解窑旋风筒换热管道分解炉回转窑篦冷机以及挤压粉磨， 和同他们配套的耐热、耐磨、耐火、隔热材料，自动控制，环保技术等的全面 发展和提高，新型干法水泥生产的各项技术经济指标进一步优化。至今，水泥 工业的生产工业得到进一步的优化，环境负荷进一步降低，并且成功研发降解 利用各种替代原、燃料和废弃物的生产技术，以新型干法水泥生产为支柱，水 泥工业向生态环境友好型产业转型。自新型干法水泥生产技术诞生以来，彻底改变了水泥生产技术的格局和发 展进程。国际水泥工业以预分解技术为核心，将现代科学技术和工业化生产的 最新成果广泛应用于水泥生产的全过程，形成了一套以现代高科技

9、为特征并符 合优质、高效、节能、环保以及大型化、自动化的现代化生产方法。新型干法 水泥技术代表了现阶段最高的水泥烧成技术，可以提高窑单位容积产量，提高 窑砖衬寿命和运转率，且自动化水平高，生产规模大，可以选用低碳燃料或低 价废物燃料，节省能源，降低热耗和电耗，减少了设备和基础建设的投资费用， CO和NO生成量少，事故率低，操作稳定。发展新型干法水泥技术是环境保护和 资源综合利用的必然结果。同时，新型干法水泥技术涵盖了许多丰富的理论和 科研成果，指导着水泥工业设计，研发，生产，等工作的不断完善，优化和提 升。设计原则1、坚持理论联系实际，从实际生产出发，实事求是。2、设计方案的确定，在技术上做到

10、先进可靠，较大幅度地提高产量，降低 能耗。3、工艺布置合理，生产工艺流程顺畅。4、环保设施完善，产品优质节能，成本预算合理第一章窑的物料平衡计算1.1收入项目 燃料总消耗量mr kg/kg其中，窑头燃料量myr = k y mr ;分解炉燃料量mFr = kFmr 干生料消耗量，入预热器物料量a、干生料理论消耗量mgsL= (100-mAra”(100-L s),其中，a为燃料灰分掺入量，100%, Ar为灰 分量：25.71 ; Ls为干生料烧失量35.88 。带入得：mgsL= (100m x 1 x 25.71)/(100-35.88) = 1.560-0.401 m rb、出袋收尘器飞

11、损量及回灰量mFh = mfh x (1- n )= 0.10 x (1-0.999)=0.0001 kg/kg其中n为袋式收尘器和增湿塔的综合收尘效率myh = mfh - m Fh = 0.10 0.0001 = 0.10 kg/kgc、考虑飞损后干生料实际消耗量mgs = mu +mFhX( 100- L fh) /(100- L s) =(1.560-0.401 m r)+ 0.0001 X (100-35.2) X (100-35.88) =1.560-0.401 m r kg/kg其中Lfh为出预热器飞灰烧失量35.20 %d、考虑飞损后生料实际消耗量ms = mgsX 100/(

12、100- w s)=(1.560-0.401 m r) x 100/(100-0.2)=1.563-0.402 m r kg/kg其中为生料水分0.2 %e、入预热器物料量入预热器物料量=m+=1.563-0.402mr+0.100=1.663-0.402m r kg/kg 入窑系统空气量a、燃料燃烧理论空气量Vlk= 0.089C ar + 0.267H ar + 0.033（S ar - Oar）其中Car为燃料元素分析的碳元素的含量61.38 , Hr为3.96 , 为0.35 , Qr为 6.63 ，代入上式得Vk = 0.089 X 61.38 + 0.267 X 3.96 + 0.

13、033 X （0.35- 6.63）= 6.313 m 3/kg 煤 （标准状态）换算为质量 mlk=1.293 Vlk煤b、入窑实际干空气量V = a yVk m?r = a yVlk kym=1.05 X 6.313 X 0.40mr=2.651mnVkg 煤（标准状态） 其中a y为窑尾空气过剩系数：1.05 ； ky为回转窑的燃料用量比：0.4 换算成质量 myk= 1.293 V yk = 1.293 X2.651 m r= 3.428 m r kg/kg 其中入窑一次空气量、二次空气量及漏风量分别为：Vyk1=k1 V yk ,Vyk2= k 2 Vyk ,Vyk3=k3 V yk

14、而也、k2、k 3分别为入窑风量比，一次空气量（k1）:二次空气量（k2）: 窑头漏风（ k3） = 10:85:5所以 Vyk1=k1 Vyk = 0.10 V ykVyk2=k2Vyk=0.85 V yk， Vlok1=k3Vyk=0.05 V ykc、分解炉从冷却机抽空气量出分解炉混合室过剩空气量VI = （a l - 1 ） Vlk m = （1.15- 1 ） X6.313 mr = 0.947 m r m3/kg（标态）其中a l为分解炉混合室出口过剩空气系数：1.15分解炉燃料燃烧所需空气量V2 = Vlk mFr = Vlk kFmr = 6.313 X 0.60 m r =

15、3.788 m r m3/kg（ 标态）其中kF为分解炉所用燃料的比例0.6c 窑尾过剩空气量Vb =（ a y- 1）V lk m=（ a y- 1）V lk ky m = （1.05 1 ） X 6.313 X 0.40mr= 0.126 m r m3/kg（标准状态）d 分解炉及窑尾漏入空气V4 = k 6Vl k mF r = k6Vl k k Fmr = 0.05 X6.313X0.60mr = 0.189mr m3/kg（ 标准状态） 其中k6为分解炉及窑尾漏风站分解炉用燃料量理论空气量的值：0.05e 分解炉从冷却机抽空气量（ VF2k）VF2k = V1 + V 2 - Vj

16、- Vi = 0.947mr +3.788m - 0.126mr - 0.189 m r= 4.420 m r m3/kg（标准状态 ）换算为质量为 mF2k = 1.293 X4.420 mr = 5.715 m r kg/kgd、漏入空气量预热器漏入空气量为V5 = k4 Vlkmr= 0.16 X6.313 mr = 1.010 mr m3/kg（标准状态）其中k4为预热器漏风量占理论空气量的比值：0.16窑尾系统漏入空气总量为Vlok2 = V4 + V5 = 0.189 m r + 1.010 m r = 1.199 m r m3/kg ( 标准状态 ) 全系统 漏入空气总量为Vk=

17、 Vioki + Viok2 = 0.05 x 2.651 m r + 1.199 m r = 1.332 m r nVkg(标态) 换算成质量 mok = 1.293 x 1.332 m= 1.722 m r kg/kg1.2 支出项目 熟料：msh=1kg 出预热器废气量a、生料中物理水含量mws = ms ws/100 = (1.563 - 0.402 m r )x0.2/100 = 0.003 - 0.001 m r kg/kg 换算成体积 Vws = mws/0.804 =(0.003 - 0.001mr)/0.804=0.004- 0.001 mr m3/kg(标准状态)b、生料中

18、化学水含量mhs= 0.00353 m gsAi2O3s = 0.00353x(1.560-0.401 m r) x2.96= 0.016 - 0.004 m r kg/kg换算成体积 Vhs = mhs/0.804 = (0.016- 0.004 mr)/0.804=0.020- 0.005 mr m3/kg(标准状态)c、生料分解放出CO的气体量CO2= CaOS MCO2/MCao + MgOSMCO2 /MMgO= 44.96x44/56 + 0.29 x44/40.3= 35.64 其中CaO、MgO分别为干生料中含 CaO MgO的量msco2 = mgsCO2/100-mFhLf

19、h/100=(1.560-0.401m r)x35.64/100-0.0001 x 35.20/100=0.556-0.143m r kg/kg换算成体积为：V5 CO2 =(0.556 - 0.143 mr)/1.977=0.281- 0.072 m r ni/kg(标准状态)d、燃料燃烧生成理论烟气量VrCO2=(22.4/12) xCarmr/100=22.4 x61.38mr/1200=1.146mr m3/kg ( 标准状态) Vr N2=0.79 Vikmr+(22.4/28) xNar mr/100= 0.79 x6.313mr + 22.4 x0.97 mr/2800 = 4.

20、995 m r m3/kg ( 标准状态) 其中Vk为燃料燃烧理论空气量，2r为燃料中氮元素的含量Vr H2O =(22.4/2) xHarmr/100+(22.4/18) xWar mr/100=(22.4/2) x3.96mr/100 + (22.4/18) x1.00mr /100= 0.456 m r m3/kg(标准状态 )其中气燃料中氢元素的含量，W为燃料中水分的含量Vr SO2 =(22.4/32) xSarmr/100 = 22.4 x0.35 mr/3200= 0.002m r m3/kg( 标态)其中Sar为燃料中所含硫元素的含量则 V = V CO2 + V N2 + V

21、 H2O + V SO2= 1.146 m r + 4.995 m r +0.456 mr + 0.002 mr= 6.599 m r m3/kg(标准状态)换算为质量为：mr=(m ik+1-Aar/100)mr=(8.163+1-25.71/100)m r=8.906 mrkg/kge、烟气中过剩空气量V =( a f-1)Vik mr= (1.40 1) x6.313 m=2.525 rnirol/kg ( 标准状态)其中a f为预热器出口过剩空气系数：1.40换算成质量为：m =1.293Vk=1.293 x 2.525 m= 3.265 m r kg/kg其中有：Vn2=0.79 V

22、k = 0.79 x 2.525m = 1.995 m r ni/kg(标准状态)kkmN2= V N2X 28/22.4 = 1.995mx 28/22.4= 2.494 mkg/kg VofO.21 Vk = 0.21 x 2.525m = 0.530 m r mi/kg(标准状态)卅。2=/ O2x 32/22.4 = 0.530mx 32/22.4 =0.757m kg/kgf、总废气量为Vf = VcO2+ V N2 + V H2O + VO2 + V SO2=(0.281-0.072m+1.146 m)+(4.995m r+1.995m)+(0.004-0.001m+0.020-

23、0.005mr+0.456m)+0.530mr+0.002m=0.305 + 9.046 m m 3/kg(标态)出预热器飞灰量mfh = 0.100 kg/kg第二章窑的热量平衡计算、拆壤久L热量平衡图2.1收入项目 燃料燃烧生成热Qr = mQet,a= 28242m kJ / kg 燃料带入显热为：Q = m r Cr t r = mx 1.154 x 60 = 69.240mkJ/kg(kgE)060E时，熟料的平均比热容为：C = 1.154 kJ / 生料带入热量Qs = (m gs C s + m wsCw ) x t s=(1.560 0.401m)x 0.878 x 50+

24、(0.003 0.001 mJ x 4.182 x 50= 69.111-17.813 m r kJ / kg050T时，水的平均比热容Cw =4.182 kJ/(kgC );干生料平均比热容Cs=0.878 kJ/(kg C) 入窑回灰带入热量Qyh = myh Cyh tyh = 0.100x0.836x50 = 4.180 kJ/kg050C时，回灰平均比热容 Ch = 0.836 kJ/kg C 空气带入热量a、入窑一次空气带入热量Qy1k = Vy1k Cy1k t y1k = K1Vyk Cy1k t y1k = 0.10 x 2.651 m r x 1.297 x 20= 6.8

25、77m r kJ/kg020C时，空气的平均比热容 Cy1k = 1.297 kJ /( kg C)b、入窑二次空气带入热量Qy2k = Vy2k Cy2k t y2k = K 2Vyk Cy2k t y2k= 0.85 x 2.651 m r x 1.418 x 1070 = 3418.9 m r kJ/kg01070C时，空气的平均比热容 Cy2k= 1.418 kJ/(kg C)c、入分解炉三次风带入热量QF2k = VF2k CF2k t F2k = 4.420 m rx 1.397 x 900 = 5557.3 m r kJ / kg0900 C时，空气平均比热容 CF2k = 1.

26、397 kJ / kg C d、系统漏风带入热量Qlok = Vlok Clok t lok = 1.332 mrx1.297x20 = 34.552mr kJ / kg020C时,空气的平均比热容 Cok = 1.298 kJ / kg C 总收入热量QZS = QRr +Qr +Qs + Q yh+Qy1k+Qy2k+QF2k+Qlok =28242mr+69.240mr+(69.111-17.813m r)+4.180+6.877m r+3418.9mr+5557.3mr+34.552mr=73.291+37311mr kJ / kg2.2 支出项目 熟料形成热Qh=109+30.04C

27、aO+6.48A3l 2Ck+30.32MgO-17.12SiO2k- 1.58Fe2QK - m( 30.24CaOA+ 30.32 MgOA + 1.58 A 3l2OA )mA =mrAara/100=(mrx25.71 x 1)/100=0.2571mrQh= 109 + 30.04 x 67.11 + 6.48 x 5.47 + 30.32 x 0.59 - 17.12 x 22.34-1.58 x 3.72 - 0.257 1m x ( 30.24 x 3.90 + 30.32 x 0.68 + 1.58 x 31.72)=1790.0 - 48.507 m kJ / kg 蒸发生

28、料中水分耗热量Qs=(mvs+ms) x qqh=(0.003 - 0.001m+0.016 - 0.004m ) x 2380=45.220- 11.9 m r kJ / kg50 C 时,水的汽化热 qqh = 2380 kJ / kg 废气带走的热量Qf = ( V CoCcO2 + V N2CN2 + V H2cCh2O + V O2Co2 + VsoCsO2 )X tf=(0.281-1.074 mr) X 1.921+6.990 m X 1.319+(0.024+0.450m J X1.550+0.530mr X 1.370+0.002mX 1.965 X 370 =211.27+

29、4703.4mr kJ / kg0370E时,各气体的比热容(标准状态)：CC=1.921KJ/(m3C ),C N2= 1.319KJ/(m“C),C h2O=1.550 KJ/(m 3E ),C。=1.370 KJ/(m 3 C),C so2 = 1.956 KJ/(m 3E)約出窑熟料带走热量Qsh = 1 X Csh X t sh = 1X 1.078 X 1360 = 1466.1 kJ / kg01360C时,熟料的平均比热容为 Csh = 1.078 kJ / kg C 出预热器飞灰带走的热量Qfh = mfh Cfh t fh = 0.100 X 0.878 X 300 = 2

30、6.340 kJ / kg0300 C时，飞灰平均比热容为 Ch= 0.878 kJ /( kg C)系统表面散热损失QB = 460 kJ / kg支出总热量为：Qc= Qsh+QSs+Qf +Qsh+Q+Q=(1790.0 48.507m)+(45.220 11.9 mr)+(211.27+4703.4 mr)+1466.1 + 26.340+460=3998.9+4643.0 m kJ / kg2.3收支热量平衡计算列出热量收支平衡公式QZs = Qzc73.291+37311mr =3998.9+4643.0mm = 0.1202 kJ / kg即烧成1 kg/kg熟料需消耗0.120

31、2 kg燃料，求得燃料消耗量即可列出物 料平衡和热平衡表，并计算一些主要热工参数表6-11物料平衡表单位：kJ/kg熟料收入项目数量%支岀项目数量%燃料消耗量0.1203.98熟料量132.04入预热器生料量1.61553.49岀预热器飞灰量0.103.20入窑实际干空气量0.41113.61岀预热器废气量分解炉抽空气量0.68722.76生料中物理水量0.0030.10窑尾系统漏入空气量0.1866.16生料中化学水量0.0160.51生料分解C02量0.53917.27燃料燃烧理论烟气量1.07134.32烟气中过剩空气量0.39212.56合计3.019100.00合计3.121100.

32、00表6-12热量平衡表单位：kJ/kg熟料收入项目数量%支岀项目数量%燃料燃烧热3394.774.47熟料形成热1784.239.16燃料显热8.30.18蒸发生料水分耗热43.80.96生料带入热67.01.47废气带岀热量776.617.04回灰带入热4.20.09熟料带出热量1466.132.17入窑一次空气带入热0.80.02飞灰带出热量26.00.57入窑二次空气带入热411.09.02系统散热损失460.010.10入分解炉空气带入热668.014.66系统总漏风带入热4.20.09合计4558.2100.00合计4556.7100.00第三章NSP窑规格3.1窑的规格 表示方式

33、 D X L(m) 如口：4.8 X 74(m)D回转窑筒体直径，m ; L 回转窑筒体长度，m3.2回转窑规格的确定回转窑窑的尺寸，按回转窑产量的经验公式计算来得到。窑的直径经验公式：G熟料=53.5 D i314其中D旋窑的有效直径，m; G熟料一一窑的产量t/d 设计窑的生产能力为 5000t/d3.14贝U 5000 = 53.5 D i 得 D = 4.242 m又 D=D+2 SX 10-3 =4.242+2 X 0.23 = 4.70 mD回转窑筒体直径，m ; S耐火材料厚度230mm 根据JC-333水泥工业用回转窑，选取筒体直径D=4.8 m-3-3贝 Di=D-2SX 1

34、0-3=4.8-2 X230X10-3=4.34 m3.2.2 窑的长度有经验公式可得：L=15.36 Di1.07923=15.36X4.341.07923=74.88 mL的选取：根据 GB321优选数和优选数系，回转窑长度一般取整，且多 为偶数,故取 L=74 m3.2.3 回转窑转速、斜度、及功率的确定与计算斜度取值为 3.5%功率 N)=kD2.5nL=0.046 X 4.342.5 X 3.5 X 74 =467.5 kwK系数，对于新型干法水泥窑，K=0.0450.048;这里取0.046 ; n窑的转速，r/min,这里取3.5 ;窑长L取74m3.3 窑产量标定预分解窑的长径

35、比 k=L/D=74/4.8=15.4目前预分解窑的单位容积产量 gv一般在4.595.21 t/(m 3d)之间，取gv=4.7 t/(m 3d) ，贝由经验公式2G=gv= n D/4 X k X (Di +2 S )g v=nX 4.342 X 15.4 X (4.34+2 X 0.23) X 4.7/4 =5137 t/d第四章 主要热工参数计算a 、熟料单位烧成热耗为Q rR = mr Qnet,ar = 0.1202X28242=3394.7 kJ/kgb 、熟料烧成热效率n S = Qsh / QrRX 100% =1784.2/3394.7 X 100% =52.6 % c 、

36、窑的发热能力为Q yr= MyrQnet,ar= kymrGQnet,ar38= 0.4X0.1202X208.33X103X28242=2.83X108 KJ/h(G 为每小时的产量 )d 、燃烧带衬砖断面热负荷q a=4Q/( jiX Di )=4 X 2.83 X 108/(3.14 X 4.34 2)=1.91 X 107kJ/(m2 h)e 、烧成带表态风速核算w i =4X 1000GVk/( nX D2X 3600)=4 X 1000X 208.33 X 2.651 X 0.1202/(3.14 X 4.342 X 3600)=1.25 m/sf、窑尾工态风速核算V yw=Vr+

37、V 4 n川f;於备ILNSPST1中用 时贞r*大学 平科对为1 *6 =O.C-Ei8V，t0. 9998輩讦计席献囲：D = 3 H m f = 15 j M m iG-Hl - J2(;o,hlJf- 80仇 999371(i = 1 fc iil!：SO tl10a 9*99 &51(；.Q JWD eiQ. 999675Ga I.1M 叫，中田天谆屢甩 工业股il胡班康 罰涼尸 ffJR jt； = M為抖Wf也吼R-*739?SP,=2,Rl5hMrn3 2 f 6mi./_ 40 lOSnu D 10-1SJK.(J 1000 lOOOOt h检出单CH卒猜】a幣中阖天健 木耗

38、T虫柱计 m仃一 4丨抽171叮宀D.M71适用范捲：。=3亠6：皿L 40* 105mmt jR4 = 3.旳詡 U D.9SS4g山一/期丨曲D. 37J110仃一、，*壮讪 卫11Lr = l吗陶M化朮册12申田詣空水挺 工业绘计硏完盘i厂出（打；工1 9739洗：请審内的勒式中石卉NSP題生产能力C产量昇对丁诵直工貌大学旳嫌计去式，即社式仃】的单应为 帀時丁此殖址计址几心的单桓沖i轍科Ah为冒曲金曲亂征裁両朝产盘卜嘉料国内整井Nsr 产馨力肄作卷養线计赴计尊堀黑比较序寸才廉内更生产椎叶确屛奇窑宵Vr第旷迫功啦嘉*1坯枉计算客車住有比靠春广奸#M A力邮d乃(r-Rfia-1) twn商申用(IWTi-h JOLWhM *)Jnaflfl3,QjuZm2 0W2.S31,3&,9a嗣3 2S蚪就35*25003.423.77.L46.9L74j01.674.10f 卵 26lAiS2800总124TO46415741的2004肿j(no4 22DS白94574I 6S4 92竺艸7盘10019b46.744.4218j0】,晞5.07炉4fM-OrnJQm2TO03.323.06442415X71474.10*JAl4.O5t17WJ.t21.16.442.4l-51.47TSjSSJtUDIS