滚轴筛设计说明书(可编辑修改word版)

1、黑龙江八一农垦大学毕业论文（设il） 摘要 本论文阐述了煤炭机械的一种一一滚轴筛煤机。针对口前筛煤机的滚轴抗冲击能 力差、轴承座密封性差、轴承易损坏、推煤能力差、易引起堵煤、卡轴、箱体密封性 差、冒粉严重、箱体、轴承座结构不合理等缺点。本论文对筛轴部件进行设计说明， 主要完成以下内容： 介绍火电厂使用的原煤在进入锅炉前的工序，本着提高使用煤炭的利用率，减 少浪费，降低污染的目的，肯定了发展、改进滚轴筛煤机的必要性。 说明滚轴筛煤机的主要部分以及工作原理，明确了筛轴在整个工作中的重要性。 对筛轴进行结构选择与零件设计，完成受力分析与校核。 整个过程完成了筛轴的结构设计、分析计算和校核，对整个筛煤

2、机的研发、生产 以及环境保护具有重要的现实意义。 矣键词：滚轴筛煤机；筛轴；煤炭机械设计 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） Abstract This paper described a mechanical coal coal feeder roller screen Screen view of the current impact of coal machine roller poor, poor bearing seal, bearing easily damaged, poor coal push and easy to cause blocking of coal, Spindl

3、eless, tank tightness poor risk serious powder, box, bearing structure shortcomings, such as unreasonable In this paper, axial parts of the screen design shows that the following main elements: Introduced the use of coal thermal power plant boiler before entering the process, increase in the utiliza

4、tion of coal and reduce waste, reduce pollution purposes, confirmed the development and improvement of in-line screening the need for coal feeder Roller screen machine that the major part of coal as well as the working principle, clear the screen axis in the importance of the entire work. Stmctural

5、axis of the screen with parts design, mechanical analysis and verification completed. The entire process was completed the structure of sieve-axis design, analysis, calculation and check of the entire screen machine coal research and development, production and environmental protection is an importa

6、nt practical significance Keywords： coal machine roller sieve; sieve axis; design 3 目录 摘要I AbstractII 前言IV 1设计背景及设计任务1 2设计方案论证3 2.1影响筛分的因素3 2.2方案的比较、选择与设计4 2.3旁路装置的设计7 2.4设计方案的相关数据8 3结构设计与校核9 3. 1电动机的选择安装9 3.2轴的结构设计与校核9 3. 3轴承的选择与校核13 3.4键选择与强度校核15 3. 5联轴器的选择16 4筛片的选材17 5滚轴筛煤机的相关事项18 5.1滚轴筛煤机的运行与维护1

7、8 5.2滚轴筛煤机的技术要求18 5. 3滚轴筛煤机工作时的状况18 6结论20 参考文献21 致谢22 附录23 刖吕 当前，随着社会经济的发展，我国的用电量不断的增长，因此，电厂就得提高 发电量，这就意味着需要燃烧更多的煤，原煤在进入锅炉之前经过一系列的工序， 变成煤面，以此来提高煤的利用率。煤要求炭机械是系统中必不可少的设备。锅炉 制粉系统磨煤机原煤的粒度不能超过50mm,但实际使用的原煤中经常有较大粒度 的煤块，所以原煤在进入磨煤机以前必须破碎。为提高碎煤机的破碎效率和节约能 耗，在原煤破碎前，先要进行筛分，符合磨煤机要求粒度的煤，直接经滚轴筛煤机 送入带式输送机，较大粒度的煤块则进

8、入碎煤机进行破碎。在这些环节当中，筛煤 机担当者重要的角色，它的单位时间筛选能力，直接影响燃烧煤的供应量。 现在市场上的滚轴筛煤机的产品种类很多，但是单位时间的筛分能力都有限， 影响了燃烧煤的供应，因此，需要设计筛分能力较大的滚轴筛煤机。在其他条件不 变的情况下，筛缝宽度对筛分率影响很大。筛条宽度一定，筛缝越宽，开孔率越 大，煤炭透筛概率越高。当筛缝加大时，虽然筛分率提高了，但同时也加大了磨煤 机和粗煤泥回收设备的负荷。因此，在综合考虑精煤产率和设备生产能力的同时， 适当加宽筛面的筛缝。在滚轴筛倾角为10的悄况下，滚轴筛筛轴增加至10根, 使筛面宽度增加到1800mm,用增加滚轴筛有效筛选面积

9、的方式增加滚轴筛的生产 能力。 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设计） 1设计背景及设计任务 新中国成立至今，我国在各个领域的许多方面，取得了举世瞩目的成就，但 是在一些领域，大部分还是延用以往的落后的技术或者生产方式。在电力行业中， 有风力发电，有核能发电，有水力发电。我国大部分的发电量还是釆用火力发电。 因为火力发电技术相对来说比较成熟，机器设备制造相对比较容易。火力发电，就 是通过煤炭的燃烧，所释放出来的热量，尽可能的使水变为水蒸气，然后利用水蒸 气来冲击气轮机，气轮机旋转后带动发电机，从而达到发电的目的。 火力发电主要用的就是原煤。在大型发电场中煤的一般输送过程如下：第一 步：原煤通过火车

10、运到了电场。通过卷扬机把一节车皮拉入车间。当 到达指定位置后车皮将被固定。同时翻车机（大型电厂中的主要卸煤设备）也 开始工作。翻车机利用气压或者液压夹住车皮两侧旋转一百八十度，使原煤掉入 下面的篦子上。车皮中的原煤卸空之后，翻车机恢复原状态。 笫二步：当翻车机恢复原状态，篦子上的清篦破碎机开始工作。清蒐破碎机 是技术人员针对我国原煤情况大块较多，尤其是东北地区冬天存在大量冻煤的 问题，研制的一种翻车机下，篦子上，针对漏不下去的大块和冻块煤进行破碎的 一种设备。清篦破碎机前有一个大辗子，上面焊有多个破碎齿。设备前进利用 锋利而乂坚固的破碎齿来使大块和冻块煤落入下面的煤沟。 第三步：在煤沟中有一种

11、设备叫作叶轮给煤机。它适用于火力发电厂缝隙煤 沟，通过叶轮的旋转和车体的纵向移动，把原煤定量均匀连续地拨到输煤皮带上。 它也适用于煤炭、冶金、矿山、建材、化工等行业散装物料输送的给料系统。 第四步：被叶轮给煤机拨到皮带上的原煤，通过皮带输送到破碎楼的最顶端。 那里安装一种叫作带式除铁器的设备。除铁器中安有磁铁，当设磁性最大，从而 把原煤中的废焊条、破铁丝、小铁矿石等物品吸出来。这很好的保护了破碎楼中其 他的设备。 第五步：相对纯净的原煤会从入料口落入滚轴筛煤机。滚轴筛的筛孔是按照 筛下的物料的粒度要求设讣的，大于筛孔尺寸的物料不会从筛孔中漏下去， 保证筛分出的物料粒度得以准确控制。筛面是山筛轴

12、和筛孔组成，物料很容易落 入筛片之间的缝隙，清理齿紧贴筛片清理筛孔，保持筛孔通畅，筛分效率高。这种 设备安装简单、维修方便。体积小、本身振动很小，外界的振动对其影响极小。 粒度小于筛孔的原煤，直接落在皮带上；粒度大于筛孔的原煤就会落于破碎机 中。 第六步：破碎机主要是利用旋转转子上的锤环施加锤击力，从而获得破碎煤 块的作用。煤块从入料口进入破碎室后，受到高速旋转的四排交错安装的锤环打 击并挤压在破碎板上，从带齿刃的锤环获得动能，原煤受剪切、挤压、滚碾和研 磨，达到所需粒度后，从筛板的缝隙中落下。 -0- 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） 图11大型发电场中原煤的一般输送过程 笫七步：从破碎机

13、落下的煤也会落得皮带上，分别送到各个不同的煤仓中。粉煤 的设备叫作犁煤器。 第八步：当锅炉需要烧煤的时候，埋刮板给煤机就会把煤仓中的煤送到锅炉 口。这就是原煤从火车上到锅炉口的全部过程（如图M）o 1 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设计） 2设计方案论证 燃煤从上部进煤口进入，有电动推杆带动挡板控制进煤流向。滚动轴依次呈阶 梯倾斜式排列，每根轴分别有一台减速电动机单独拖动。当挡板位置处于过筛面时, 滚动轴启动运行，不同粒度的燃煤被筛分，小粒度原煤山过筛面出煤口处落下；而 大块原煤由大块出煤口处落下，进入下一级工序一一碎煤机进行破碎。当挡板位置 处于旁路时，燃煤全部从旁路出煤口落下。如图（2-1）

14、 旁路出口 大块煤出口 小粒煤出口 碎煤机 挡板过筛面 极限位且 输煤皮带 卜一级转运站 图21滚轴筛煤机的简单结构和动作示意图 2.1影响筛分的因素 在实际筛分过程中，小于筛孔的颗粒要进入筛下受许多因素的影响。归纳起来可分成两 个方而：物料性质和筛分设备的性能。 2.1.1物料性质 对筛分过程产生影响的物料性质主要包括：颗粒和筛孔的相对尺寸、物料的 水分、含泥量等。 颗粒与筛孔的相对尺寸。只有当颗粒小于筛孔时，经过多次反复与筛孔接 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设计） 触比较，才有透筛的机会。颗粒透筛的概率主要取决于颗粒横截面在筛子平面的 投影与筛孔面积之比。和筛孔相比，颗粒越小透筛越容易；和

15、筛孔尺寸相近的颗 粒很难通过筛面下层较大颗粒的间隙，因而也就较难于透过筛孔。为了形象地说 明物料的颗粒透筛的难易程度，把物料的颗粒分为“易筛粒”、和“难筛粒”和 “阻碍粒”。原料中，难筛粒，阻碍粒含量越高，筛分效率就越低；易筛粒含量 越高，筛分效率就越高。 物料的水分。物料所含水分可分两种：内在水分存在于物料的孔隙中；外 在水分，物料表面上所附的水分。如水采原煤、并下尘喷淋水，露天堆放时淋的 雨水，选煤厂除尘喷水等。细粒物料由于表面积大，细粒含外在水分偏多。内在水 分对筛分过程没有影响，外在水分对筛分过程影响较大。 筛分设备性能及工艺参数对筛分过程的影响。虽然物料性质对筛分过程影响很 大，但同

16、一种物料用不同类型的筛分设备可以得到不同的筛分效果。这主要取决于 筛分设备的工艺参数：筛面运动形式、筛面长度、宽度、筛面倾角、筛孔形状等。 2.1.2筛分设备的性能 1. 筛面运动形式 筛面运动形式是影响筛分效果的重要参数之一。筛面固定不动时，筛分效率 很低；运动的筛面具有较高的筛分效率。 2. 筛面倾角 筛面与水平面的夹角称为筛面倾角。为便于排出筛上物，筛面一般倾斜安装。 倾角的大小与筛分设备生产率和筛分效率有密切关系。倾角大，粒群在筛面上向 前运动速度快，生产能力大，但物料在筛面停留时间缩短，减少颗粒透筛机会， 影响筛分效率。 3. 筛面宽的和长度 2. 5mo 般 即筛面长， 筛面越宽处

17、理量越大，但受筛框结构等方面的影响，一般不大于 来说，筛面宽度直接影响生产率，而筛面的长度直接影响筛分效率。 物料在筛面上停留时间长，透筛机会多，所以筛分效率高。实际上，筛面宽度对 于筛分效率，筛面长度对于筛分能力也有影响。一般宽长比为1： 2至1： 3为 宜。 4. 筛孔形状 筛孔形状多种多样。选择什么样的筛孔主要取决于筛分产物粒度和对筛下产 品用途的要求。长方形筛孔易使条状或片状的颗粒通过。 5. 筛孔尺寸 筛孔愈大，筛面单位面积的生产率越高，筛分效果也较好。这是因为对于同 一颗粒组成的物料，筛孔增大，相当于“易筛粒”增多。如何确定筛孔的大小， 要取决于采用筛分的口的和要求。在满足筛分目的

18、和要求的情况下，尽量釆用大 筛孔。 2.2方案的比较、选择与设计 过去或者现在正在使用的筛煤机中，存在很多的问题和不足。滚轴筛在煤炭企 业中已有很长历史。儿十年前的滚轴筛的问题很多，煤块楔入筛孔的弊病无法克服, 使用效率低，需要经常清理，筛子无法封闭；滚轴釆用链传动，易脏污和损坏，维 护工作量大；筛片为球墨铸铁，耐磨性差，检修工作量大；滚轴筛的滚轴轴承抗冲 击能力差，轴承座密封性差，轴承易损坏；滚轴滚齿短，推煤能力差，易引起堵 煤、卡轴；箱体密封性差，冒粉严重；箱体、轴承座结构不合理等缺点。 有些筛煤机的筛轴一端有轴承支撑，另一端直接通过固定联轴器与传动机构输 出轴相连，以传动机构的输出轴的轴

19、承为支撑。滚轴长度比较长，工作中主要承受 从落煤筒中下落的煤块的冲击力和各筛煤轴运行当中各轴之间的煤块或其他异物互 相挤压产生的力，其合力比较大，受力比较复杂，因此筛轴在运行当中变形比较大。 山于筛轴靠近减速箱的一端通过刚性联轴器与减速机输出轴相连，筛轴在工作中的 变形量直接通过联轴器传递给传动机构的输出轴。山于输出轴中心线与纵向轴中心 线夹角有严格的要求。轴承间隙所决定的输出轴只能有很小的偏斜。实际工作中， 筛轴的变形量通过联轴器传递到传动机构。所以，在滚轴筛煤机中采用两个轴承， 轴的两端各一个，要改变传动机构的轴承的受力情况，必须在筛轴与传动机构连接 之前，在筛轴另一端加轴承支撑。使用一体

20、的减速电机，弹性柱销联轴器连接减速 电机和筛轴。这样不仅使筛轴的位置更加固定，而且大大减小设备的体积。考虑到 筛轴比较长，其受力复杂、变形量大等因素对驱动装置的影响，原来的固定式联轴 器对驱动装置没有减缓冲击、吸收振动及补偿制造和安装误差的作用，因此选择弹 性柱销联轴器，进一步减小筛轴变形量对驱动机构的影响。 再有，从前有些滚轴筛煤机采用的是“香蕉”型筛分，即各个筛轴的横截面 的中心的连线成香蕉型，这样的布置，不能很好地利用煤流的特性，不利于筛分。 因此将筛轴改成为倾斜布置。这样可以进一步改善筛轴的受力情况，提高筛分效 率。这种形式的滚轴筛煤机，尽管有筛分率高的特点，但是该类型的滚轴筛煤机 容

21、易发生煤料堵塞、工作能力不足和容易烧坏电机的悄况。在设计的滚轴筛煤机 中，采用倾斜直线形的设讣，即各个筛轴的横截面的中心的连线成直线并且与水 平成10。角。这样设讣的滚轴筛煤机，虽然会使筛分效率略有下降，但换来的是 筛分机大大提升的工作能力，在大负荷、连续运行的情况下不发生煤料堵塞、烧 坏电机等影响正常燃煤发电的现象。如图(2-2) 入煤口 图2-2滚轴式筛煤机的机械结构图 设计的滚轴筛煤机是利用多轴同向等速旋转推移物料沿筛面前移，同时搅动 物料，小于筛孔尺寸的颗粒受自重及筛轴旋转力的作用从筛孔落下，大于筛孔尺 寸的颗粒留在是筛面上继续向前运动并进入碎煤机进行破碎。滚轴筛可将未经筛 选的各种不

22、同规格的颗粒物料进行筛分，得到所需要的出料粒度，以满足使用要 求。该设备配有电动挡板。使筛煤机本身具有旁路系统，可实现自动控制。该设 备是燃煤发电厂输煤系统的重要设备之一。在冶金、化工、煤炭系统均可广为利 用。 滚轴筛每根筛轴均有一套驱动装置，驱动筛轴。筛轴下部设有筛片清扫器， 保持筛片清洁。滚轴筛筛片均采用猛钢铸成，滚轴电机控制回路上装有空气开关过 载保护装置，当筛轴堵转时，可自动报警，并切断电机。筛轴与减速机采用尼龙剪 断销，当瞬间大扭矩时可实现剪断销切断，保护电机。 本机共有10轴，每根轴都配有一个减速电机。这样的设计、安装，不但 使10根轴相互独立的工作，互不干扰，提高了设备的安全工作

23、系数，而且降低 了设备的成本、便于安装。 筛轴上装有过载保护装置。在联轴器中间，用的是尼龙套柱销，当筛轴出现 卡堵情况的时候，尼龙套柱销会因剪切力过大而断开，实现过载保护。 该设备具有旁路系统，可实现自动控制。当下煤量较大时，远超过该设备的工 作能力时，机器箱体内部会堵煤，当煤给箱体的压力达到一定时间、一定压强的时 候，压力传感器会响应，电动推杆实现动作，使挡板处于垂直状态，使筛分的煤 料直接落下，以保护该设备，并且便于维护。 该设备筛分效率高，生产能力大，密封性能好，噪声低，振动小，且能自动 清理筛面，不堵筛、安装维修方便，使用安全可靠。 该设备是有减速电机单独驱动的多根滚轴组成的滚动筛面，

24、每根筛轴上装有 渐开齿型筛片，筛轴与减速电机用弹性柱销器连接，即其过载保护作用，乂便于 维修。物料即可通过筛面进行筛分，又可以经过旁路通过。 -5- 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） 筛孔 图2-3筛煤机的匸作示意图 图2J筛煤机的筛面布宜图 2.3旁路装置的设计 该装置时电容式高灵敏度压力传感器，它不受物料瞬间冲击、碰撞的影响， 开启式安装，方便检修。它是山高灵敬压力传感器和控制箱两部分组成。传感器安 装在溜槽的垂直侧壁上，传感器的感应面朝向溜槽内。 堵塞时因物料挤压而产生的侧向分力持续作用于传感器感应面上，当作用时 间超过约0.5时，输出堵塞信号，该信号将一直保持至堵塞被清除。 正常情况

25、下，物料通过溜槽时也能冲击传感器，甚至是连续的冲击，山于冲 击力的作用时间很短，所以不会引发堵塞信号。 2.4设计方案的相关数据 表2-1相关技术数据表 序号 项目 技术数据 1 筛煤机出力 120t/h 2 筛分效率 正常巴75%,最低60% 3 出料粒度 30mm 4 筛片使用寿命 n iooooh 衬板使用寿命 n iooooh 6 淸扫齿 n sooooh 表2-2部分零部件的材质 序号 部件名称 材质及牌号 1 筛片 ZG40Mn2 2 衬板 16Mn 3 筛轴 45号钢 4 清扫齿 16Mn 5 壳体 Q235A 6 减速电机 Z68M112 7 堵煤信号报警装置 LD101 表2

26、-3该设备的主要技术参数 序号 项目 技术参数 1 出力 120t/h 2 入料粒度 300mm 3 岀料粒度 300mm 4 筛而宽度 1800mm 5 轴数 10根 6 总功率 40. 75Kw -7 黑龙江八一农垦大学毕业论文(设汁) 3结构设计与校核 3.1电动机的选择安装 3.1.1电动机的选择 因为该设备的筛轴釆用一根轴配一台电机，所以要求结构紧凑，因此选用一 体的减速电动机。 减速电动机类型： 按已知条件和要求，选用减速电动机，电机型号：Z68M112MB4o减 速电动机的基本参数： 输入功率P=4kw ；减速比1： 6：电机转数1440r/min。 3.1.2电动机的安装与注意

27、事项 电机只能以规定的安装方式安装，要求装配在平坦、无震动和抗扭曲变形的 底座上。仔细地将电动机和从动的设备对中，以避免使输出轴负荷超出需用范圉, 注意允许的横向和轴向作用力。不要撞击和敲击周端。 垂直安装方式要有遮蔽措施来防止异物或者液体侵入。要注意散热，空气通 风顺畅，排出的热空气不要被其他装置堵塞。 3.2轴的结构设计与校核 3.2.1轴的设计 1轴上零件的轴向定位 轴上的两个轴套均有内螺纹，两个轴套位于两端，把所有的筛片挤压在中间, 右侧的半联轴器依靠轴肩定位。 2. 轴上零件的周向定位 轴上的筛片、半联轴器的周向固定均采用普通平键联结。根据轴的直径与有 关设计手册查得半联轴器处的键界

28、面尺寸b x h = 20/h/h xl6/n/n，筛片处的键界面 尺寸为hxh = 24mmxSmm f滚动轴承内圈与轴的配合采用基孔制。 3. 确定各段轴径和长度 对于各轴段长度，取决于轴上零件的宽度及他们的相对位置。 4考虑轴的结构工艺性 考虑轴的结构工艺性，在轴的左端与右端均制成2x45。倒角，为便于加工， 筛面、联轴器处的键槽布置在同一母线上。 在该设备的10根滚轴中，位于最上端的筛轴受力最大。 5按弯曲强度条件估算轴径 根据公式 T = Wr 9.55 xlO6/ WT 41 x (1 + 5%) = 43.05 但是山于该设备有时候瞬间过载，因此该设备的直径将适当增大。式 中：T

29、 轴传递的转矩，Nmm P 周传递的功率，Kw n 轴的转速，r/min 许一轴的抗扭截面系数， d 轴的直径，mm 一轴的许用扭转切应力，MPa C 与轴材料的有关系数，在这里取115 3.2.2轴的强度计算 经结构设计之后，各轴段作用力大小和作用点的位置、轴承跨距、各段轴径 参数均已知，下面就可以通过计算作出弯扭矩图，并进行校核。 已知：该设备每小时出力120t,每秒出力389kg,煤料对轴的作用力与水 平成45角，筛轴自重m二300kg,半联轴器自重m联=10kS ,即G二3000N, 联= 1N,两个轴承中心距为2176mm,即AB二2176mm,半联轴器中心距离右 侧轴承中心的长度为

30、98. 5mm,即BD二98. 5mm。 求垂直面上轴承的支反力及主要截面的弯。 化=巧=E X 3890 = 2750N III III MN = -(G + Fy)xAC + 3WGxAD = 0 B、=29795N G + Fy + G 联Ay By = 0 Av= 2870.57V J 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设计） 求垂直面内轴所受的弯矩 在AC段内 剪切方程 (2( X) = -Ay=-2870.5 (0X 1088) 弯矩方程 M(X) = -AyxX = -2870.5 x X (0X 1088 ) 在CB段内 剪切方程 0( X)= - 九 + G + Fy= -2870

31、.5 + 3000 + 2750 = 2879.5/V (1088X2176) 弯矩方程 M(X) = -AyXX + (G + Fy)x (XC) =-2870.5 x X+5750 x ( X - 1088) (1088 X2176) 在BD段内 剪切方程 Q(X) = -Ay+G + Fy+ G, = -2870.5 + 3000 + 2750 + 100 = 2979.5/V ( 2176 X 2274.5 弯矩方程 M(X) = -A、,xX+(G + Fy)x (X-AC) +Gx(X-2176) =-2870.5 x X + 5750 x (X- 1088) + G1)( x (

32、X-2176) (2176 X 2274.5) Fy G联 L 1088 一 一 1088 - 一 98.5 一 图3-1垂直面内的受力简图及弯矩图 在水平面内的受力 -#- 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） ab r 图3-2水平而内的受力简图及弯矩图 13 得 在AC段内 剪切方程 Az =-13757V Q(X)=AZ = 1375N (OvXv 1088) (0X (X AC) (0X 1088) (1088X2176) =一 1375 x X - 2750 x(X-1088) (1088X2I76)、 ：496000 求水平面上轴承的支反力及主要截面的弯矩 B = - 1 xF =

33、 - 1 x 2750 = -13752 得Z 2 z 2 III Az+ Fz+ Bz= 0 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） 通过垂直、水平面的弯矩图，可以看岀，截面C处的弯矩最大 M“=3123075N mm 垂直和水平面内的最大弯矩分别为1496000N 血 所以 M = JM= 1,=0 对于轴承2 x2= 1, r,=o 因轴承运转中有轻微冲击载荷，查取fd= 1.5,右侧轴承端有半联轴器，所以力矩载荷系数取fn=1.5 B = /（ X i x 凡+ 齐x 凡）=/ X | x Ra =1.5 x (lx 3183 + 0) = 7162 卩2=几 X盒 X ( X 2 X 尺

34、,+ 岭 X Ab) = /rfxX2x Rh = 1.5xl.5x(lx 3282 + 0) = 73847V 计算轴承寿命 因为卩2几，所以选匕 该对轴承的最短寿命为 106/x C 3 Ll0ll =x () 60 x n p 106 zlx 71500 . 60 x 907384 =168179h 计划要求工作时间为 12 x 360 x 30= 129600/? 因为168179129600,所以该型号轴承满足要求,安全可靠冋如 X径向系数 Y轴向系数 温度系数 心_冲击载荷系数 爲一一力矩载荷系数 n轴承转速，r/min P当量动载荷 寿命指数，对于球轴承，二3 3.4键选择与强度

35、校核 3.4.1选择键连接的类型和尺寸 该设备筛轴内应选用平键连接，并且选用圆头普通平键（A型）。 根据d二90mm,从标准中查得键的截面尺寸为： 宽度b二24mm,高度h二14mm,山轮毂宽度并参考件的长度系列选取两根键 长L二525mm的键，放在键槽的两端，键槽中间的空余部分用同类型的键补齐（键槽 总长度比工作轴段长度小些）。 3.4.2校核键连接的强度 键、轴和轮毂的材料都是钢，由表5-1查得许用挤压应力为6090MPOct 2005;106,10; Yi-Ping Chen. Photochemistry and Photobiology;Mar/Apr 2006;82,2;pg. 5

36、03 Brian Doherty.Reason:May 2008;40,l;Academic Research Library pg.3 致谢 我的这篇毕业设计论文的完成，首先应当归功于指导教师王宏立老师。他无论是 在室内资料整理还是在论文的撰写等各个方面都给予了大量的指导和帮助，令我不但 完成了论文，也学到了许多书本上学不到的知识，受益匪浅，特致以深深的感谢。 其次要感谢在这大学四年屮所有教导过我的老师，没有他们四年如一日的辛勤教 导，也就没有今天的我。他们教会了我步入社会的。 另外还要感谢实验、系资料室、图书馆及复印室的各位工作人员的帮助与 合作。 黑龙江八一农垦大学毕业论文（设汁） SO

37、FT START MECHANISM EVALUATION CRITERION What is the best belt conveyor drive system? The answer depends on many variables The best system is one that provides acceptable control for starting, running, and stopping at a reasonable cost and with high reliability (Lewdly and Sugarcane, 1978). Belt Driv

38、e System For the purposes of this paper we will assume that belt conveyors are almost always driven by electrical prime movers (Goodyear Tire and Rubber, 1982). The belt “drive system” shall consist of multiple components including the electrical prime mover, the electrical motor starter with contro

39、l system, the motor coupling, the speed reducer, the low speed coupling, the belt drive pulley, and the pulley brake or hold back (Cur, 1986). It is important that the belt designer examine the applicability of each system component to the particular application. For the purpose of this paper, we wi

40、ll assume that all drive system components are located in the fresh air, nonpci*missiblc, areas of the mine, or in non-hazardous, National Electrical Code, Article 500 explosion -proof, areas of the surface of the mine Belt Drive Component Attributes Size Certain drive components are available and p

41、ractical in different size ranges. For this discussion, we will assume that belt drive systems range from fractional horsepower to multiples of thousands of horsepower. Small drive systems are often below 50 horsepower Medium systems range from 50 to 1000 horsepower Large systems can be considered a

42、bove 1000 horsepower Division of sizes into these groups is entirely arbitrary. Care must be taken to resist the temptation to over motor or under motor a belt flight to enhance standardization An over motored drive results in poor efficiency and the potential for high torques, while an under motore

43、d drive could result in destructive overspending on regeneration, or overheating with shortened motor life (Lords, et al., 1978). Torque Control. Belt designers try to limit the starting torque to no more than 150% of the running torque (CEMA, 1979: Goodyear, 1982). The limit on the applied starting

44、 torque is often the limit of rating of the belt carcass, belt splice, pulley lagging, or shaft deflections. On larger belts and belts with optimized sized components, torque limits of 110% through 125% are common (Elberton, 1986). In addition to a torque limit, the belt starter may be required to l

45、imit torque increments that would stretch belting and cause traveling waves. An ideal starting control system would apply a pretension torque to the belt at rest up to the point of breakaway, or movement of the entire belt, then a torque equal to the movement requirements of the belt with load plus

46、a constant torque to accelerate the inertia of the system components from rest to final running speed This would minimize system transient forces and belt stretch (Shultz, 1992). Different drive systems exhibit varying ability to control the application of torques to the belt at rest and at differen

47、t speeds Also, the conveyor itself exhibits two extremes of loading. An empty belt normally presents the smallest required torque for breakaway and acceleration, while a fully loaded belt presents the highest required torque A mining drive system must be capable of scaling the applied torque from a

48、2/1 ratio for a horizontal simple belt arrangement, to a 10/1 ranges for an inclined or complex belt profile Thermal Rating. During starting and running, each drive system may dissipate waste heat. The waste heat may be liberated in the electrical motor, the electrical controls, the couplings, the s

49、peed reducer, or the belt braking system. The thermal load of each start Is dependent on the amount of belt load and the duration of the start The designer must fulfill the application requirements for repeated starts after running the conveyor at full load Typical mining belt starting duties vary f

50、rom 3 to 10 starts per hour equally spaced, or 2 to 4 starts in succession Repeated starting may require the dreading or over sizing of system components There is a direct relationship between thermal rating for repeated starts and costs Variable Speed. Some belt drive systems are suitable for contr

51、olling the starting torque and speed, but only run at constant speed Some belt applications would require a drive system capable of running for extended periods at less than full speed. This is useful when the drive load must be shared with other drives, the belt is used as a process feeder for rate

52、 control of the conveyed material the belt speed is optimized for the haulage rate, the belt is used at slower speeds to transport men or materials, or the belt is run a slow inspection or inching speed for maintenance purposes (Hager, 1991). The variable speed belt drive will require a control syst

53、em based on some algorithm to regulate operating speed Regeneration or Overhauling Load. Some belt profiles present the potential for overhauling loads where the belt system supplies energy to the drive system. Not all drive systems have the ability to accept regenerated energy from the load Some dr

54、ives can accept energy from the load and return it to the power line for use by other loads Other drives accept energy from the load and dissipate it into designated dynamic or mechanical braking elements Some belt profiles switch from motoring to regeneration during operation. Can the drive system

55、accept regenerated energy of a certain magnitude for the application? Does the drive system have to control or modulate the amount of retarding force during overhauling? Does the overhauling occur when running and starting? Maintenance and Supporting Systems Each drive system will require periodic p

56、reventative maintenance Replaceable items would include motor brushes, bearings, brake pads, dissipation resistors, oils, and cooling water. If the drive system is conservatively engineered and operated, the lower stress on consumables will result in lower maintenance costs. Some drives require supp

57、orting systems such as circulating oil for lubrication, cooling air or water, environmental dust filtering, or computer instrumentation. The maintenance of the supporting systems can affect the reliability of the drive system. Cost. The drive designer will examine the cost of each drive system The t

58、otal cost is the sum of the first capital cost to acquire the drive, the cost to install and commission the drive, the cost to operate the drive, and the cost to maintain the drive The cost for power to operate the drive may vary widely with different locations. The designer strives to meet all syst

59、em performance requirements at lowest total cost. Often more than one drive system may satisfy all system performance criterions at competitive costs Complexity The preferred drive arrangement is the simplest, such as a single motor driving through a single head pulley. However, mechanical, economic

60、, and functional requirements often necessitate the use of complex drives The belt designer must balance the need for sophistication against the problems that accompany complex systems Complex systems require additional design engineering for successful deployment. An often-overlooked cost in -25 -