H8柔性路面结构设计

1、1第 八 章2一、设计内容：一、设计内容：1、路面结构层次的选择和组合；、路面结构层次的选择和组合；2、各结构层厚度的确定；、各结构层厚度的确定；3、各结构层的材料组成。、各结构层的材料组成。二、设计方法：二、设计方法：有经验法（试验）和理论法（力学分析）有经验法（试验）和理论法（力学分析）1、力学模型：、力学模型：1）弹性半空间体；）弹性半空间体； 2）弹性层状体系；（）弹性层状体系；（AC路面）路面） 3）粘弹性层状体系）粘弹性层状体系 ； 4）弹性地基上的板。（）弹性地基上的板。（CC路面）路面）2、理论解：、理论解：1）层状体系：）层状体系：双层弹性体系（有单圆式、双圆式）双层弹性体系

2、（有单圆式、双圆式）三层弹性体系（有单圆式、双圆式）三层弹性体系（有单圆式、双圆式）多层体系多层体系2）弹性地基上的板：）弹性地基上的板：弹性半无限地基上的板弹性半无限地基上的板E地基地基三、我国现行柔性路面设计规范：三、我国现行柔性路面设计规范：采用双圆均布荷载作用下弹性层状体系理论采用双圆均布荷载作用下弹性层状体系理论Winkler地基上的板地基上的板K地基地基38.1 柔性路面的损坏模式和设计标准柔性路面的损坏模式和设计标准路面设计目标：路面设计目标：在使用年限内，路面结构性能不恶化到某一程度（大修）在使用年限内，路面结构性能不恶化到某一程度（大修）路面损坏三大类型：路面损坏三大类型：1

3、.裂缝类（纵向、横向、网状、块状）裂缝类（纵向、横向、网状、块状）2.变形类（凹、凸、车辙、搓板、推挤、拥包）变形类（凹、凸、车辙、搓板、推挤、拥包）3.表面缺损类（露骨、松散、剥落、坑槽、泛油）表面缺损类（露骨、松散、剥落、坑槽、泛油）一、沥青路面的主要损坏模式：一、沥青路面的主要损坏模式：1.沉陷：沉陷：大变形。原因为路基水文条件差，过于湿软，产生大的竖直变形。大变形。原因为路基水文条件差，过于湿软，产生大的竖直变形。2.车辙：车辙：纵向变形。原因为荷载重复作用，永久变形积累，尤其是高温下。纵向变形。原因为荷载重复作用，永久变形积累，尤其是高温下。3.推移：推移：沿行车方向发生剪切和拉裂现

4、象。原因为水平荷载引起。沿行车方向发生剪切和拉裂现象。原因为水平荷载引起。4.开裂：开裂：疲劳变形。原因为车辆荷载反复作用，使沥青结构层底面产生的疲劳变形。原因为车辆荷载反复作用，使沥青结构层底面产生的拉应力大于疲劳强度，加上水的影响。拉应力大于疲劳强度，加上水的影响。5.低温缩裂和反射裂缝：低温缩裂和反射裂缝：沿路面纵向隔一定距离出现。沿路面纵向隔一定距离出现。6.松散和坑槽：松散和坑槽：大路表面集料的松动、离散现象。原因为面层材料粘结力大路表面集料的松动、离散现象。原因为面层材料粘结力不足或结合料含量少，汽车后轮的真空吸力及风雨带离形成坑槽。不足或结合料含量少，汽车后轮的真空吸力及风雨带离

5、形成坑槽。最主要的破坏模式为疲劳开裂、低温缩裂和车辙。最主要的破坏模式为疲劳开裂、低温缩裂和车辙。4二、设计指标：二、设计指标：1、疲劳开裂：、疲劳开裂：以疲劳开裂作为临界状态设计，选以疲劳开裂作为临界状态设计，选择层底拉应力（拉应变）作为指标。以最大拉应择层底拉应力（拉应变）作为指标。以最大拉应力（或拉应变）小于容许拉应力（或拉应变）。力（或拉应变）小于容许拉应力（或拉应变）。疲劳寿命定义：疲劳寿命定义：出现疲劳开裂前路面材料所能经受的荷载重复作用次数。出现疲劳开裂前路面材料所能经受的荷载重复作用次数。,1111rrrr,2222rrrr33zz对水泥（或石灰等）稳定类基层，其底面的最大拉对

6、水泥（或石灰等）稳定类基层，其底面的最大拉应力（或拉应变）小于容许拉应力（或拉应变）。应力（或拉应变）小于容许拉应力（或拉应变）。2、车辙（永久变形）：、车辙（永久变形）：以车辙为临界状态设计方法以车辙为临界状态设计方法1）采用荷载作用下路基路面结构层内永久变形的总和小于等于永久变）采用荷载作用下路基路面结构层内永久变形的总和小于等于永久变形量。形量。PP2）或以路基顶面的竖向压缩应变作为指标。）或以路基顶面的竖向压缩应变作为指标。3、路表回弹弯沉：、路表回弹弯沉：路表面在荷载作用下的回弹弯沉量反映了路基路面结构路表面在荷载作用下的回弹弯沉量反映了路基路面结构的整体刚度。试验表明，它同路面使用

7、状态间存在一定关系，回弹弯沉大，的整体刚度。试验表明，它同路面使用状态间存在一定关系，回弹弯沉大，相应的塑性变形量也大，出现疲劳开裂的机率高。根据路面使用状态和使用相应的塑性变形量也大，出现疲劳开裂的机率高。根据路面使用状态和使用年限要求，可以确定一次标准荷载作用下的路面的容许回弹弯沉量。路面以年限要求，可以确定一次标准荷载作用下的路面的容许回弹弯沉量。路面以回弹弯沉作为设计指标：回弹弯沉作为设计指标：Rs 上述三项为主要设计指标，对任一柔性路面都要满足。除此之外，还有上述三项为主要设计指标，对任一柔性路面都要满足。除此之外，还有三项次要指标，在特定的荷载、温度场合使用，指导面层材料的设计。三

8、项次要指标，在特定的荷载、温度场合使用，指导面层材料的设计。54、面层剪切：、面层剪切：在竖直、水平荷载共同作用下，面层结构中产生的在竖直、水平荷载共同作用下，面层结构中产生的rr5、面层断裂：、面层断裂：受紧急制动产生的水平力作用时，产生很大的径向拉应力和受紧急制动产生的水平力作用时，产生很大的径向拉应力和水平向位移（推移）。水平向位移（推移）。6、低温缩裂：、低温缩裂：对寒冷地区低温时，面层材料收缩受阻产生的温度应力小对寒冷地区低温时，面层材料收缩受阻产生的温度应力小于等于该温度时材料的抗拉强度。于等于该温度时材料的抗拉强度。rtrt8.2 弹性层状体系的应力和位移计算弹性层状体系的应力和

9、位移计算一、一般概念：一、一般概念：1、力学图式：、力学图式：rzh1 E1 1hi Ei ihn En nh2 E2 2p将路基路面看作将路基路面看作弹性层状体系。弹性层状体系。因为层状体系和因为层状体系和竖直荷载都对称竖直荷载都对称于荷载轴于荷载轴z，可，可以采用圆柱坐标以采用圆柱坐标来简化计算。来简化计算。zzdzrzrz rrzrzrzd r6 在圆柱坐标中，体系的微分单元上作用有三个法向应力在圆柱坐标中，体系的微分单元上作用有三个法向应力r r( (径向）径向）、（切向）、（切向）、z z（竖向）（竖向）及三对剪应力及三对剪应力rzrz= =zrzr，r r= =r r，z z=z

10、z。此外，单元体还有三个位移分量：。此外，单元体还有三个位移分量：U U (径向）、径向）、 V （切向）、（切向）、 W （竖向）。当作用在层状体系表面上的荷载为轴对称荷载时，各应力、（竖向）。当作用在层状体系表面上的荷载为轴对称荷载时，各应力、应变和位移分量也对称于对称轴，即它们仅是应变和位移分量也对称于对称轴，即它们仅是r和和z的函数，因而，的函数，因而， r=r=0，z=z=0，三对剪应力简化为一对；同理，切向位移，三对剪应力简化为一对；同理，切向位移V=0。2、基本假定：、基本假定：1）多层的，每层均质，各向同性，无重量的线弹性材料组成。）多层的，每层均质，各向同性，无重量的线弹性材

11、料组成。Ei,i表示；表示；2）最下层水平、竖向都是无限延伸的，其上各层在水平向无限，但厚度有）最下层水平、竖向都是无限延伸的，其上各层在水平向无限，但厚度有限，为限，为hi；3）各层分界上的应力和位移完全连续，层间的摩阻力为零（称滑动体系）；）各层分界上的应力和位移完全连续，层间的摩阻力为零（称滑动体系）；4）最下层无限深处的应力和位移均为零。当）最下层无限深处的应力和位移均为零。当r,z,z时，时，、。3、应力、应变关系式：、应力、应变关系式：)(1zrrE)(1rzE)(1rzzEzrE1 (2G1zrzr）物理方程：物理方程：7体系内任一点的主应力可解下列一元三次方程求得：体系内任一点

12、的主应力可解下列一元三次方程求得：0III322132zr2z2rrzzr2Izrrzr2I2zr2z2rzzr3其中：其中：I1 为第一应力状态不变量；为第一应力状态不变量；I1=r r+ +z zI2 为第二应力状态不变量；为第二应力状态不变量；I3 为第三应力状态不变量；为第三应力状态不变量；解出三个实根解出三个实根1 1、2 2、3 3；且；且1 1 2 2 3 3，1 1为最大主应力为最大主应力，3 3为最小为最小主应力；并按右式确定最大剪应力：主应力；并按右式确定最大剪应力：2/ )(31max 至于水平荷载作用下，属非对称问题，求解更复杂，但现国内外都已至于水平荷载作用下，属非对

13、称问题，求解更复杂，但现国内外都已求得其解，且求得了在竖向、水平荷载共同作用下的解。求得其解，且求得了在竖向、水平荷载共同作用下的解。二、弹性双层体系解二、弹性双层体系解弹性层状体系中最简单的情况弹性层状体系中最简单的情况 将路基看成弹性将路基看成弹性半无限体，将路基看成弹性将路基看成弹性半无限体，路面结构看成路面结构看成E、不同于路基的均质弹性层。不同于路基的均质弹性层。1、单圆图式：、单圆图式：rrWEpW02弯沉有关。和计算点位置（、它与数函数的积分，是含有贝塞尔函数和指弯沉系数),EEW10zrhrzpE1、1E0、0 r8 当求算路表面荷载中心处的弯沉当求算路表面荷载中心处的弯沉W0

14、时，时，r/=z/=z/=0=0，弯沉系数可利用，弯沉系数可利用电子计算机求得电子计算机求得 0 0=0.35=0.35， 1 1=0.25=0.25时的值，并绘制成诺谟图，以便使用。时的值，并绘制成诺谟图，以便使用。2、双圆图式：、双圆图式：zpE1、1E0、0ehrerrreWEpWEpWWEpW05 . 10210222)(2eW1022LLEpEpA或点弯沉路表面轮隙中心 实用上已绘出实用上已绘出 0 0=0.35=0.35， 1 1=0.25=0.25时的时的二、弹性三层体系解二、弹性三层体系解弹将路基分为面层、基层和路基三个层次弹将路基分为面层、基层和路基三个层次1、单圆图式：、单

15、圆图式：zpE1、1E0、0 rE2、2hHABC为理论弯沉系数、LL9诺谟图和系数见主压应力最大剪应力511501,11PPppmm诺谟图和见拉应力系数下层底面拉应力149148,222PPprrr2、双圆图式：、双圆图式：zpE1、1E0、0rE2、2hHABCD在竖向荷载作用下：在竖向荷载作用下：在竖向、水平荷载综合作用下：在竖向、水平荷载综合作用下：诺谟图和见拉应力系数上层底面拉应力147146,111PPprrr四、应力和位移状况分析：四、应力和位移状况分析：2、路表弯沉：、路表弯沉：竖向应变的总和，竖向应变的总和，7090%系由路基提供。当各层系由路基提供。当各层E定时，定时，H、

16、h2时，厚度增加对弯沉无显著影响。一般，基层厚度对弯沉的影时，厚度增加对弯沉无显著影响。一般，基层厚度对弯沉的影响比面层大，响比面层大，E E0 0影响比影响比E E2 2大得多，大得多，E0增大增大20%相当于相当于E2增大增大100%的效果。的效果。1、路基应力：、路基应力：路基顶面的竖向应力路基顶面的竖向应力z z受路面面层和基层厚度、模量的影受路面面层和基层厚度、模量的影响。增加基层的厚度或模量（特别是模量），收效比增加面层的为大。响。增加基层的厚度或模量（特别是模量），收效比增加面层的为大。可参见可参见P152图图8-18。所以要弯沉减少，提高所以要弯沉减少，提高E0为宜，其次才是为

17、宜，其次才是E2和和H。103、面层底面拉应力、面层底面拉应力1 1： E E2 2对其影响极大，对其影响极大，E E2 2，1 1，H/H/， 1 ，当，当H/230MPa（高速公路），其他公路（高速公路），其他公路25MPa,城市道路城市道路20MPa稳定路基最经济、最易办到，也是最主要的方法是稳定路基最经济、最易办到，也是最主要的方法是：加强排水和达到要求的压实度。：加强排水和达到要求的压实度。 轮载作用于路面表面，其竖向应力和应变随深度而递减，所以各层轮载作用于路面表面，其竖向应力和应变随深度而递减，所以各层材料的强度和刚度要求也相应降低。路面各结构层按自上而下，强度、材料的强度和刚度

18、要求也相应降低。路面各结构层按自上而下，强度、刚度递减的方式组合。以充分利用材料，降低造价。刚度递减的方式组合。以充分利用材料，降低造价。 强度、刚度按深度递减时注意各结构层之间的强度、刚度按深度递减时注意各结构层之间的E不能相差太大，否不能相差太大，否则上层底面将出现较大拉应力，引起开裂。基层同面层的回弹模量比不则上层底面将出现较大拉应力，引起开裂。基层同面层的回弹模量比不应小于应小于0.3，土基与基层的模量比应为，土基与基层的模量比应为0.080.4。4、要顾及各结构层本身的结构特性及与相邻层次的互相影响：、要顾及各结构层本身的结构特性及与相邻层次的互相影响：保持层间保持层间结合紧密，避免

19、产生滑移。以保证结构的整体性和应力分布的连续性。结合紧密，避免产生滑移。以保证结构的整体性和应力分布的连续性。5、考虑水温状况的影响：、考虑水温状况的影响：选基层材料要慎重，在潮湿和中湿路段，应选选基层材料要慎重，在潮湿和中湿路段，应选水温稳定性好的材料，在冰冻地区还有防冻要求，对路面有最小防冻厚水温稳定性好的材料，在冰冻地区还有防冻要求，对路面有最小防冻厚度要求，见度要求，见P159表表8-2。6、适当的层数和厚度：、适当的层数和厚度：层数多能充分利用材料，但可能引起施工及材层数多能充分利用材料，但可能引起施工及材料制备困难，所以不能过多；层厚，除考虑受力外，有总厚度要求，料制备困难，所以不

20、能过多；层厚，除考虑受力外，有总厚度要求，层厚过大时，应分层施工，自上而下，宜由薄到厚。层厚过大时，应分层施工，自上而下，宜由薄到厚。12二、路面结构组合示例：二、路面结构组合示例：8.4 以弯沉为设计指标的路面结构厚度计算方法以弯沉为设计指标的路面结构厚度计算方法 我国现行柔性路面设计方法是以双圆竖向均布荷载作用下的弹性层状我国现行柔性路面设计方法是以双圆竖向均布荷载作用下的弹性层状体系理论，以路表弯沉值作为路面整体刚度的控制指标。对高等级路面体系理论，以路表弯沉值作为路面整体刚度的控制指标。对高等级路面（沥青混凝土面层、半刚性材料基层和底基层）要验算层底拉应力；对常（沥青混凝土面层、半刚性

21、材料基层和底基层）要验算层底拉应力；对常受水平荷载作用的停车站、交叉口等路段还要验算剪应力。受水平荷载作用的停车站、交叉口等路段还要验算剪应力。一、设计弯沉值的确定：一、设计弯沉值的确定： 轮载作用下双轮轮隙中心轮载作用下双轮轮隙中心e处的路表回弹弯沉值大小，反映了路基路面处的路表回弹弯沉值大小，反映了路基路面结构的整体承载能力。回弹弯沉值的大小同该路面结构的累计荷载重复作结构的整体承载能力。回弹弯沉值的大小同该路面结构的累计荷载重复作用次数（即使用寿命）成反比。为此，需要了解路面结构在使用期内的弯用次数（即使用寿命）成反比。为此，需要了解路面结构在使用期内的弯沉变化规律及其与路面结构损坏状态

22、的关系。沉变化规律及其与路面结构损坏状态的关系。13 1、路表弯沉的变化规律：、路表弯沉的变化规律： P161图图8-29表明路表面竣工后弯沉变化曲线，表明路表面竣工后弯沉变化曲线，l l 0为竣工后第一年最不为竣工后第一年最不利季节弯沉，从图看出，路表面的弯沉变化过程分三个阶段：利季节弯沉，从图看出，路表面的弯沉变化过程分三个阶段：第一阶段：第一阶段：路面竣工后一、二年。由于交通的荷载的压密作用以及半刚性基路面竣工后一、二年。由于交通的荷载的压密作用以及半刚性基层材料的强度增长，路表弯沉逐渐减小，大致在竣工后第二年达最小值。层材料的强度增长，路表弯沉逐渐减小，大致在竣工后第二年达最小值。第二

23、阶段：第二阶段：路面竣工后两至四年。由于在交通荷载的充分作用、水温状况变路面竣工后两至四年。由于在交通荷载的充分作用、水温状况变化以及材料不均等因素影响下，路面结构内部的微观缺陷因局部范围的应力化以及材料不均等因素影响下，路面结构内部的微观缺陷因局部范围的应力集中而扩展，形成小范围的局部破损，使结构整体刚度下降、弯沉增加。此集中而扩展，形成小范围的局部破损，使结构整体刚度下降、弯沉增加。此阶段以弯沉不断增大为主要特征。阶段以弯沉不断增大为主要特征。第三阶段：第三阶段：路面竣工后三、四年至路面达极限破坏状态。由于结构内部缺陷路面竣工后三、四年至路面达极限破坏状态。由于结构内部缺陷附近局部区域积蓄

24、的高密度能量，已通过前阶段缺陷的扩展而转移，形成新附近局部区域积蓄的高密度能量，已通过前阶段缺陷的扩展而转移，形成新的能量平衡，路面结构的整体刚度达成较低水平的新的相对稳定，路表弯沉的能量平衡，路面结构的整体刚度达成较低水平的新的相对稳定，路表弯沉进入一个比较稳定的缓慢变化阶段，即结构疲劳破坏的稳定发展阶段，一直进入一个比较稳定的缓慢变化阶段，即结构疲劳破坏的稳定发展阶段，一直延续至结构出现疲劳破坏。延续至结构出现疲劳破坏。 2、使用期末不利季节的路表回弹弯沉、使用期末不利季节的路表回弹弯沉 ：将使用期末不利季节，在设计标将使用期末不利季节，在设计标准轴载作用下容许出现的最大回弹弯沉值定义为容

25、许弯沉值准轴载作用下容许出现的最大回弹弯沉值定义为容许弯沉值 l l R。 3、设计弯沉值：、设计弯沉值：由于竣工后第一年最不利季节的弯沉值与最大刚度状态由于竣工后第一年最不利季节的弯沉值与最大刚度状态所对应的弯沉值较接近，故将所对应的弯沉值较接近，故将 l l 0 作为路面设计弯沉作为路面设计弯沉 l l d 。即。即: l l d = l l 0 = l l R /A T AT为相对弯沉变化系数，为相对弯沉变化系数，AT 1.2014 根据多年观测调查资料的分析综合，可由容许弯沉值与标准轴载累根据多年观测调查资料的分析综合，可由容许弯沉值与标准轴载累计作用次数的关系式，进一步推得不同公路等

26、级、不同面层和基层类型计作用次数的关系式，进一步推得不同公路等级、不同面层和基层类型时设计弯沉的计算公式：时设计弯沉的计算公式：bscedAAAN2 . 0600式中式中：l l d 路面设计弯沉值（路面设计弯沉值（0.01mm）；）；N Ne ：设计年限内一个车道上累计当量轴次；：设计年限内一个车道上累计当量轴次；A A c ：公路等级系数，高速公路、一级公路为：公路等级系数，高速公路、一级公路为1.0，二级公路为，二级公路为1.1，三、，三、四级公路为四级公路为1.2；A A s ：面层类型系数，沥青混凝土面层为：面层类型系数，沥青混凝土面层为1.0，热拌沥青碎石、上拌下贯，热拌沥青碎石、

27、上拌下贯或贯入式路面为或贯入式路面为1.1，沥青表面处治为，沥青表面处治为1.2，中、低级路面为，中、低级路面为1.3；A A b ：基层类型系数，对半刚性基层、底基层总厚度等于或大于：基层类型系数，对半刚性基层、底基层总厚度等于或大于20cm 时为时为1.0，若为面层与半刚性基层间设置等于或小于，若为面层与半刚性基层间设置等于或小于15cm 级配碎石层、沥青贯级配碎石层、沥青贯入碎石或沥青碎石的入碎石或沥青碎石的半刚性基层时，可取半刚性基层时，可取1.0，柔性基层、底基层时取，柔性基层、底基层时取1.6，当柔性基层厚度大于当柔性基层厚度大于15cm、底基层为半刚性下卧层时，可取、底基层为半刚

28、性下卧层时，可取1.6。二、轴载换算：二、轴载换算： 车辆的类型不同，它们的轴载也不相同，在计算累计当量轴次时，车辆的类型不同，它们的轴载也不相同，在计算累计当量轴次时，需将各级轴载换算成标准轴载。需将各级轴载换算成标准轴载。 1、当计算路表弯沉和验算沥青层层底拉应力时：、当计算路表弯沉和验算沥青层层底拉应力时：35. 4, 21, 1)(PPnCCNiiikiiP P i ：被换算车型的各级（单根）轴载（被换算车型的各级（单根）轴载（KN）；从大于）；从大于25KN计起。计起。15N N ：标准轴载的当量轴次（次标准轴载的当量轴次（次/天）；天）；P P ：标准轴载（标准轴载（KN）；）；n

29、 n i ：被换算车型的各级轴载作用次数（次被换算车型的各级轴载作用次数（次/天）；天）；C C 1 , i ：被换算车型各级轴载的轴数系数。当轴间距大于被换算车型各级轴载的轴数系数。当轴间距大于3m时，按单时，按单独的一个轴计算，轴数系数即为轴数独的一个轴计算，轴数系数即为轴数m；当轴间距小于；当轴间距小于3m时，按双轴时，按双轴或多轴计算，轴数系数为或多轴计算，轴数系数为C 1 , i = 1+ 1.2 ( m - 1 );C C 2 , i ：被换算轴载的轮组系数。单轮组为被换算轴载的轮组系数。单轮组为6.4，双轮组为，双轮组为1.0，四轮组，四轮组为为0.38。 2、当进行半刚性基层层

30、底拉应力验算时：、当进行半刚性基层层底拉应力验算时：8, 21, 1)(PPnCCNiiikiiC C 1 , i ：被换算车型各级轴载的轴数系数。当轴间距大于被换算车型各级轴载的轴数系数。当轴间距大于3m时，按单时，按单独的一个轴计算，轴数系数即为轴数独的一个轴计算，轴数系数即为轴数m；当轴间距小于；当轴间距小于3m时，按双轴时，按双轴或多轴计算，轴数系数为或多轴计算，轴数系数为C 1 , i = 1+ 2 ( m - 1 );C C 2 , i ：被换算轴载的轮组系数。单轮组为被换算轴载的轮组系数。单轮组为18.5，双轮组为，双轮组为1.0，四轮组，四轮组为为0.09。上述上述轴载换算轴载

31、换算公式仅适用公式仅适用于单轴轴载小于于单轴轴载小于130KN的轴载换算。的轴载换算。见见P164例题例题8.3。16 由于车道数和车道宽度不同，车轮轮迹在横向分布的频率也不同，由于车道数和车道宽度不同，车轮轮迹在横向分布的频率也不同，即路面横向各点实际所受轴载重复作用次数也随车道数、车道宽度增加即路面横向各点实际所受轴载重复作用次数也随车道数、车道宽度增加而减少，所以引人车道系数而减少，所以引人车道系数来考虑这一影响。来考虑这一影响。 值可查值可查P164P164表表8-58-5。所以，在所以，在设计年限内一个车道上累计当量轴设计年限内一个车道上累计当量轴 次次N Ne可参照下式计算：可参照

32、下式计算：或1365 1)1(NNtettteNN11365 1)1(）（LssFN Ne ：设计年限内一个车道上累计当量轴次（次）；设计年限内一个车道上累计当量轴次（次）；t t：设计年限：设计年限(a),参见表参见表8-1；N N1 ：路面竣工后第一年的平均日当量轴次（次路面竣工后第一年的平均日当量轴次（次/d） ；N Nt ：设计年限最后一年的平均日当量轴次（次设计年限最后一年的平均日当量轴次（次/d） ； ：设计年限内交通量的平均年增长率（以小数计）设计年限内交通量的平均年增长率（以小数计） ； ：车道系数，参见表车道系数，参见表8-5。三、综合修正系数：三、综合修正系数： 通常理论计

33、算值与实测弯沉值之间存在一定的偏差。原因为路面材通常理论计算值与实测弯沉值之间存在一定的偏差。原因为路面材料并非线弹性体，为此引入一修正系数料并非线弹性体，为此引入一修正系数F:论弯沉系数；分别为理论弯沉值和理L, 际弯沉系数；分别为实际弯沉值和实ss,1736. 0038. 0)()2000(63. 1pEFsFEpFEpLL1s0s2100021000或 由大量试验得综合修正系数由大量试验得综合修正系数F同路面实际弯沉值、土基回弹模量值及同路面实际弯沉值、土基回弹模量值及轮载参数（轮载参数（p、）有关。）有关。由此，弹性三层体系表面的回弹弯沉为：由此，弹性三层体系表面的回弹弯沉为： 由于上

34、两式中包含了由于上两式中包含了F，而，而F又含有又含有l l s，故计算时需用试算法。先定一个，故计算时需用试算法。先定一个l l s,算出算出F，再按上式求出，再按上式求出l l ，如，如l l s与与l l s相差较大，则重新假定相差较大，则重新假定l l s反复计算，反复计算，直到两者相近为止。当然也可将直到两者相近为止。当然也可将F代入上式，直接解出代入上式，直接解出l l s:)(4398)Ep(4398158. 0003. 161. 1L03. 10sEEpLs或例题：已知例题：已知p=0.7MPa, =10.65=10.65cm, E1=1500MPa, E2=700MPa, E

35、0=45MPa, h1=10cm, lR=0.072cm, 求求h2。解：解：783.0)()2000(63.136.0038.0pEFs71. 7210001pFEsL86. 0K064. 0EE08,. 911-8P14594. 0,467. 0120112查得再由得表查由hEEcmhh17.19, 8 . 1,987. 086. 008. 971. 7K222查表得18四、多层路面换算：四、多层路面换算： 对于多层体系可用电子计算机求解，当条件不具备时，可换算为三对于多层体系可用电子计算机求解，当条件不具备时，可换算为三层（或双层）体系计算。进行等效换算。层（或双层）体系计算。进行等效换

36、算。 1、等效路表回弹弯沉、等效路表回弹弯沉的结构层换算：的结构层换算：42-ni2n1ii1EEhHE0H E2h1 E1h2 E2 2h1 E1 1Hn-1 En-1 n-1E0 0 2、等效中层底面弯拉、等效中层底面弯拉应力的结构层换算：应力的结构层换算：h2 E2 2h1 E1 1Hn-2 En-2 n-2E0 0Hn-1 En-1 n-1E0Hn-1 En-1H1 En-24 . 22i1n2iiEEhH19 3、等效上层底面弯拉、等效上层底面弯拉应力的结构层换算：应力的结构层换算：E0H2 Ej+1H1 EjHn-1 En-1 n-1h2 E2 2h1 E1 1Hj+1 Ej+1

37、j+1E0 0H j E j j4jij1ii1EEhH0.91ji1n1ii2EEhHj例题：一五层体系，请换算成三层体系例题：一五层体系，请换算成三层体系, 以便计算路面弯沉值和第一、第以便计算路面弯沉值和第一、第二、第四层层底拉应力，求二、第四层层底拉应力，求h。20五、路基土五、路基土E0和路面材料和路面材料Ei的回弹模量值：的回弹模量值： 常用承载板试验和抗压试验得到的荷载常用承载板试验和抗压试验得到的荷载回弹变形关系确定。回弹变形关系确定。 1、路基土回弹模量值、路基土回弹模量值E0：除了受加荷方式和应力状态等因素影响外，主：除了受加荷方式和应力状态等因素影响外，主要取决于土的类型

38、和性质以及土的湿度和密实度。路面设计时，应在最不要取决于土的类型和性质以及土的湿度和密实度。路面设计时，应在最不利季节通过实测确定回弹模量值，但在路基尚未修建的情况下，只能通过利季节通过实测确定回弹模量值，但在路基尚未修建的情况下，只能通过经验来估定。经验来估定。7-8P168.,;,0表见而异的试验参数为随所在地和土的类型为土的稠度为土的压实度baAwKwAKEcbc 2、路面材料回弹模量值、路面材料回弹模量值E i：受材料来源及组成、施工工艺、气候和水文：受材料来源及组成、施工工艺、气候和水文条件等影响，所以应视现场的具体条件测试确定。条件等影响，所以应视现场的具体条件测试确定。 对高等级

39、道路，在初设阶段，应对拟选材料通过试验确定；而在工对高等级道路，在初设阶段，应对拟选材料通过试验确定；而在工程可行性研究和其他等级道路的初设阶段，可参见程可行性研究和其他等级道路的初设阶段，可参见P171表表8-8。 进行路面厚度设计时，对于沥青混合料应采用进行路面厚度设计时，对于沥青混合料应采用20时的抗压回弹模量；时的抗压回弹模量；对于半刚性材料中水泥稳定粒料或细粒料，采用龄期为三个月的抗压回对于半刚性材料中水泥稳定粒料或细粒料，采用龄期为三个月的抗压回弹模量；而对于石灰粉煤灰稳定粒料或细粒料、以及石灰稳定类材料，弹模量；而对于石灰粉煤灰稳定粒料或细粒料、以及石灰稳定类材料，则应采用龄期为

40、六个月的抗压回弹模量。则应采用龄期为六个月的抗压回弹模量。21一、路面结构层的拉应力验算：一、路面结构层的拉应力验算：结构层最大的拉应力小于等于结构层结构层最大的拉应力小于等于结构层材料的容许拉应力。材料的容许拉应力。R R8.5 路面结构层的应力验算及防冻厚度检验路面结构层的应力验算及防冻厚度检验 1、结构层的拉应力计算：、结构层的拉应力计算：r2r2r1r1p,psspRK/cesANK/35. 0:11. 0料类对于无机结合料稳定集 2、多层路面换算：、多层路面换算：见课件见课件18-19页。页。3、结构层的计算模量和强度：、结构层的计算模量和强度： 进行结构层拉应力验算时，各层模量均采

41、用抗压回弹模量。对于沥进行结构层拉应力验算时，各层模量均采用抗压回弹模量。对于沥青混凝土，应为青混凝土，应为15时的抗压回弹模量和劈裂强度，水泥稳定类材料，为时的抗压回弹模量和劈裂强度，水泥稳定类材料，为龄期龄期90天的劈裂强度，对于二灰稳定类和石灰稳定类材料，为龄期天的劈裂强度，对于二灰稳定类和石灰稳定类材料，为龄期180天天的劈裂强度。的劈裂强度。4、结构层材料的容许应力、结构层材料的容许应力R R ：Ks为抗拉强度结构系数。根据室内试验和路况调查结果由下列各式定。为抗拉强度结构系数。根据室内试验和路况调查结果由下列各式定。cesANK/45. 0:11. 0粒土类对于无机结合料稳定细ce

42、sANAK/09. 0:22. 0对于沥青混凝土面层A为沥青混凝土级配类型系数。细、中粒式为为沥青混凝土级配类型系数。细、中粒式为1.0，粗粒式为，粗粒式为1.1。221、破坏面上剪应力和正应力计算：、破坏面上剪应力和正应力计算：由莫尔强度理论定。由莫尔强度理论定。二、路面结构层的剪应力验算：二、路面结构层的剪应力验算：在车轮垂直和水平荷载共同作用下，在车轮垂直和水平荷载共同作用下，破坏面上的剪应力小于等于路面材料的容许剪应力。破坏面上的剪应力小于等于路面材料的容许剪应力。 R Rcosm)sin()(213131)sin1 (m1cos)(2131)(2131mm m由诺谟图求得由诺谟图求得

43、m m(0.3) (0.3) 。 水平荷载水平荷载q=fp,其中其中f为摩擦系数，对停车场、交叉口等缓慢制动地点为为摩擦系数，对停车场、交叉口等缓慢制动地点为0.2，对偶然的紧急制动为，对偶然的紧急制动为0.5；此时；此时f不等于不等于0.3；所以须换算：；所以须换算：p)3 . 0f (3 . 1)3 . 0(mmfp) 3 . 0f (46. 0)3 . 0(11f2、面层材料的抗剪强度、面层材料的抗剪强度和容许剪应力和容许剪应力R R：,tan c一般tan2tan:cc紧急制动时K/R,33N. 0K:,0.15t)2 . 0(交叉口停车场c)5 . 0(A/2 . 1K:紧急制动时NtNt为停车场或交叉口在设计年限由同一位置停车的标准轴载累计次数为停车场或交叉口在设计