化工原理课程设计乙醇水精馏塔设计(浮阀塔)

1、化工传质与分离过程课程设计乙醇水精馏塔设计天津大学目录1 目录1 目录 . 12 设计任务书. 43 设计方案的确定及流程说明 . 53.1 塔的类型选择 . 53.2 塔板类型的选择 . 53.3 塔压确定 . 53.4 进料热状况的选择 . 53.5 塔釜加热方式的确定 . 53.6 塔顶冷凝方式 . 63.7 塔板溢流形式 . 63.8 塔径的选取 . 63.9 适宜回流比的选取 . 63.10 操作流程 . 64 塔的工艺设计 . 74.1 精馏塔全塔物料浓度计算：. 74.2 理论板的计算 . 74.2.1 最小回流比的计算 . 74.2.2 理论板数的计算 . 84.2.3 塔板效

2、率的计算 . 134.2.3.1 塔顶的温度td 的计算. 134.2.3.2 塔底的温度tw 和总板效率et 的计算 . 144.2.4 实际板数的计算 . 164.2.5 进料温度的计算. 164.3 平均参数的计算 . 174.3.1 全塔物料衡算 . 174.3.2 平均温度的计算 . 174.3.3 平均压力的计算 . 174.3.4 气液两相平均密度的计算 . 184.3.4.1 气液相组成的计算 . 184.3.4.2 各液相平均密度的计算 . 194.3.4.3 平均相对分子量的计算 . 204.3.4.4 各气相平均密度的计算 . 214.3.5 平均表面张力的计算 . 22

3、4.3.6 气液两相平均体积流率的计算. 254.4 塔径的初步设计 . 264.4.1 精馏段塔径的计算 . 264.4.2 提馏段塔径的计算 . 274.5 塔高的设计计算 . 285 塔板结构设计 . 305.1 溢流装置计算 . 305.2 塔板及浮阀设计 . 315.2.1 塔板的结构尺寸 . 315.2.2 浮阀数目及排列 . 325.2.2.1 精馏段浮阀数目及排列 . 325.2.2.2 提馏段浮阀数目及排列 . 345.3 塔板流体力学验算 . 355.3.1 气相通过浮阀塔板的压降 . 355.3.1.1 精馏段压降的计算 . 355.3.1.2 提馏段压降的计算 . 36

4、5.3.2 液泛 . 365.3.2.1 精馏段液泛计算 . 365.3.2.2 提馏段液泛计算 . 375.3.3 雾沫夹带 . 375.3.4 漏液 . 386 塔板负荷性能图. 386.1 雾沫夹带线 . 386.2 液泛线 . 386.3 液相负荷上限线 . 396.4 漏液线 . 396.5 液相负荷下限线 . 396.6 塔板负荷性能图 . 406.6.1 精馏段塔板负荷性能图 . 406.6.2 提馏段塔板负荷性能图 . 417 附属设备设计 . 437.1 产品冷却器设计选型 . 437.2 接管尺寸计算. 447.2.1 进料管 . 447.2.2 塔顶蒸汽出口管 . 447

5、.2.3 回流液入口管 . 457.2.4 塔顶出料管 . 457.2.5 塔底出料管 . 467.2.6 塔底蒸汽入口管 . 468 设计结果汇总 . 478.1 各主要流股物性汇总 . 478.2 浮阀塔设计参数汇总. 478.3 产品冷却器设计结果汇总 . 488.4 接管尺寸汇总 . 489 设计评述及感悟 . 4910 参考文献 . 5011 附录 . 51附录1 主要符号说明 . 51附录2 乙醇水系统的气液平衡数据表 . 51附录3 不同温度下乙醇和水的粘度 . 52附录4 不同温度下乙醇和水的密度 . 53附录5 不同温度下乙醇和水的表面张力 . 5312 附图 . 532 设

6、计任务书一、设计题目：乙醇水体系浮阀式精馏塔设计二、设计任务及条件1.进精馏塔料液含乙醇25%(质量分数)，其余为水。2.产品乙醇含量不得低于94%(质量分数)。3.残液中乙醇含量不得高于0.1%(质量分数)。4.生产能力为日产(24 小时)115 吨94%的乙醇产品。5.操作条件：精馏塔顶压力 4kpa(表压) 进料状况泡点进料回流比 r/rmin = 1.45 单板压降不大于667pa 加热蒸汽压力 101.325kpa(表压) 6.设备型式：浮阀塔7.厂址：天津地区三、设计内容及要求1.设计方案的确定及流程说明2.精馏塔的工艺计算(包括物料衡算、理论塔板数、回流比、总板效率、平均参数、塔

7、高、塔径设计等) 3.塔板结构设计及流体力学验算4.塔板负荷性能图的绘制5.附属设备的设计(包括产品冷却器和接管选型) 6.设计结果汇总(包括主要设备尺寸及衡算结果等) 7.设计评述及心得感悟8.附图：图解理论板(包括塔顶和塔底区域的局部放大图)，塔板负荷性能图(精馏段和提馏段各一个)，生产工艺流程图及主题设备图(2 号图)。3 设计方案的确定及流程说明3.1 塔的类型选择本设计任务为分离乙醇水混合物。对二元混合物的分离，应采用连续精馏流程。一般来讲，板式塔的空塔速度较高，因而生产能力较大，塔板效率稳定，操作弹性大，且造价低，检修、清洗方便，因而在工业上应用较为广泛。考虑到设计、制造及生产技术

8、的成熟稳定性，确定采用板式塔进行精馏操作。3.2 塔板类型的选择在板式塔的塔板类型中，浮阀塔板吸收了泡罩塔板和筛孔塔板的优点，具有结构简单、制造方便、造价低，塔板开孔率大，生产能力大，操作弹性大，塔板效率高等诸多优点。因此优先选用浮阀塔板。3.3 塔压确定工业精馏可在常压、加压或减压下进行。确定操作压力主要是根据处理物料的性质、技术上的可行性和经济上的合理性来考虑的。一般来说，常压精馏最为简单经济，可减少因加压或减压操作所增加的增、减压设备费用和操作费用，提高经济效益。若无特殊要求，应尽量在常压下操作。加压精馏可提高平衡温度，有利于塔顶蒸汽冷凝热的利用，或可以使用较便宜的冷却剂，减少冷凝和冷却

9、费用。在相同的塔径下，适当提高塔的操作压力还可以提高塔的处理能力。减压精馏可以防止某些易分解组分在精馏过程之中受热分解。乙醇水物系在操作温度下非常稳定，在综合平衡操作可行性及设备、操作费用各因素之后，确定采用塔顶压力为(101.325+4)kpa 进行操作。3.4 进料热状况的选择工业上均采用接近泡点的液体进料或泡点进料，这样可以保证进料温度不受季节、气温变化和前道工序波动的影响，塔的操作也比较容易控制。因此本设计采用泡点进料。3.5 塔釜加热方式的确定蒸馏塔塔釜的加热方式通常采用间接蒸汽加热，设置再沸器。但本设计案例具有其特殊性，由于其塔底产物接近于纯水，而且在实际生产中直接蒸汽加热有更高的

10、热效率。结合设计任务要求，确定其塔釜加热方式为蒸汽直接加热。3.6 塔顶冷凝方式泡点回流易于控制,设计和控制时比较方便,而且可以节约能源。3.7 塔板溢流形式u 形流的液体流径比较长，可以提高板效率，其板面利用率也高，但是液面落差大，只适用于小塔及液体流量小的场合。单溢流的液体流径较长，塔板效率较高，塔板结构简单，加工方便，在直径小于2.2m 的塔中被广泛使用。双溢流的优点是液体流动的路程短，可降低液面落差，但塔板结构复杂，板面利用率低，一般用于直径大于2m 的塔中。阶梯式双溢流的塔板结构最为复杂，只适用于塔径很大、液流量很大的特殊场合。通过对本例中的液体流量、塔径等进行初步估计，确定选用单溢

11、流塔板。3.8 塔径的选取板式塔的塔径依据流量公式计算，在设计时，一般依据严重液沫夹带时的极限空塔气速来决定。在估算出塔径后，还应按塔径系列标准进行圆整，并进行流体力学验算。精馏段和提馏段的汽液负荷及物性是不同的，故设计时两段的塔径应该分别计算，若二者相差不大，应取较大者作为塔径；若二者相差较大，应采用变径塔。3.9 适宜回流比的选取适宜的回流比应该通过经济核算来确定，即操作费用和设备折旧费用之和为最低时的回流比为最适宜的回流比。确定回流比的方法为：先求出最小回流比rmin，根据经验取实际操作回流比为最小回流比的1.22.0 倍。乙醇水混合物系属易分离物系，最小回流比较小，结合此设计任务要求，

12、操作回流比取最小回流比的1.45 倍。3.10 操作流程乙醇水溶液经预热器预热至泡点后，用泵送入精馏塔进料板。塔顶上升蒸气采用全冷凝后，进入回流罐部分回流，其余作为塔顶产品经冷却器冷却后送至贮槽。塔釜采用直接蒸汽加热，塔底产品用于预热原料液，冷却后送入贮槽。精馏装置有精馏塔、原料预热器、冷凝器、釜液冷却器和产品冷却器等设备。热量自塔底蒸汽输入，物料在塔内经多次部分气化与部分冷凝进行精馏分离，由冷凝器中的冷却介质将余热带走。在每层板上，回流液体与上升蒸汽互相接触，进行热和质的传递过程。按照设计任务书要求绘制生产工艺流程图一份，附后。4 塔的工艺设计4.1 精馏塔全塔物料浓度计算：f 原料液流量（

13、kmol/s）xf原料组成（摩尔分数）d 塔顶产品流量（kmol/s）xd塔顶组成（摩尔分数）w 塔底残液流量（kmol/s）xw塔底组成（摩尔分数）v0加热蒸汽量（kmol/s）m 乙醇= 46.07 kg/kmolm 水 = 18.02 kg/kmol进料组成：0.25/ 46.07xf= = 0.1153430.25/ 46.07 +0.75/18.02塔顶组成：0.94/ 46.07xd = 0.8597070.94/ 46.07+0.06/18.02塔底组成：0.001/ 46.07xw = 0.0003910.001/ 46.07+0.999/18.02日生产量：115000d =

14、 115t/d = = 0.031590kmol/s 86400 0.85970746.07+ -(1 0.859707) 18.02则以纯净乙醇计的产量为dxd = 0.031590 0.859707 = 0.027158 kmol/s 4.2 理论板的计算4.2.1 最小回流比的计算根据1.01325105pa 下乙醇水的气液平衡组成可绘出平衡曲线，即x-y 曲线图。已知乙醇水为非理想物系，其平衡曲线有下凹部分，当操作线与q 线的交点尚未落到平衡线上之前，操作线已经与平衡线相切，对应的回流比为最小的回流比。最小回流比的求法是由点(0.8597，0.8597)向平衡线的下凹部分作切线，该线与

15、q 线的交点坐标为(xq = 0.1153，yq = 0.355)。见图1。1图1 最小回流比计算图q = 1.0，xq = xf = 0.1153，yq = 0.355，xd = 0.8597，rmin = xd -yq = 0.8597-0.355 = 2.106 y xq - q0.355-0.1153r = 1.45rmin = 1.452.106 = 3.054 精馏段操作线方程为：r xd 0.7533x+0.2121 y= x+ =r+1r+1 提馏段操作线方程可以根据精馏段操作线与q 线交点(0.1153，0.2990)和点(0.000391，0)这两点坐标确定，y = 2.5

16、974 x - 0.0006252。4.2.2 理论板数的计算关于理论板层数的计算，通常可以采用图解法和逐板计算法。从x-y 图中不难看出，若采用图解法在x-y 图中画阶梯求解理论板数，会因为曲线间距离太小而无法准确作图。因此采用逐板计算法求取理论板数。考虑到乙醇水为非理想物系，在采用逐板计算法时不能将相对挥发度视为常数代入计算。因此对于平衡线上的点，考虑用插值法由气相组成求取各点对应的相对挥发度，然后求取其液相组成。而对于操作线上的点，依然是根据相应的操作线方程由其液相组成求取其气相组成。首先用相平衡方程和精馏段操作线方程进行逐板计算，直到xnxq 时，改用提馏段操作线方程与相平衡方程继续逐

17、板计算，直至xmxw 为止。计算过程如下。因为塔顶采用全凝器：y1 = xd = 0.8597 用插值法求得对应的相对挥发度为：a1 =+1.08217 =1.04986 x1 由相平衡方程计算：y10.85970.853735 x1 =a1(1- y1)+ y11.04986 (1-0.8597)+0.8597y2 由精馏段操作线方程求得：y2 = 0.7533x2 + 0.2121 = 0.75330.853735 + 0.2121 = 0.855208 继续用相平衡方程和精馏段方程逐板计算，当求得x24 = 0.102303 xq = 0.1153 (加料板)，改用提馏段操作线方程，当x

18、28 = 0.000257 xw = 0.000391 时，停止计算，即nt = 28。因为采用直接蒸汽加热，塔釜不能起到一层理论板的作用。塔内安装28层理论板即可满足分离要求，加料板为第24 层理论板。计算结果列表如下。表1 逐板计算法求解理论板层数计算结果列表序号y x 备注1 0.859707 1.049858 0.853735 进料板改用提馏段操作线方程xw = 0.0003912 0.855208 1.063565 0.847409 3 0.850443 1.078084 0.840626 4 0.845333 1.089075 0.833845 5 0.840225 1.09843

19、1 0.827216 6 0.835231 1.107578 0.820684 7 0.830310 1.116590 0.814202 8 0.825428 1.125534 0.807727 9 0.820550 1.134468 0.801216 10 0.815645 1.145706 0.794309 11 0.810442 1.159654 0.786636 12 0.804662 1.175150 0.778042 13 0.798188 1.192503 0.768339 14 0.790878 1.212380 0.757247 15 0.782523 1.236148 0.

20、744298 16 0.772768 1.263894 0.729051 17 0.761283 1.294168 0.711331 18 0.747934 1.328147 0.690795 19 0.732464 1.377369 0.665296 20 0.713256 1.461415 0.629913 21 0.686602 1.614682 0.575699 22 0.645761 1.931377 0.485560 23 0.577859 3.113128 0.305417 24 0.442156 6.955070 0.102303 25 0.265103 10.363321 0

21、.033638 26 0.086747 12.057337 0.007816 27 0.019677 13.180170 0.001521 28 0.003325 12.983611 0.000257xw将逐板计算的结果绘制成阶梯图，如图2 所示。图2 理论板计算结果阶梯图将塔顶、塔底区域分别放大，如图3、图4 所示。00.010.020.030.040.0500.010.020.030.040.05图3 塔顶区域放大图0.70.750.80.850.90.70.750.80.850.9图4 塔底区域放大图4.2.3 塔板效率的计算根据设计要求，塔顶压力pd = 105.325kpa。根据上面

22、的计算结果，塔体内需要28 块理论板才能满足分离要求。假设总板效率为0.5，则所需的实际板数目为np = (nt 1)/et=56。按照设计要求中的单板压降不大于667pa 计，塔底压力为pw = pd + np0.667kpa = 105.325+560.667 = 142.677kpa 4.2.3.1 塔顶的温度td的计算根据常压下塔顶的xd = 0.859707 查出其所对应的温度t0 = 78.20，以及对应的气相组成y = 0.864006。用antoine 方程计算出t0 温度下c，w 组分的饱和蒸汽压分别为：1630.868 7.30243-pc00 =10(78.20+273.

23、15)-43.569 =100.8408kpa 1657.459 7.074056-pw00 =10(78.20+273.15)-46.13 = 44.0232kpa 用修正的拉乌尔定律计算活度系数分别为pyc101.325 0.8640061.0098 gc0 = p xc c0 = 100.8408 0.859707 = pyw 101.325 (1 -0.864006) 2.2311 gw0 = p x0= 44.0232 (1-0.859707) =w w对组分c，w 的常数分别为cc，cw，于是可得：cc = t0log(c0) = (273.15 + 78.20)lg(1.0098

24、) = 1.4922 cw = t0log(w0) = (273.15 + 78.20)lg(2.2311) = 122.4513此时考虑到精馏塔内塔顶压力略大于大气压，可设定塔顶温度初值为td = 79。用antoine 方程计算出td 温度下a，b 组分的饱和蒸汽压分别为：1630.868 7.30243-pc0 =10(79+273.15)-43.569 =104.0815kpa 1657.459 7.074056-pw0 =10(79+273.15)-46.13 = 45.4860kpa 忽略压力的影响，可以认为压力变化不大时组分c，w 的常数cc，cw 不变，溶液浓度为xw 的活度系

25、数可表示如下：ccgc =10td =10=1.098cwgw =10 td =10= 2.2261 计算气相总压力，校验原设温度的正确性：p =gc d cx p0 +gw (1-xd)pw0=1.098 0.859707 104.0815kpa+2.2261 (1 0.85970 -7) 44.4860=104.568kpa显然与105.325kpa 略有差异。因此调整温度初值，重复上述计算。直至td = 79.184时，所计算出的压力值p=105.326kpa 与pd = 105.325kpa 几乎相等。因此得出塔顶温度td = 79.1844.2.3.2 塔底的温度tw和总板效率et的

26、计算设定总板效率初值为et = 0.5。则实际塔板数为np = nt/et = 28/0.5 = 56。按照设计条件中所给出的单板压降不能大于667pa，求得塔底压力为pw = pd + np0.667kpa =105.325+560.667 = 142.677kpa 根据常压下塔顶的xw = 0.000391 查出其所对应的温度t0 = 99.80，以及对应的气相组成y = 0.004991。用antoine 方程计算出t0 温度下c，w 组分的饱和蒸汽压分别为：1630.868 7.30243-pc00 =10(99.80+273.15)-43.569 = 224.4493kpa 1657

27、.459 7.074056-pw00 =10(99.80+273.15)-46.13 =100.5964kpa 用修正的拉乌尔定律计算活度系数分别为pyc101.325 0.0049915.7558 gc0 = p x0= 224.4493 0.000391=c c pyw101.325 (1-0.004991)1.0025 gw0 = p x0= 100.5964 (1-0.000391) =w w对组分c，w 的常数分别为cc，cw，于是可得：cc = t0log(c0) = (273.15 + 99.80)lg(5.7558) = 283.4825 cw = t0log(w0) = (2

28、73.15 + 99.80)lg(1.0025) = 0.4055 此时考虑到精馏塔内塔底压力略大于大气压，可设定塔顶温度初值为tw = 108。用antoine 方程计算出tw 温度下a，b 组分的饱和蒸汽压分别为：1630.868 7.30243-pc0 =10(108+273.15)-43.569 = 294.2074kpa 1657.459 7.074056-pw0 =10(108+273.15)-46.13 =133.8790kpa 忽略压力的影响，可以认为压力变化不大时组分c，w 的常数cc，cw 不变，溶液浓度为xw 的活度系数可表示如下：ccgc =10tw =10= 5.56

29、08cwgw =10tw =10=1.00245 计算气相总压力，校验原设温度的正确性：p =gc w cx p0 +gw (1-xw )pw0=5.5608 0.000391 294.2074kpa+1.00245 (1 0.000 -391) 133.8790=134.795kpa显然与142.677kpa 略有差异。因此需要调整温度初值，重复上述计算。另一方面，还需要考察温度对板效率的影响所引起的塔板数目的变化，也会引起塔底压力的变化。在tw = 108时，t = tw +td = 108+79.43 = 93.52c 22根据附录3 中提供的乙醇和水的粘度，用内插法求得平均温度下的粘度

30、：mw = 0.3060- (0.3060-0.3027)(93-93.52) = 0.3006mpa s93-94(0.495-0.361)(80-93.52)mc = 0.495-= 0.4036mpa s80 100-m mmix = xfc +(1- xf )mw = 0.1153 0.4036+(1 0.1153) 0.3006-= 0.3125mpa s将此处算出的液相平均粘度带入到et 计算公式中，即可得总板效率为：et = 0.17+0.616lg(mmix) = 0.17-0.616 lg0.3125= 0.4812 此时的塔底压力为pw = pd + np0.667kpa

31、=105.325+28/0.48120.667 = 144.136kpa 调整温度初值，并以每次得出的总板效率et 带入塔底压力计算式中进行迭代，重复上述计算，直至总板效率et = 0.4820，tw = 109.97时，所计算出的压力值p = 144.0676kpa 与pd = 144.068kpa 几乎相等。因此得出塔底温度tw = 109.97，总板效率et = 0.4820。4.2.4 实际板数的计算精馏段实际塔板数n 精= 23/0.4820 = 47.748 层提馏段实际塔板数n 提= 5/0.4820 = 10.411 层4.2.5 进料温度的计算进料温度tf 的计算与塔顶温度t

32、d 的计算过程大致相同。已经求得精馏段实际塔板数n 精= 48 层，按照设计条件中所给出的单板压降不能大于667pa，可计算出进料板上的压力为：pf = pd + 480.667 = 105.325 + 48 0.667 = 137.341kpa。根据常压下进料板上的液相组成xf = 0.115343查出其所对应的温度t0 = 85.77，以及对应的气相组成y = 0.457289。用antoine 方程计算出t0 温度下c，w 组分的饱和蒸汽压分别为：1630.868 7.30243-pc00 =10(85.77+273.15)-43.569 =135.1598kpa 1657.459 7.

33、074056-pw00 =10(85.77+273.15)-46.13 = 59.5825kpa 用修正的拉乌尔定律计算活度系数分别为pyc101.325 0.4572892.9721 gc0 = p xc c0= 224.4493 0.115343=pyw101.325 (1-0.457289)1.0433 gw0 = p x0= 59.5825 (1-0.115343) =w w对组分c，w 的常数分别为cc，cw，于是可得：cc = t0log(c0) = (273.15 + 85.77)lg(2.9721) = 169.7944 cw = t0log(w0) = (273.15 + 85.77)lg(1.0433) = 6.6012此时考虑到精馏塔内进料板压力略大于大气压，可设定塔顶温度初值为tf=93。用antoine 方程计算出tf 温度