城市污水处理厂设计

1、题 目： 60000m/d城市污水处理厂设计 60000m/d城市污水处理厂设计摘 要：某县城生活污水产生量约为60000m3/d，其中设计进水水质为CODCr=450mg/L；BOD5=260mg/L；SS=270mg/L；NH3-N=45mg/L；TN=55mg/L；TP=5.0mg/L；pH=7-8。通过对污水水质进行可生化性分析，最终得出污水的可生化性比较好，可以采用生物处理的方法进行污水处理。本次设计核心生化处理部分采用MSBR工艺，格栅、泵房、曝气沉砂池等为预处理第一部分；MSBR工艺反应池为第二部分；高密度澄清池、转盘滤池、紫外消毒池作为第三部分；污泥处理系统作为第四部分。经过处

2、理后的出水水质，可以稳定达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB 189182002）中的一级A标准。关键词：生活污水；MSBR工艺；污染物；Designof60000m3/dmunicipalsewagetreatmentplantAbstract:Theoutputofdomesticsewageinacountyisabout60000m3/d,amongwhichthedesignedinletwaterqualityisCODCr=450mg/L.BOD5=260mg/L;SS=270mg/L;NH3-N=45mg/L;TN=55mg/L;TP=5.0mg/L;PH=7-8.Throu

3、ghtheanalysisofthebiodegradabilityofsewagewaterquality,itisconcludedthatthebiodegradabilityofsewageisbetter,andthemethodofbiologicaltreatmentcanbeadoptedforsewagetreatment.MSBRprocessisadoptedinthecorebiochemicaltreatmentpartofthedesign.Thegrid,pumproomandaeratedsandsettlingtankarethefirstpartofthep

4、retreatment.MSBRprocessreactionpoolisthesecondpart.Thehighdensityclarifier,rotarytablefilterandultravioletdisinfectiontankarethethirdpart.Thesludgetreatmentsystemisthefourthpart.Aftertreatment,theeffluentwaterqualitycansteadilymeetthefirst-classstandardAindischargestandardsforpollutantsfromurbansewa

5、getreatmentplants(GB18918-2002).Keywords: domesticsewage;MSBRprocess;Pollutants. 57前 言水是我们人类生存和生活都离不开的资源，可是水在对我们如此重要的前提下，在我们国家却并不充裕。现实情况中，我国的很多城市都是存在这不同程度缺水现象的。为此我国也被列为了全球为数不多的贫水国之一。这样的现状，让我们必须要付出行动，一方面，我们要对宝贵的水资源进行全面的保护和节约；另一方面，我们要做好水资源的循环利用，特别是居民生活产生的污水我们要进行合理的处理，使其能够达到标准后再排放，为我们后期再利用打下良好基础。同时这对我们

6、水处理工作者提出了要求，我们要对水质指标、处理效果、社会效益等各个方面进行综合的考虑，最后得出一整套达标高效而且又经济的水处理方案。作为一名本科生，毕业设计作为学习和规划中非常重要的实践环节之一，是对我们大学所学专业的一次很好的检验，它非常全面的考察了我们对专业课基础知识的掌握情况，也会考察我们对整个污水处理厂设计时候的学术思维。我们应该全面的，有高度的看待本次设计。希望我能够认真的高质量的完成本次设计任务，保证好污水处理之后的水质指标，合理选择好污水处理的各个工艺，细致安排好计算好各个构筑物单体的具体细节数据。有行动，就会有收获。让今天的实践为明天真正的使命打下一个良好的基础把。1设计任务1

7、.1设计概述1.1.1 设计目的通过本次设计，实现某县城生活污水处理后能够达标排放，为后续水资源的再次利用提供条件。在本次设计中，要高质量高精确的完成污水处理厂的各项设计计算，同时使设计者熟悉各工艺的特点以及做出合理的选择，为下一次的设计或工作积累经验。1.1.2 设计要求1.污水经过各项工艺处理之后，要达到国家污水排放标准一级A才可以满足排放的标准。2.实事求是的选择处理工艺，精确的做好各项构筑物的计算工作，同时兼顾到经费的投入以及后续的经济效益。3. 每项设计参数必须可靠，比如地形数据、气候条件、水质和水量数据等，严格按照设计规范，结合实际情况进行设计。1.2 设计参数1.2.1 设计规模

8、为了满足居民生活污水的处理需求，该污水处理厂的设计规模定为60000 m3/d。1.2.2 进水水质指标通过取样检验，得出本次设计的水质为：CODCr=450mg/L；BOD5=260mg/L；SS=270mg/L；NH3-N=45mg/L；TN=55mg/L；TP=5.0mg/L；pH=7-8。1.2.3出水水质指标污水经过本次设计的各项工艺处理之后，最终应该达到国家污水排放标准一级A标准。1.2.4 设计的参考资料本次污水厂设计的地区，气候为温带季风气候，夏季高温多雨，冬季寒冷干燥，年平均气温为13.5摄氏度。当地的年均径流量是1.33亿立方米，而在特枯水年仅为124万立方米。2污水处理工

9、艺的选择2.1污水处理工艺之间的比较2.1.1污水性质的参数论证1.可生化性分析首先对设计污水的成分进行分析，以及对污水是否可进行生物处理的确定，这是本次设计的前提参考依据。以下几项比值指标则可作为判断的依据：（1）比值 通常，BOD5/CODcr越高，污水的生物处理能力越好。而本次设计的污水进水水质，=0.570.45，故本次设计的污水可生物降解性很好。（2）比值通过计算原水的值，从而来考察生物脱氮的可行性。在缺氧的情况下，细菌会将可生物降解的有机物质作为电子接收剂，进而把污水中硝酸盐还原成氮气，从污水中逸出脱氮。而本次设计的污水水质， =4.724，故污水生物脱氮处理的可能性较高。（3）

10、比值当原污水的 ，就认为污水的厌氧释磷过程所需碳源充足，不然的话，就需要通过外加碳源的方式来满足磷释放的要求。而本次设计的污水水质，则生物除磷的碳源足够。采用生物除磷是可行的。根据以上参考数据，可以得出结果，本次设计可以采用生物法相关工艺来进行污水脱氮除磷处理。2.污水处理等级的确定污水中每种污染物的去除率，如下表所示。表2-1污水中各种污染物的去除率指标进水水质（mg/L）出水水质（mg/L）去除率（%） CODcr4505088.89BOD52601096.15SS2701096.30TN551572.73NH3N455（8）88.89（82.22）TP50.590.00从表格中可以看出，

11、本次污水处理设计中，对氮和磷的去除率要求相对较高，所以要选择具有同时脱氮和除磷功能的工艺进行处理，对于污水的SS和TP的去除率要求来看，仅仅采取生物处理是不够的，后面又加入了三级深度处理工艺。2.1.2处理工艺的选择标准对于污水处理工艺的选择，应该考虑到很多方面的因素，这其中应该包括：污水处理的最终效果，工艺是否符合污水流量的要求，工艺在经济效益以及投资方面的情况，整个工艺后期运行及其维护是否方便稳定，设备在运行的时候是否安全可靠等等。2.1.3对三种污水处理工艺的对比通过对污水水质的分析，本次设计的污水处理厂需要进行脱氮除磷，由于污水的可生化性比较好，所以对三种工艺进行对比选择。这三种工艺分

12、别是氧化沟工艺，CASS工艺以及MSBR工艺。氧化沟工艺具有一定的脱氮除磷的效果，它的流程比较简单，运行也相对比较方便，有一定的抗冲击负荷能力，但是氧化沟工艺的占地比较大，能耗也比较高；CASS工艺的处理效果很好，然而CASS工艺对运行管理的水平要求较高，后期可能因运行不当而出现各种问题；MSBR工艺具有很好的脱氮除磷效果，并且建造成本的投资相对来说比较低，具有一定的抗冲击负荷能力。所以，最终本次设计选用了MSBR工艺作为生物处理部分。3 各构筑物的计算3.1污水厂水量负荷3.1.1污水流量1.设计流量 （3-1）2.最大流量（3-2）3.2单体构筑物的计算3.2.1中格栅1. 设计流量中格栅

13、用最大设计流量进行设计计算，即： （3-3）2. 中格栅相关计算（1）栅槽的宽度栅条的间隙数n（个） （3-4） （3-5）栅槽的宽B （3-6）（2）通过格栅的水头损失h1（m） 1=0k （3-7）0=v22gsin （3-8）=(sb)4/3 （3-9），水头损失为： （3-10）（3）中格栅后槽的总高H（m） 取中格栅之前的超高为，则 （3-11）（4） 中格栅的栅槽总长L（m）进水渠渐宽部的长为L1： （3-12）式中，1=20，流速为0.75m/s。渐窄部分的长度L2： （3-13）格栅总长度L（m）L=L1+L2+1.0+0.5+H1tan （3-14） （3-15）H1为中格栅

14、之前的渠深，m （3-16）（5）每天的栅渣量W（m3/d） （3-17） （3-18）故采用机械方法清渣。（6）拦污机械设备本设计选用选用3台链条式回转格栅除污机（其中2用1备），其性能规格如下：表3-1 格栅除污机的性能参数栅槽的宽度格栅的间隙安装的角度电机的功率栅条的截面（7）中格栅示意图图3-1 中格栅的示意图3.2.2污水提升泵房1.采用的流量： （3-19）2.本设计选用4台泵（3用1备），将集水池与机械间合建，泵站采用矩形排列，所以每台水泵的设计流量为： （3-20）3.集水池容积：相当于提升泵的提升容量： （3-21）4.集水池的面积为：. （3-22）本设计集水池的水深H=2

15、m5. 水泵扬程: （3-23）水位之差： （3-24）提升水泵的总扬程： （3-25）6.设备选型选用3台350QW1500-15-90型潜水排污泵，其主要参数为：流量：1150m3/h,扬程：15m。3.2.3 细格栅1. 设计流量细格栅的设计流量就是最大进水流量，即： （3-26）2. 细格栅相关计算（1）栅槽的宽度栅条的间隙数n（个） （3-27）设计采用三组细格栅，使其一起工作则： （3-28）栅槽宽度B（m） （3-29）（2）格栅的水头损失1（m） 选择，水头损失为： （3-30）（3） 细格栅后槽的总高H（m），取细格栅之前的超高为，则 （3-31）（4）细格栅的栅槽总长L（m

16、）进水渠渐宽部的长为L1： （3-32）式中，1=20，流速为0.6m/s。渐窄部分长度L2： （3-33）格栅总长度L （3-34） （3-35）式中 H1为栅前渠道深，m。 （3-36）（5）每日栅渣量W2（m3/d） （3-37） （3-38）所以采用机械清渣。（6）清渣的设备采用三台（两用一备）回转式格栅格栅的型号：TGS-1500。（7）细格栅示图图3-2 细格栅的平面示图3.2.4曝气式沉砂池1. 沉砂池的选用曝气沉砂池可以满足本次设计污水流量的变化特点，而且可以为后续的反应池进行预曝气。故本设计选用曝气沉砂池，设两组沉砂池。两组沉砂池共用一个进水渠和出水渠，池子两侧分别设有除浮渣

17、设施。2. 曝气沉砂池的计算图3-3 沉砂池平面示图（1）曝气沉砂池的有效容积V（m3） （3-39）式中 Qmax最大设计流量，m3/s， 取t=2min。 （3-40）（2）水流断面积A（m2） （3-41）式中 v1为水平流速，其范围在0.06-0.12m/s之间，本次取v1=0.09 m/s。 （3-42）（3）曝气沉砂池的宽B（m） （3-43）取。 （3-44）（4）单池宽为b（m） （3-45）池子宽度与深度的比值： （3-46）符合曝气沉砂池宽深比的要求。（5）曝气沉砂池的长度L（m） （3-47）（6）单位时间曝气量q（m3/） （3-48）式中 d气水比，取。则 （3-49

18、）（7）单个空气管的曝气量 （3-50）（8）沉砂室体积V（m3） （3-51）式中污水的沉砂量，取；清砂间隔的时间，d，取=2d；（9）单沉砂斗容积 （3-52）（10）沉砂斗几何尺寸确定沉砂斗上口宽a（m） （3-53）式中 3斗高，m，取3=0.5m； a1斗底宽，m，取。取倾角为55，代入上式得 (m) （3-54）沉砂斗容积V1（m3） （3-55）(m3)0.36(m3) （3-56）符合要求。（11）沉砂室的高度3 （3-57）式中 0.2m为二沉砂斗之间隔壁厚。所以沉砂室的高度3为 （3-58）（12）沉砂池总高度H（m） 取1=0.3m 则 （3-59）（13）砂水分离器的选

19、择选用直径为1.2m的钢制压力式旋转砂水分离器一台，一台砂水分离器由两组沉砂池共用。曝气沉砂池的底部配备两台提砂泵，每组池子各一台，两台泵同时工作。3.2.5 集配水井图3-4 集配水井示意图1.设计参数，2.设计计算混合液总进水管： （3-60）式中v0=1.2m/s.取。配水井：取 （3-61） （3-62）配水管：。集水井： （3-63）加上墙的厚度，则集水井最终的直径为 （3-64）集水管：。出水管：取, （3-65）取3.2.6 巴氏计量槽1. 设计流量 （3-66）2. 设计计算（1）上游渠道的宽度 取，取，则; （3-67）上游渠道长度为： （3-68）（2）计量槽基本尺寸咽喉宽

20、度W： （3-69）对计量槽的上游的宽进行校核B1 （3-70）计量槽的渐宽部B2 （3-71）计量槽下游处的水的深度： （3-72）计量槽上面的长度C （3-73）对计量槽上游水位进行监测时候的位置计量槽前渐渐缩小的部分的长： （3-74）最终监测位置的确定：D=23A=231.86=1.24m （3-75）槽长为： （3-76）（3）下游渠道的长度： （3-77）（4）上下游渠道及巴氏槽总长： （3-78），符合要求。3.2.7 初沉池1. 初沉池的选用各池型的优缺点及使用条件，见表。表3-8 几种沉淀池的对比池型优点缺点适用条件平流式效果好耐冲击负荷能力较强施工操作比较简便紧凑的平面布置

21、会相对减少占地面积完善的排泥设施能够顺畅排泥不均匀的配水形式会造成各种水头损失由于排泥需要采用多斗的形式，这样就加大了设计施工的难度排泥采用机械的形式，后期运行维护比较困难适用于各种污水厂竖流式排泥方便管理简单占地面积小深度较大，施工相对困难不耐冲击负荷池体直径不可太大，布水会不均主要适于小型污水厂辐流式稳定的机械排泥形式修建完成之后，运行起来安全可靠排泥的设备已经定型化机械排泥较复杂施工质量要求高主要适于大、中型污水厂通过以上对比，因为辐流式沉淀池的运行可靠，管理简单，被广泛采用，运行经验成熟。故本设计初次沉淀池采用辐流式。2. 辐流式沉淀池的计算（1）各部分的计算沉淀部分的面积 （3-79

22、） （3-80） （3-81）沉淀池的池体直径D（m） （3-82）则初沉池水的深度h2（m） （3-83） （3-84）沉淀部分有效容积 （3-85）污泥部分的容积V （3-86） （3-87）污泥斗容积V1（m3） （3-88）5=（r1r2）tan=（21）tan60=1.73m （3-89）V1=3.141.73322+21+12=12.7m3 （3-90）污泥斗圆锥体部分的污泥容积V2V2=h43（R2+Rr1+r12） （3-91） （3-92）沉淀池底部能够承载的污泥体积为 （3-93）则总的污泥可储存的体积为 （3-94）初沉池的高为H（m） （3-95）沉淀池池边高度H1（m

23、） （3-96）校核径深比 （3-97）在612范围内，满足要求。3. 进出水部分的计算（1）集水井设计计算本设计一个集配水井由两个初沉池共用，水流是从堰式配水井通过暗管配水到初沉池。进水管管径D1在DN=1200的管道内，其流速为： （3-98）大于0.4m/s且小于1.0m/s，满足要求。矩形式宽顶堰采用2个出水溢流堰各自的流量为 （3-99）q=m0bH2gH （3-100）所以 （3-101）堰顶的宽度B：取，则 (2.5BH10)符合矩形宽顶堰。配水管管径D2管道流速，管道断面面积为： （3-102）管径为： （3-103）取D2=800mm。其配水的漏斗上口口径D （3-104）集

24、水井和配水井共同建设，,则集水井直径为： （3-105）（2）中心进水的导流筒和稳流筒中心进水导流筒其直径为： （3-106）4个出水孔导流筒的各自独立流速为（）： （3-107）稳流筒取v2=0.03m/s,覆盖面积f为： （3-108）稳流筒的直径为：D4=4f+d32=418+1.02=4.89m4.9m （3-109）（3）出水堰出水堰为直角三角堰，堰口流量为，过水堰堰上水头取：q=1.45/2=1.40.045/2=0.448L/s （3-110）三角堰的个数： （3-111）取堰宽，水深，出水槽距池内壁距离为，则 （3-112） （3-113）集水槽高：出水堰总长： （3-114）

25、单堰宽： （3-115）堰口的高度： （3-116）堰口的负荷 （3-117）在1.5-2.9之间，满足要求。（4）出水口流速v=0.8m/s，过水断面为： （3-118） （3-119）取，对管道内的流速进行校核： （3-120）图3-5 辐流式沉淀池3.2.8 MSBR工艺的相关计算为了能够使污水出水水质达到标准要求，本次设计采用两组MSBR工艺来进行生化部分的处理，本工艺能够适应一定量的生活污水的变化，所以按照正常的平均进水作为其污水处理水量即可：Q=30000 m3/d=1250 m3/h=0.347m3/s （3-121）: （3-122）: （3-123）满足脱氮除磷要求。1.其设

26、计参数的选择（1）MLSS浓度X本设计取X=3.7g/L。（2）MLVSS浓度XV本设计取XV=2.6g/L （3-124）符合条件。（3）活性污泥的产率系数Y （3-125）图3-6 MSBR工艺的流程图2.本工艺的参考数据设经过一级处理之后的BOD5去除率为，SS去除率为，CODcr的去除率为。3. MSBR工艺中部分的计算（1）好氧区部分的体积可溶部分的BOD5的浓度S （3-126）好氧池中硝化细菌的生长的速率0，d1；0=0.47e0.098（T15）NaKn+Na （3-127）0=0.47e0.098（1015）151+15 （3-128）=0.470.6130.938=0.27

27、d1设计泥龄c，dc=F10 （3-129）式中 F为安全系数，本次设计计算取2.8。则，满足硝化所需要的污泥最小停留时间为min=10=3.7d （3-130）根据计算的结果，c取11d。好氧区有效容积V1，m3 （3-131） 则好氧区的容积V1为 （3-132）水力停留时间t1 （3-133）（2）缺氧区部分的体积需要反硝化的氮的浓度N0（mg/L）N0=N0.05（S0Se）Ne （3-134）通过代入数据： （3-135）排出生化反应池的微生物的量XV （3-136）脱氮的速率Kde （3-137）取Kde，20=0.055 kgNO3N/(kgMLSSd)。缺氧区容积V2=0.00

28、1QNkNte0.12XVKdeX （3-138）缺氧区的容积V2为 （3-139）缺氧区水力停留时间t2 （3-140）（3）厌氧区的容积 （3-141）式中 t3厌氧水力停留时间,本设计取。（4）A2/O段总池容 （3-142）（5）A2/O段总停留时间 （3-143）满足介于714要求。（6）剩余污泥量X1（kg/d）X1=X+X （3-144）式中 X剩余生物污泥量，kg/d； X剩余非生物污泥量，kg/d。 （3-145） （3-146）剩余污泥量（7）校核计算aBOD5污泥负荷浓度校核 （3-147）计算结果小于0.2，符合规范要求。b好氧区内的总氮负荷LTN校核 （3-148）计

29、算结果小于0.05，符合规范要求。c总磷负荷LTp （3-149）（8）需氧曝气的量理论的需氧曝气量。a.碳化需氧量D1 （3-150）式中 kBOD分解常数，d1，取k=0.23d1;tBOD5试验的时间，d，取t=5d。b.氧化池中的需氧量D2 （3-151）c.反硝化产生氧量D3 （3-152）同化作用去除总氮Nw为 （3-153）脱硝量=进水总氮量出水总氮量合成总氮量=50-25-7.92=17.08mg/L （3-154）需还原的硝酸盐氮量 （3-155） （3-156）故总需氧量 ： （3-157）最大需氧量为： （3-158）所需的供氧量： （3-159）正常的需氧量：SOR=A

30、ORCs(20)CsmTCL1.024T20 （3-160）本设计的大气压为1.013105Pa，修正系数：=工程所在地区大气压1.013105=1 （3-161）Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L。 （3-162）在好氧池内氧含量的比值： （3-163）Csm25为： （3-164）本设计 CL=2mg/L，=0.82，=0.95，代入上述数据标准需氧量SOR为： （3-165）需氧量最大时为： （3-166）好氧池均匀的时曝气量GS： （3-167）供气量最大的时候为： （3-168）需要的空气曝气量p （3-169）。1+2=0.002 MPa （3-170）

31、曝气器在单组反应池内的数量a.曝气器数量： （3-171）b.对于曝气器分配面积进行校核 （3-172）供风管道的计算：c.主管道的流量为 （3-173）主管道的管径d为 （3-174）d.各个支配管道的流量为： （3-175）支配管道的管径d为 （3-177）采用两侧供气的流量： （3-178）两侧供气的管径d为 （3-179）（9）设备选择a.缺氧池采用四格串联的形式，每一格内用1台机械搅拌器。缺氧池设备选择：4台5W/m3的潜水搅拌机。缺氧池有效容积 对全池污水混合需要的功率 （3-180）对于搅拌机的轴功率 （3-181）单个搅拌机的电机功率 （3-182）本次工程采用的搅拌机。b.厌

32、氧池采用两格串联的形式，每一格内用1台机械搅拌器厌氧池设备选择：2台5W/m3潜水搅拌机。厌氧池有效容积 对全池污水混合需要的功率 （3-183）对于搅拌机的轴功率 （3-184）单个搅拌机的电机功率 （3-185）本次工程采用的搅拌机。4. MSBR工艺中的部分的计算（1）的运行相关参数本次设计采用两个SBR工艺配一个AAO工艺，其运行周期为4小时一个周期，这4个小时的周期里，有1个小时用来进水，1.5个小时用来搅拌和反应，0.5个小时用来沉淀泥水分离，还有1个小时用来出水，整个系统全天连续运行，所以一天能够运行六个周期。（2）SBR中的污泥浓度 （3-186）SBR池内平均MLSS浓度为

33、（3-187）（3）SBR工艺各部分分配的用时微生物好氧分配用时为： （3-188）因为总时间为，缺氧反应时间tRA为 （3-189）（4）SBR反应池的有效容积VSBR （3-190）（5）总氮负荷LTN （3-191）计算结果小于0.06kgTN/(kgMLSSd)，负荷规范要求。（6）剩余污泥产量X2X2=剩余生物污泥XV+剩余非生物污泥XSXV=YQS0Se1000KdVfX1000 （3-192）Kd10=Kd201.04(T20)=0.061.041020=0.04d1 （3-193）冬季剩余污泥量为XV10=YQS0Se1000eKdVfX1000 （3-194） （3-195）

34、剩余非生物污泥量XS为XS=Q(1fbf)C0Ce1000 （3-197）式中 fb可生化比例，取fb=0.7 C0设计进水SS浓度,mg/L。代入数据得 （3-198）剩余污泥总量X2为 （3-199）（7）SBR处理之后的污水的总氮含量在缺氧时间段内，由于微生物的反硝化作用而去除的硝态氮NO为 （3-200）生物池排出的微生物量 XV: （3-201）出水剩余总氮TNe为 （3-202）（8）曝气系统设计计算设计需氧量AOR。a.碳化需氧量D1 （3-203）式中 kBOD分解常数，d1，取k=0.23d1;tBOD5试验的时间，d，取t=5d。b.好氧池硝化阶段所用氧的量D2 （3-20

35、4）c.脱氮产的氧量D3 （3-205）同化作用去除总氮Nw为 （3-206） 脱去硝的量=25-15-3.28=6.72mg/L （3-207）硝酸盐的含氮量 （3-208） （3-209）故总需氧量 （3-210）最大需氧量为 （3-211）所需的供氧量： （3-212）正常状态下的用氧量SOR=AORCs(20)CsmTCL1.024T20 （3-213）=工程所在地区大气压1.013105=1 （3-214）Cs(20)=9.17mg/L，Cs(25)=8.38mg/L。 （3-215）氧气在好氧反应池内的比值 （3-216）Csm25为 （3-217）本设计 CL=2mg/L，=0.

36、82，=0.95，代入上述数据标准需氧量SOR为 （3-218）正常状态下的用氧量的最大值 （3-219） （3-220）供气最大的时候流量为： （3-221）需要的曝气压力p （3-222）。取1+2=0.002 MPa每组反应池内的曝气器的个数a.曝气器的个数： （3-223）b.以曝气器面积来校核 （3-224） c.干管流量： （3-225）流速，则管径d为 （3-226）取干管管径300mm。d.支管流量Qs单为： （3-227）流速，则管径d为 （3-228）则取支管管径150mm。e双侧供气流量Qs双为 （3-229）流速，则管径d为 （3-230）6. MSBR平面尺寸（1）S

37、BR池SBR池总容积，其有效水深为h=5m，其有效面积为： （3-231）设平均宽度b1=16.2m，则SBR池长度为 （3-232）校核：（符合规范，L/b一般为510） （3-233）取超高1.0m,反应池高度为 （3-234）（2）好氧池设置2组，每一组的池容，其有效水深为h=5m，其有效面积为： （3-235）好氧池采用4廊道式，廊道宽b2=8m，反应池长度L2为 （3-236）校核：（符合规范，一般为510） （3-237）（符合规范，一般为12） （3-238）当墙厚度为0.25m，则好氧区池总宽度为 （3-239）取超高为1.0m,则反应池高度为 （3-240）（3）缺氧池设置2

38、组，每一组的池容，效水深为其有，其有效面积为： （3-241）缺氧池总宽度B3 （3-242）缺氧池长度为L2 （3-243） （3-244）最终得出，缺氧池的宽为b3=7m长宽比的检验：（符合规范，一般为510） （3-245）（符合规范，一般为12） （3-246）取超高为1.0m,则反应池高度为（4）厌氧池、预缺氧池采用两组厌氧池来满足污水处理的需求，则一个厌氧池的体积为，厌氧池水深为，再采用两组预缺氧池来满足污水处理的需求，则一个预缺氧池的体积为，预缺氧池子的水深厌氧区的单组有效面积为 （3-247）预缺氧区的单组有效面积为 （3-248）厌氧区的长度L4=缺氧区的宽度B3=28.9m

39、故厌氧区的宽度B4为 （3-249）采用4廊道式，则单个廊道平均宽度为 （3-250）取隔墙厚0.25m，则总宽度： （3-251）预缺氧区的长度L5=25m预缺氧区的宽度=93.5-48.6-20-17.5=7.4m长宽比的检验：（符合规范，一般为510） （3-252）（符合规范，一般为12） （3-253）（5）污泥浓缩池面积，有效水深取，取1m超高，则其长度为，宽度为。所以，各单元尺寸分别为：表 3-10 各单元构筑物尺寸单元L（m）B（m）H（m）V（m3）SBR池93.516.257575.8污泥浓缩池2517.552187.5预缺氧池257.44843.4厌氧池28.920420

40、00.0缺氧池48.628.945622.4好氧池61.332.859813.03.2.9 高密度澄清池1. 已知条件， （3-254）其中设计4组高密度澄清池，每组设计流量。2. 设计计算（1）沉淀池a清水区，则清水区面积为 （3-255）图3-7 澄清池的沉淀区部分俯视图b进水区宽为：B1=10.57.70.5=2.3m （3-256）进水区流速为 （3-257）c集水槽设计选用小矩形出水堰，总矩形堰的个数为n=400。则单个的流量q为 （3-258）矩形堰设计侧壁收缩，其流量系数，则堰上水头H为 （3-259）单个集水槽流量为 （3-260）集水槽宽取b=0.4m，则末端的临界水深hk为

41、 （3-261）集水槽起端水深 （3-262）集水槽水头损失 （3-263）集水槽的水位跌落0.1米，其槽深取0.4米。 d池子的高取超出的高度为H1=0.40m。清水部分的高为H2=1.0m。澄清池内的斜管部分的高为H3=0.75sin60=0.65m。澄清车内布水部分的高为H4=1.5m。澄清池再污泥浓缩部分的高H5为 （3-264）储泥区高度H6=0.95m，故沉淀池总高为H=H1+H2+H3+H4+H5+H6=0.4+1.0+0.65+1.5+2.5+0.95=7.0m （3-265）e出水渠取B0=1.0m，则末端临界的水深hk为 （3-266）出水渠起端水深 （3-267）出水渠的

42、水位低于清水区0.2米，其最大水深为0.5米，则渠高Hc为Hc=H1+0.2+0.5=0.4+0.2+0.5=1.1m （3-268）（2）絮凝区a絮凝室尺寸水深H7=6m，反应的时间，絮凝池的面积： （3-268）两个正方形的絮凝池同时工作，其长为： （3-270）b导流筒絮凝回流比，导流筒内的设计流量Qn为 （3-271）直径D1为 （3-272）H8=0.6m，角度为60，导流筒的下缘直径D2为D2=D1+2H8cot60=1.8+20.60.577=2.492.5m （3-273）导流筒上缘以上流速v2=0.17m/s，则上缘距水面的高度H9为 （3-274）其外部喇叭口的以上面积Fw

43、1为 （3-275）其外部喇叭口的部分流速v3为 （3-276）其外部喇叭口下缘部分面积Fw2为 （3-277）其外部喇叭口的下缘部分流速v4为 （3-278）上缘以下部分流速v5=0.15m/s，则下缘距池底高度H8为 （3-279）c絮凝区域的过水部位絮凝室单个的流量： （3-280），宽度为B3=3.68m，则高度H10为 （3-281）过水洞水头损失h为 （3-282）d出口区长L2为3.68m，上升流速v7=0.06m/s，宽度B4为 （3-283）出口区停留时间为 （3-284）e出水堰高度过堰流速度为，则水深H11为 （3-285）f搅拌机其提升水量为，扬程，效率为，则搅拌轴功率

44、N絮为 （3-286）式中 为水的密度，=1000kg/m3。采用的絮凝搅拌机的参数：桨叶直径，转速，排液量为，。g絮凝区GT值： （3-287）（3）混合室a混合池尺寸混合池长L3=3.38m，宽B5=2.54m，水深H12=6.2m。b停留时间t1 （3-288）c搅拌机功率混合室,其轴功率N混为 （3-289）d水力计算长度，v9为 （3-290）混合池的排水的损失11 （3-291）混合池的排水总管的局部损失12为 （3-292）出水的附属管道的管长为L5=7.4m，D4=0.7m，v10为 （3-293）出水支管的沿程损失21为 （3-294）出水支管的局部损失22为 （3-295）总水头损失为 （3-296）图3-8 絮凝区的综合示意图（4）澄清池配备的集水井和配水井a集水井进水管管内流速为： （3-