皮带输送机的设计

1、闽南理工学院毕业设计论文皮带输送机摘要带式输送机是煤矿最理想的高效连续运输设备，与其他运输设备相比，不仅具有长距离、大运量、连续输送等优点，而且运行可靠,易于实现自动化、集中化控制,特别是对高产高效矿井，带式输送机已成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。本文从胶带输送机的传动原理出发利用逐点计算法，对皮带输送机的张力进行计算。将以经济、可靠、维修方便为出发点，对皮带输送机进行设计计算，并根据计算数据对驱动装置、托辊、滚筒、输送带、减速器、拉进装置以及其他辅助装置进行了优化性选型设计。张紧系统采用先进的液控张紧装置，即流行的液压自动拉进系统。关键词：皮带输送机;设计;拉紧装置abstr

2、actthe drive installment adopts the advanced hydraulic soft drive system and hydraulic pull automatic system.belt conveyor is the most ideal efficient coal for transport equipment, and other transport equipment, not only has compared long-distance large-capacity, continuous conveying wait for an adv

3、antage, and reliable operation, easy to realize automation, centralized control, especially for high yield and high efficiency mine, belt conveyor has become coal high-efficient exploitation mechatronics technology and equipment the key equipment.key words: belt conveyor;design;tensioning device目 录1

4、 绪论12 带式输送机的概述22.1 带式输送机的应用22.2 带式输送机的分类22.3 带式输送机的发展状况32.4 带式输送机的工作原理33 带式输送机的设计计算53.1 已知带式输送机的原始数据53.2 带式输送机的计算53.2.1 输送带宽度的计算53.2.2 张力的逐点计算63.2.3 功率的计算83.2.4 胶带核算83.2.5 允许垂直核算83.2.6 车式拉紧装置重锤重量计算94 减速器的设计计算114.1 减速箱的工作原理114.2 计算总传动比及分配各级的传动比124.3 运动参数及动力参数计算134.3.1 计算各轴转速134.3.2 计算各轴的功率134.3.3 计算各

5、轴扭矩134.4 齿轮的各项参数计算144.4.1 选择齿轮材料及精度等级144.4.2 按齿面接触疲劳强度设计144.4.3 转矩t1144.4.4 载荷系数k144.4.5 许用接触应力154.4.6 校核齿根弯曲疲劳强度154.4.7 齿形系数yfa和应力修正系数ysa154.4.8 许用弯曲应力f154.4.9 计算齿轮传动的中心矩164.4.10 计算齿轮的圆周速度164.5 从动轴的设计计算174.5.1 轴的材料174.5.2 按扭转强度计算最小直径184.5.3 轴的结构设计184.5.4 确定轴各段直径和长度184.5.5 确定各段轴的长度194.6 从动轴校核轴受力图194

6、.6.1 轴的空间受力194.6.2 垂直面受力204.6.3 f力在支点所产生的反力204.6.4 合成弯距204.6.5 计算危险截面的直径215 输送带部件的选用225.1 输送带225.2 传动滚筒235.3 托辊235.3.1 托辊的选型235.3.2 托辊的校核255.4 制动装置265.5 改向装置275.6 拉紧装置275.6.1拉紧装置的作用275.6.2张紧装置在使用中应满足的要求276 其他部件的选用286.1 机架与中间架286.2 卸料装置296.3 清扫装置296.4 头部漏斗306.5 电气及安全保护装置307 总结31参考文献32致谢33附录33闽南理工学院毕业

7、设计论文1 绪论带式输送机是连续运行的运输设备，在冶金、采矿、动力、建材等重工业部门及交通运输部门中主要用来运送大量散状货物，如矿石、煤、砂等粉、块状物和包装好的成件物品。带式输送机是煤矿最理想的高效连续运输设备，与其他运输设备相比，不仅具有长距离、大运量、连续输送等优点，而且运行可靠,易于实现自动化、集中化控制,特别是对高产高效矿井，带式输送机已成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。特别是近10年，长距离、大运量、高速度的带式输送机的出现，使其在矿山建设的井下巷道、矿井地表运输系统及露天采矿场、选矿厂中的应用又得到进一步推广。选择带式输送机这种通用机械的设计作为毕业设计的选题，能培

8、养我们独立解决工程实际问题的能力，通过这次毕业设计是对所学基本理论和专业知识的一次综合运用，也使我们的设计、计算和绘图能力都得到了全面的训练。已知原始数据和工作条件：1.带式输送机 l=250m；2输送物料：煤，粒度0-100毫米，=0.6t/m ，动堆积角p=35；3输送量：q=800吨/时；4 工作环境：露天;5 尾部给料，导料槽长3m。头部有弹簧清扫器，尾部有空段清扫器。2 带式输送机的概述 2.1 带式输送机的应用带式输送机是连续运输机的一种，连续运输机是固定式或运移式起重运输机中主要类型之一，其运输特点是形成装载点到装载点之间的连续物料流，靠连续物料流的整体运动来完成物流从装载点到卸

9、载点的输送。在工业、农业、交通等各企业中，连续运输机是生产过程中组成有节奏的流水作业运输线不可缺少的组成部分。连续运输机可分为：（1）具有挠性牵引物件的输送机，如带式输送机，板式输送机，刮板输送机，斗式输送机、自动扶梯及架空索道等；（2）不具有挠性牵引物件的输送机，如螺旋输送机、振动输送机等；（3）管道输送机(流体输送)，如气力输送装置和液力输送管道。其中带输送机是连续运输机中是使用最广泛的，带式输送机运行可靠，输送量大，输送距离长，维护简便，适应于冶金煤炭，机械电力，轻工，建材，粮食等各个部门。 2.2 带式输送机的分类带式输送机分类方法有多种，按运输物料的输送带结构可分成两类，一类是普通型

10、带式输送机，这类带式输送机在输送带运输物料的过程中，上带呈槽形，下带呈平形，输送带有托辊托起，输送带外表几何形状均为平面；另外一类是特种结构的带式输送机，各有各的输送特点。其简介如下：2.3 带式输送机的发展状况目前带式输送机已广泛应用于国民经经济各个部门，近年来在露天矿和地下矿的联合运输系统中带式输送机又成为重要的组成部分。主要有：钢绳芯带式输送机、钢绳牵引胶带输送机和排弃场的连续输送设施等。这些输送机的特点是输送能力大(可达30000t/h)，适用范围广(可运送矿石，煤炭，岩石和各种粉状物料，特定条件下也可以运人)，安全可靠，自动化程度高，设备维护检修容易，爬坡能力大(可达16)，经营费用

11、低，由于缩短运输距离可节省基建投资。目前，带式输送机的发展趋势是：大运输能力、大带宽、大倾角、增加单机长度和水平转弯，合理使用胶带张力，降低物料输送能耗，清理胶带的最佳方法等。2.4 带式输送机的工作原理带式输送机又称胶带运输机，其主要部件是输送带，亦称为胶带，输送带兼作牵引机构和承载机构。带式输送机组成及工作原理如图2-1所示，它主要包括一下几个部分：输送带(通常称为胶带)、托辊及中间架、滚筒拉紧装置、制动装置、清扫装置和卸料装置等。图2-1 带式输送机简图1-张紧装置 2-装料装置 3-犁形卸料器 4-槽形托辊 5-输送带 6-机架 7-动滚筒 8-卸料器 9-清扫装置 10-平行托辊 1

12、1-空段清扫器 12-清扫器输送带1绕经传动滚筒2和机尾换向滚筒3形成一个无极的环形带。输送带的上、下两部分都支承在托辊上。拉紧装置5给输送带以正常运转所需要的拉紧力。工作时，传动滚筒通过它和输送带之间的摩擦力带动输送带运行。物料从装载点装到输送带上，形成连续运动的物流，在卸载点卸载。一般物料是装载到上带(承载段)的上面，在机头滚筒(在此，即是传动滚筒)卸载，利用专门的卸载装置也可在中间卸载。33 带式输送机的设计计算3.1 已知带式输送机的原始数据1.带式输送机 l=250m；2输送物料：煤，粒度0-100mm，=0.6t/m，动堆积角p=35；3输送量：q=800kn/h；4 工作环境：露

13、天;5 尾部给料，导料槽长3m。头部有弹簧清扫器，尾部有空段清扫器。3.2 带式输送机的计算 3.2.1输送带宽度的计算 根据 b=q/kvc已知q=800kn/h，=0.6kn/m3。选取带速v=3.15m/s；得k=470；得c=1.0；得p=30=0.94.得：m， 选取b=1000mm的胶带，满足块度要求。表3-1 各种带宽适用的最大块度(mm)带宽006508001000120014001600最大块度001502003003503503503.2.2 张力的逐点计算设带式输送机各点的张力，各点张力关系如下：s2=s1+w1 (3-1)s3=k1s2 (3-2)s4=s3+w2+s3

14、 (3-3)s5=k2s4 (3-4)s6=k3s5 (3-5)sn=s6+w4+w5+w6 (3-6)弹簧清扫器阻力： w1=(70100)b=1001.0=100n 代入（3-1）得： s2=s1+100查表2-3-20，改向滚筒阻力系数k1=1.02代入（3-2）得：s3=1.02(s1+100)=1.02s1+102空载段运行阻力： w2=(q0+q”)lhw”z=5.8.取z=5；取上下胶层厚（3+1.5）mm；q0=13.25n/m，g”=17n，下托辊间距l0=3m所以，得：q”=g”l0=17/4=4.25n/mw”=0.035。代入上式得： w2=(13.25+4.25)25

15、00.0.035=153n空段清扫器阻力： w3=20b=201.0=20n代入（3-3）得： s4=1.02s1+102+153+20=1.02s1滚筒阻力系数k2=1.02.代入（3-4）得： s5=1.02(1.02s1+275)=1.04s1+280.5查表2-3-20，改向滚筒阻力系数k3=1.04代入（3-5）得s6=1.04(1.04s1+280.5)=1.08s1+295导料槽阻力： w4=(1.6by+7)l=(1.610.67)3=23.9n物料加速阻力：w5=qv/2g因为 q=q/3.6v=800/3.63.15=71n/m所以 w5=713.15/210=35n承载段

16、运行阻力：w6=（q+q0+q）lhwg=17n；l0=1.2m，故 q=g/l0=17/1.2=14.2n/mw=0.04故w6=(71+13.25+14.2)2500.04=985n代入（3-6）得：sn=1.08s1+292+23.9+35+985=1.08s1+1335.9 （3-7）根据式sn=s1e采用光面传动滚筒， a=200, =0.2e=2.01代入上式得： sn=2.01s1 （3-8）联立（3-7）（3-8），则： 2.01s1=1.08s1+1335.90.93s1=1335.9所以s1=1335.9/0.93=1436nsn=2.01s1=2.011436=2887n

17、3.2.3功率的计算传动滚筒轴功率为：n0=(sn-s1)v/102=(2887-1436) 3.15/102=44.8电动机功率为n=kn0/其中k=1.4, =0.90所以n=70.0kw应选jo2924电动机，额定功率为75kw3.2.4胶带核算求得胶带最大张力为2887n，当b=1000mm，z=5层时，胶带的最大允许张力为3110n，所以满足最大张力要求。3.2.5允许垂直核算承载段最小张力必须满足：s5(q0-q)l0cos5(13.25+71) 1.21=505.5而承载段最小张力：s6=k3s5=1.04(1.04s1+280.5)=1.04(1.041436+280.5)=1

18、844.9ns6s，故满足要求。3.2.6 车式拉紧装置重锤重量计算拉紧力： p0=s1+si-1=s6+s5=1844.9+1773.9=3619n重锤重量：g=(p0+0.04ggcos-gksin/ 1 =(3619+0.043941)/0.9 =4986n负载起动时，电动机功率nna+nb/kd 才能满足起动功率要求。静功率 na=pv/102nb=0.0002lv /(q+2q0+q1)+k0gd q0=13.25q=71。已知v=3.15m/s，=0.8，代入上式得 na=14513.15/1020.90=49.79kw动功率 nb=0.0002lv /(q+2q0+q1)+k0g

19、d 已知l=250m， q0=13.25， q=71n。k0=1.24，gd =5.533n/m 。q1按下式计算： q1=q+q”+g0/l已知q=14.2n/m， q”=4.25n/m；选用传动滚筒d=1000毫米，尾轮d=800毫米，曾面轮两个，d=350mm，g0=380+253+1522=937n。将以上数据代入上式求q1 q1=14.2+4.25+937/250=22.2nn/m再将以上数据代入nb; nb=0.00022503.15 /0.9（71+213.25+23.2）+1.245.533=72.69kw取kd=0.9,查电动机技术数据表，=1.2n=75，不大于na+nb/

20、k d，原选jo2924电动机，额定功率为75kw，小于负荷起动功率121kw，故不能满足负荷起动时的要求。试改选jo2934电动机，额定功率100kw，gd =6.437n/m ，=1.1 根据这些数据重新计算nb： nb=0.0022503.15 /0.9(71+213.25+22.2)+1.246.437=74kw (na+nb)/kd =126kw所以还是不能满足，再选js1154电动机， nb=0.0022503.15 /0.9(71+213.25+22.2)+1.2414=83.36kw (na+nb)/kd =126kwjs1154电动机额定功率大于126kw，所以满足要求，故选

21、js1154电动机，额定功率为135kw，转速1475转/分。9闽南理工学院毕业设计论文4 减速器的设计计算4.1 减速箱的工作原理一级圆柱齿轮减速器是通过装在箱体内的一对啮合齿轮的转动，动力从一轴传至另一轴，实现减速的，如图2-1齿轮减速器结构图所示。动力由电动机通过皮带轮（图中未画出）传送到齿轮轴，然后通过两啮合齿轮（小齿轮带动大齿轮）传送到轴，从而实现减速之目的。由于传动比i = n1/n2 ，则从动轴的转速n2= z1/z2n1。 减速器有两条轴系两条装配线，两轴分别由滚动轴承支承在箱体上，采用过渡配合，有较好的同轴度，从而保证齿轮啮合的稳定性。端盖嵌入箱体内，从而确定了轴和轴上零件的

22、轴向位置。装配时只要修磨调整环的厚度，就可使轴向间隙达到设计要求。1 运动示意图（图4-1）图4-1 传送装置示意图（注：1 v形皮带，2 滚筒，38 传送带，47 带轮，5 减速器，6 电机）工图4-2 传动装置4.2 计算总传动比及分配各级的传动比4.2.1 总传动比i总=nd/nw=970/70=13.854.2.2 分配各级传动比（1）取齿轮i齿轮=5（单级减速器i=36之间取3.15、3.55、4、4.5、5、5.6合理，为减少系统误差，取整数为宜）（2）i总=i齿轮i带i带=i总/i齿轮=13.85/5=2.774.3 运动参数及动力参数计算4.3.1 计算各轴转速ni=n电动/

23、i带=970/2.77=350r/minnii=ni/ i齿轮=350/5=70r/minniii=nii =70r/min4.3.2 计算各轴的功率pi=pd带=6.250.96=6kwpii=pi齿轮轴承齿轮=60.990.97=5.76kwpiii=pii齿轮轴承联轴器=5.760.990.99 =5.64kw4.3.3 计算各轴扭矩td = 9550pd / n电动= 95506.25/970 =61 nmm ti=9550pi/ni=95506/350=163.71nmmtii=9550pii/nii=95505.76/70=785.82mmtiii=9550piii/niii=95

24、505.64/70=769.45nmm4.4 齿轮的各项参数计算已知传动比i=3.29，主动轴转速n=70r/min，传动功率p=3.9kw4.4.1 选择齿轮材料及精度等级 考虑减速器传递功率不大，所以齿轮采用软齿面。小齿轮选用40cr调质，齿面硬度为240260hbs。大齿轮选用45钢，调质，齿面硬度220hbs；选7级精度,齿面精糙度ra1.63.2m4.4.2 按齿面接触疲劳强度设计 由d176.43(kt1(u+1)/duh2)1/3 传动比i齿=3.29 取小齿轮齿数z1=20。则大齿轮齿数： z2=iz1=3.2920=66=70 实际传动比i0=70/20=3.5 传动比误差：

25、i-i0/i=3.5-3.29/3.29=0.06%2.5% 可用 齿数比：u=i0=3.5 取d=0.94.4.3 转矩t1 t1=9550p/n1=95503.65/970=37nm4.4.4 载荷系数k 取k=14.4.5 许用接触应力 h= hlimznt/sh得： hlim1=625mpa hlim2=470mpa 接触疲劳的寿命系数： znt1=0.92 znt2=0.98 通用齿轮和一般工业齿轮，按一般可靠度要求选取安全系数sh=1.0 h1=hlim1znt1/sh=6250.92/1.0mpa =575 h2=hlim2znt2/sh=4700.98/1.0mpa =460

26、故得： d1766(kt1(u+1)/duh)1/3 =766137(6+1)/0.964601/3mm =26.6mm 模数：m=d1/z1=26.6/20=1.33mm 取标准模数：m=24.4.6 校核齿根弯曲疲劳强度 f=(2kt1/bm2z1)yfaysah 确定有关参数和系数 分度圆直径：d1=mz1=220mm=40mm d2=mz2=2120mm=240mm 齿宽：b=dd1=0.938.3mm=34.47mm 取b=35mm b1=50mm4.4.7 齿形系数yfa和应力修正系数ysa 根据齿数z1=20,z2=120由表得 yfa1=2.80 ysa1=1.55 yfa2=

27、2.14 ysa2=1.83 4.4.8 许用弯曲应力f f= flim ystynt/sf flim1=288mpa flim2 =191mpa ynt1=0.88 ynt2=0.9 试验齿轮的应力修正系数yst=2 按一般可靠度选取安全系数sf=1.25计算两轮的许用弯曲应力 f1=flim1 ystynt1/sf=28820.88/1.25mpa=410mpa f2=flim2 ystynt2/sf=19120.9/1.25mpa=204mpa将求得的各参数代入式 f1=(2kt1/bm2z1)yfa1ysa1 =(212586.583/352220)2.801.55mpa =8mpa

28、f2=(2kt1/bm2z2)yfa1ysa1 =(212586.583/3522120)2.141.83mpa =1.2mpa 故轮齿齿根弯曲疲劳强度足够 4.4.9 计算齿轮传动的中心矩 a=m/2(z1+z2)=2/2(30+120)=150mm 4.4.10 计算齿轮的圆周速度 v=d1n1/601000=3.1460970/601000 v=3.045m/s图4-3 大齿轮图4.5 从动轴的设计计算 p4=2.6kw，从动齿轮转速70 r/min。分度圆直径d2=222.5mm，单向传动，载荷平稳，工作时间两班制。4.5.1 轴的材料 选用45钢，正火处理，硬度在170217hbw，

29、抗拉强度b=600mpa许用弯曲应力-1bb=55mpa4.5.2 按扭转强度计算最小直径dc(p/n)1/3 c=118107取c=115 d234.49mm考虑到轴颈上有一键槽，应将轴径增大3%，但因为从动轴传递的功率较小，故不用将轴径增大。根据弹性套柱销连轴器tl6内孔直径取d2=35mm，选弹性套柱销联轴器（gb43241984）4.5.3 轴的结构设计确定轴上零件布置在箱中央，轴承对称地布置在两侧，轴在外轴端安装联轴器，齿轮以轴环和套筒实现轴向定位和固定，以平键联接和过盈配合h7/r6实现周向固定。为便于装拆和调整等要求，通常将轴设计成阶梯轴。4.5.4 确定轴各段直径和长度根据轴各

30、段直径确定的原则，采用阶梯轴尺寸按由小至大，由两端到中央的顺序确定。而装有密封件和滚动轴承处的直径，则应与密封件和轴承的内径一致。轴上两个支点的轴承，应尽量采用相同的型号，便于轴承座孔的加工。(1)外伸轴直径d1=35mm(2)联轴器定位肩高度a=3mm，圆角半径r=2，直径d2=41mm(3)为安装轴承便于安装，两滚动轴承处的轴径直径d3d2。且查轴颈的直径d3=47mm。因为两相邻轴段直径的变化仅是轴上的拆装方便或区分表面，所以两直径略有差值。即轴颈直径d3=45mm。因直齿圆柱齿轮减速器的轴有存在径向载荷，所以选深沟球轴承来承受径向载荷。选择轴承型号60209宽度系列代号为窄，直径系列代

31、号为轻，内径代号09。(4)安装齿轮，采用标准系列值，取d4=55mm。(5)轴环处考虑齿轮定位和固定直径，a=（0.070.1）d4，a=5.5 d5= d4+2a=66mm(6)轴上两轴承的轴径的直径应一致d6=45mm。4.5.5 确定各段轴的长度 因为选用弹性套柱销联轴器（gb43231984）。主动端 z型轴孔，c型键槽dz=35mm，l=60mm，a=45mm。tl6型号。对于安装联轴器的轴段，应使轴段的长度略短于相配轮毂的宽度。 l1=58mm为保证齿轮固定可靠，而且齿轮端面与箱体之间不相碰及轴承拆卸方便，齿轮端面与箱体壁间应留有一定间隙，为使轴承含在箱体内取两者之间间距为15.

32、79mm。选择凸缘式轴承盖，密封圈b=（614）mm，取b=6mm。轴承盖b1=12mm，l=16mm。l2=43.79mm轴承宽度b=19mm，r=2，套筒设定为8mm。l3=41mm安装齿轮的轴段，应使轴段的长度略短于相配轮毂的宽度，因为轮毂宽度l=66mm，所以跟齿轮联接的轴段l4=64mm。轴环宽度l5=b=1.4a=7.7mm轴径l6=21mm为防止传动件润滑油飞溅到轴承内，轴承面向箱体内壁侧应加挡油环l=（1015）mm， 设定挡油环长度为12mm。4.6 从动轴校核轴受力图圆周力：ft=2t/ d2=339.33n径向力：fr= fttan=760.1n作用在右端带轮上的力f=2

33、500n，方向向下。 k=136mm l=56.2mm4.6.1 轴的空间受力根据水平受力图求水平面支反力，并画出水平弯矩图。f1h=f2h=ft/2=1169.67n 截面a处弯距为mah=f1hl/2=32.87nm4.6.2 垂直面受力 面弯距图。 f1v=fr l/2l=380.05 nm f2v= fr- f1v=380.05 nm f1v= f2v 垂直面弯距 mav=f2vl/2=10.68nm4.6.3 f力在支点所产生的反力f1f=fr k/l=6049.82nm f2f= f- f1f=8549.82nm f力产生的弯距 maf=fk=340nm 在轴的aa截面，f力产生的

34、弯距为maf=f1fl/2=170nm4.6.4 合成弯距 按f力作用的最不利的情况考虑，把maf与（mav2+ mah2）1/2直接相加，得 ma=（mav2+ mah2）1/2+maf=204.56 nm 画出转距图 t=260.25 nm 由图可见，aa截面最危险，求当量弯距。 me=ma2+ （2t）21/2 由于轴的转距变化规律不清楚，所以按脉动变化转距计算。 =b / 0b b=60mpa 0bb=100mpa =b / 0b=0.6 me=ma2+(t)21/2=257.35 nm4.6.5 计算危险截面的直径轴的材料选用45钢调质处理，已查得b=60mpad(me/0.1b)1

35、/3=35mm说明：因截面a处有一键槽，应将直径增大3%，但因为轴传递的功率小。所以不增加。结构设计图中此处直径为55mm，故强度足够。图 4-4 轴的受力分析27闽南理工学院毕业设计论文5 输送带部件的选用5.1输送带输送带在带式输送机中既是承载构件又是牵引构件（钢丝绳牵引带式输送机除外），它不仅要有承载能力，还要有足够的抗拉强度。输送带有带芯（骨架）和覆盖层组成，其中覆盖层又分为上覆盖胶，边条胶，下覆盖胶。输送机的带芯主要是有各种织物（棉织物，各种化纤织物以及混纺织物等）或钢丝绳构成。它们是输送带的骨干层，几乎承载输送带工作时的全部负载。因此，带芯材料必须有一定的强度和刚度。覆盖胶用来保护

36、中间带芯不受机械损伤以及周围有害介质的影响。上覆盖胶层一般较厚，这是输送带的承载面，直接与物料接触并承受物料的冲击和磨损。下覆胶层是输送带与支撑托辊接触的一面，主要承受压力，为了减少输送带沿托辊运行时的压陷阻力，下覆盖胶的厚度一般较薄。侧边覆盖胶的作用是当输送带发生跑偏使侧面与机架相碰时，保护带芯不受机械损伤。按输送带带芯结构及材料不同，输送带被分成织物层芯和钢丝绳芯两大类。织物层芯又分为分层织物芯和整体织物层层芯两类，且织物层芯的材质有棉，尼龙和维纶等。为了方便制造和搬运，输送带的长度一般制成100200米，因此使用时必须根据需要进行连接。橡胶输送带的连接方法有机械接法与硫化胶接法两种。硫化

37、胶接法又分为热硫化和冷硫化胶接法两种。5.2 传动滚筒 滚筒长度计算：已知带宽b1000mm，传动滚筒直径为1000mm，滚筒长度比胶带宽略大，一般取b1=b+（100200）mm取b1=1100mm5.3 托辊5.3.1 托辊的选型作用：托辊是决定带式输送机的使用效果，特别是输送带使用寿命的最重要部件之一。托辊组的结构在很大程度上决定了输送带和托辊所受承载的大小与性质。对托辊的基本要求是：结构合理，经久耐用，密封装置防尘性能和防水性能好，使用可靠。轴承保证良好的润滑，自重较轻，回转阻力系数小，制造成本低，托辊表面必须光滑等。5-3 槽形托辊上托辊选用槽型托辊，下托辊为平行托辊。为了防止和克服

38、输送带跑偏现象，上分支隔一段距离设置一组槽型调心托辊，下分支隔一段距离设置一组平行调心 托辊。在受料出为了减少对输送带的冲击，选用缓冲托辊。其结构简图如下：5-4 缓冲托辊a)橡胶圈式 b)弹簧板式托辊间距：托辊间距的布置应遵循胶带在托辊间所产生的挠度尽可能小的原则。胶带在托辊间的挠度值一般不超过托辊间距的2.5。在装载处的上托辊间距应小一些，一般的间距为300600mm，而且必须选用缓冲托辊，下托辊间距可取25003000mm，或取为上托辊间距的两倍。 在有载分支头部、尾部应各设置一组过渡托辊，以减小头、尾过渡段胶带边缘的应力，从而减少胶带边缘的损坏。过渡托辊的槽角为10与20两种，端部滚筒

39、中心线与过渡托辊之间的距离一般不大于8001000mm。选型：该设计采用槽形托辊用于输送散粒物料的带式输送机的上分支，最常用的由三个棍子组成的槽形托辊。由原始尺寸b1000mm查运输机械设计手册表243，取托辊图号为td4c1, 托辊直径d为108mm。采用图号为td4c9的缓冲托辊；结构型式为橡胶圈式，托辊直径选为108mm。下托辊采用平行型托辊图号为td4c3,托辊直径为108mm托辊的间距设计由带宽b1000mm，取上托辊间距为1400mm，下托辊间距为3200mm。表5-1 常用的托辊阻力系数wk工作条件平行托辊槽型托辊室内清洁、干燥、无磨损性尘土0.0180.02空气湿度、温度正常,

40、有少量磨损性尘土0.0250.03室外工作,有大量磨损性尘土0.0350.045.3.2 托辊的校核（一）上托辊的校核所选用的上托辊为槽形托辊（35），其结构简图如下：槽形托辊 (35)结构简图（1）承载分支的校核p0=ea(im/v+qb)gp0承载分支托辊静载荷（n）a0承载分支托辊间距（m）e辊载荷系数 e=0.8v带速（m/s），已知v=3.15m/sqb每米长输送质量（kg/m），已知qb=9.2kg/mim输送能力（kg/s）im=svkp式中：s三节托辊槽形输送带上最大截面面积（m ）； k倾斜系数v带速（m/s）； p-物料松散密度（kg/）s=0.110k=0.96带入上式得

41、im=0.11103.150.96900=153.45kg/s则：p0=0.81.2(153.45/3.15+9.2) 9.81上托辊直径为108mm，长度为315mm，轴承型号为4g204，承载能力为4400n，大于所计算的p0，故满足要求。（2）动载计算承载分支托辊的动载荷： p0=p0fsfdfa式中： p0承载分支托辊动载荷（n）；fs运行系数，查表2-36，取1.2；fd冲击系数，查表2-37，取1.04；fa工况系数，查表2-38，取1.00。则： p0=988.81.21.041.00=1234n440n故承载分支托辊满足动载要求。5.4 制动装置对于倾斜输送物料的带式输送机，其

42、平均倾角大于时，当满载停车时会发生上运物料时带的逆转和下运物料时带的顺滑现象，从而引起物料的堆积、飞车等事故，所以应设置制动装置。制动器是用于机器或机构减速使其停止的装置，有时也能用作调节或限制机构的运行速度，它是保证机构或机器安全正常工作的重要部件. 输送机向上运输时，在停车时需防止输送带的反向倒退，此时的制动一般称为逆止。向下运输时，在停车时需防止输送带的正向前进，此时称为制动。输送机应根据其工作条件设计制动装置（逆止装置）。作用在传动滚筒所需的制动力（或逆止力）应按照输送机水平、上运和下运三种情况分别确定。因为本设计是水平带式输送机，不需要制动装置5.5 改向装置带式输送机采用改向滚筒或

43、改向托辊组来改变输送带的运动方向。改向滚筒可用于输送带、或的方向改变。一般布置在尾部的改向滚筒或垂直重锤式的张紧滚筒使输送带改向，垂直重锤张紧装置上方滚筒改向，而改向以下一般用于增加输送带与传动滚筒间的围包角。改向滚筒直径有250、315、400、500、630、800、1000mm等规格选用时可与传动滚筒直径匹配，改向时其直径可比传动滚筒直径小一档，改向或时可随改向角减小而适当取小12挡。本次设计采用4个直径400mm的改向滚筒,改向180，改向托辊组是若干沿所需半径弧线布置的支承托辊，它用在输送带弯曲的曲率半径较大处，或用在槽形托辊区段，使输送带在改向处仍能保持槽形横断面。输送带通过凸弧段

44、时，由于托辊槽角的影响，使输送带两边伸长率大于中心，为降低胶带应力应使凸弧段曲率半径尽可能大一般按织物芯带伸长率为%、钢绳芯带为0.2计算5.6 拉紧装置5.6.1拉紧装置的作用拉紧装置的作用是：保证输送带在传动滚筒的绕出端（即输送带与传动滚筒的分离点）有足够的张力，能使滚筒与输送带之间产生必须的摩擦力，防止输送带打滑；保证输送带的张力不低于一定值，以限制输送带在各支撑托辊间的垂度，避免撒料和增加运动阻力；补偿输送带在运转过程中产生的塑性伸长和过渡工况下弹性伸长的变化。5.6.2张紧装置在使用中应满足的要求(1).布置输送机正常运行时，输送带在驱动滚筒的分离点具有一定的恒张力，以防输送带打滑。

45、(2).布置输送机在启动和停机时，输送带在驱动滚筒的分离点具有一定恒张力，比值一般取1.31.7（可以通过设计计算不小于启动系数进行确定）。(3).保证输送带承载分支和回空分支最小张力处的输送带下垂度不应超过标准规定值（gb/t171191997，规定：输送带下垂度为两组托辊间距的1/100。而mt/t4671996规定为1/50）。(4).补偿输送带的塑性伸长和过渡工况下弹性伸缩的变化。(5).为输送带接头提供必要的张紧行程。(6)在工况过渡过程中，应能将输送带中出现的动力效应减至最小限度，以防损坏输送机。 车式拉紧装置适用于输送机长度较大，功率较大的场合。故选用车式拉紧装置。闽南理工学院毕

46、业设计论文 6 其他部件的选用6.1 机架与中间架 输送机的机架随输送机类型的不同而不同，有落地式和吊挂式，而落地式又有钢架落地式和绳架落地式，吊挂式有钢架吊挂式和绳架吊挂式等种类。本皮带运输机是属于dt型固定式，选用钢架落地式机架。该种机架机身机构简单，节省钢材，安装、拆卸方便，不易跑偏等特点。中间架用于安装托辊。标准长度为6000mm，非标准长度为30006000mm及凸凹弧段中间架；支腿有i型(无斜撑)、h型(有斜撑)两种。中间架和中间架支腿全部采用螺栓联接，便于运输和安装。中间架为螺栓联接的快速拆装支架，它由钢管、h型支架、下托辊、和挂钩式槽形托辊组成，是机器的非固定部分，钢管作为可拆

47、卸的机身，用弹性柱销架设在h型支架的管座中。柱销固装在钢管上，只是打入的位置适当转动钢管，就能方便地从管座中抽出或放入中间架作为输送机架的一部分，输送机架的选型即决定了中间架的型式图6-2 中间架6.2 卸料装置 带式输送机可以在末端卸料，也可在中间卸料，前者不需专门的卸料装置，后者可以采用卸载挡板或卸载小车。为了使卸料挡板能够正常地工作，必须正确的选择它对于带条纵向轴线的倾角。卸料小车装设在长皮带机的水平区段上，由小车车架、两个滚筒和两个跨在皮带机两侧的导向槽组成。卸料小车可沿导轨在皮带机长度方向移动，因此，卸料小车适用于散粒物料在皮带机输送中途的各个卸载点上卸料，物料从卸载小车的上滚筒抛出

48、经导向槽由皮带机的一侧或两侧卸下。为引导物料流卸载方向和减少粉尘飞扬，在卸料滚筒或卸料小车处要加设罩盖。为使罩盖内表面不受物流过大的冲击，其形状应根据物流抛出的轨迹制作，首先应找出物料与绕在滚筒上的输送带表面的分离点。6.3 清扫装置输送机在运转过程中，不可避免的有部分颗粒和粉料粘在输送带表面，通过卸料装置后不能完全卸净，表面粘有物料的输送带工作面通过下托辊或改向滚筒时，由于物料的积聚而使其直径增大，加剧托辊和输送带的磨损，引起输送带跑偏。而且，不断掉落的物料还污染了场地环境。因此，清扫粘结在输送带表面的物料，对于提高输送带的寿命和保证输送带的正常工作具有重要意义。本设计采用常用的清扫装置弹簧

49、清扫装置。如图所示： 图6-3 弹簧清扫器 1刮板 2弹簧弹簧清扫器是利用弹簧压紧刮煤板,把输送带上的煤刮下来的一种装置。其固定方式是刮板架两端靠弹簧压紧。可以安装在卸料滚筒的下部或者卸料滚筒与增角滚筒之间的输送带下部。这种清扫器亦具有工作件磨损不均的缺点。进一步的改进是可将其分成各自靠弹簧压紧的若干块刮板,再组合固定在同一根轴上,这样工作件能经常同输送带接触,就可基本消除由于刮板不均匀磨损造成的影响,减少漏煤现象,清扫质量得到了较大的提高。6.4 头部漏斗头部漏斗用于导料、控制料流方向的装置。也可起防尘作用。(1) 本系列漏斗有普通型和调节挡板型(3型)两种。其中普通型又可分为不带衬板(1型)和带衬板(2型)两种。带速范围：2.5ms(1型)，3.15m