郑州市陇海路快速通道工程 二期主线桥YU01联顶推梁上部结构计算书(初步设计)

1、第 册/共 册 第1页 共56页计 算 书calculation document 工程编号： 13-bb-003 工程名称： 郑州市陇海路快速通道工程 二期 项目名称： 桥梁工程 常庄干渠段 设计阶段： 初步设计 设计专业： 桥梁 计算内容： 主线桥上部结构 专业负责人： 张彦 计 算 人： 任明飞 校 对 人： 马向东 审 核 人： 戴利民 日 期： 2013.03 20101015发布20101015实施同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司architectural design & research institute of tongji university (group) co.

2、,ltd. 第56页 共56页目录1.项目概况41.1项目概况41.2主要技术标准51.3主要设计规范51.4计算构件概况61.5计算内容71.5.1结构纵向总体结构计算71.5.2结构横向计算82.主要计算参数取值与计算方法82.1主要材料及其参数取值82.1.1混凝土82.1.2预应力钢筋82.1.3波形钢腹板92.1.4钢筋102.2设计荷载取值102.2.1恒载102.2.2活载102.2.3温度荷载102.2.4基础不均匀沉降112.3计算模型及方法112.3.1计算模型112.3.2计算方法122.4荷载组合142.5单位约定143.纵向计算主要计算结果153.1顶推施工工况计算结

3、果153.1.1施工内力包络图153.1.2施工应力包络图183.1.3施工反力包络图213.1.4施工过程中导梁前端导梁挠度图223.1.5关键断面的内力历程图223.1.6关键断面的应力历程图243.2主梁持久状况正常使用极限状态计算263.2.1正截面抗裂性能验算263.2.2斜截面抗裂性能验算273.3持久状况应力计算283.3.1持久状况正截面应力验算283.3.2持久状况预应力钢筋应力验算293.4持久状况承载能力极限状态计算303.5波形钢腹板剪应力验算333.5.1施工荷载作用下腹板剪应力验算333.5.2设计荷载作用下腹板剪应力验算353.5.3承载能力极限状态基本组合作用下

4、腹板剪应力验算383.6波形钢腹板屈曲安全性评估423.7成桥支反力汇总443.8连续梁主要计算结论444.端横梁主要计算结果454.1设计荷载取值454.2持久状况正常使用极限状态计算454.2.1正截面抗裂性能验算454.2.2斜截面抗裂性能验算464.3持久状况应力计算464.4持久状况承载能力极限状态计算474.5横梁支反力484.6端横梁主要计算结论485.中横梁主要计算结果485.1设计荷载取值485.2持久状况正常使用极限状态计算495.2.1正截面抗裂性能验算495.2.2斜截面抗裂性能验算495.3持久状况应力计算495.4持久状况承载能力极限状态计算505.5横梁支反力51

5、5.6中横梁主要计算结论516.桥面框架主要计算结果516.1汽车分布宽度计算526.2持久状况正常使用极限状态计算536.2.1正截面抗裂性能验算536.3持久状况承载能力极限状态计算536.4桥面框架主要计算结论551. 项目概况1.1 项目概况陇海路快速通道作为郑州市道路快速系统的重要组成部分，是郑州市东西向重要的快速通道，是郑州市道路快速系统的重要组成部分。陇海路快速通道工程（二期）作为陇海路快速通道工程（西三环中州大道）的西延伸段，路线整体呈东西走向，陇海路常州路西四环路段纳入本期实施范围。该工程西起常州路东侧，东与陇海路跨南水北调桥顺接。沿线主要经过泉州路、西四环、九州大道、创文路

6、、汇文路、汇智路、创智路、四海大道、临湖路、湖西路、渠南路等主要道路。本册高架桥梁常庄段工程范围为xk4+327.000xk5+267.00间的陇海路主线高架及两侧地面辅道。上部结构均采为2联波形钢腹板预应力混凝土连续梁。主线高架跨径布置950m、950+40m，桥梁总长940m；左侧辅道跨径布置为50.833+48.777+48.465+48.101+50+352+50448+50+352+51.633+39.110,全长940.919；右侧辅道采用49.167+51.174+51.542+51.943+50+348+50、452+50+348+48.367+40.89,全长939.083。

7、1.2 主要技术标准（1）道路等级：城市快速路（2）计算行车速度：80km/h（3）桥梁设计基准期：100年。（4）桥梁设计荷载：城-a级。人群荷载按规范取值。（5）桥梁结构设计安全等级：一级。（6）环境类别：类。（8）耐久性设计：按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（jtg d62-2004）第1.0.7条执行（9）地震烈度：抗震基本烈度7度，设计基本地震加速度为0.15g。地震分组为第1组。场地类型为iii类；（10）防撞等级：车行道设钢筋混凝土防撞护栏（防撞等级为a级）。其余按国家和建设部、交通部现行标准、规范、规程、办法等执行。1.3 主要设计规范（1）公路桥涵设计通用规范jtg

8、d60-2004（2）城市桥梁设计规范（cjj 11-2011）（3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范jtgd62-2004（4）公路桥涵地基与基础设计规范jtgd63-2007（5）公路桥涵钢结构及木结构设计规范jtj025-86（6）公路圬工桥涵设计规范jtgd61-2005（7）公路交通安全设施设计规范jtgd81-2006（8）公路工程抗震设计规范jtj004-89（9）公路桥梁抗震设计细则jtg/tb02-01-2008（10）城市桥梁抗震设计规范cjj166-2011（11）公路桥涵施工技术规范（jtg/t f50-2011）（12）城市桥梁工程施工与质量验收规范（cjj

9、2-2008）（13）城市桥梁养护技术规范（cjj 99-2003）（14）市政公用工程设计文件编制深度规定（2004年3月）（15）日本高速公路设计要领（2006 年版，日本东中高速）（16）日本波形钢腹板pc 箱梁桥设计、施工指南（2005.4，日本高速公路技术中心）（17）日本组合结构桥设计、施工规准（2005.11，日本预应力混凝土协会）（18）公路波形钢腹板预应力混凝土箱梁桥设计规范（db 41/t643-2010）（19）其他相关的国家行业设计标准及规范1.4 计算构件概况陇海路高架常庄段桥梁设计起点里程为xk4+327.000，设计终点里程为xk 5+267.00，全长940。桥

10、梁分三幅布置，分别为主线高架、左幅地面辅道桥及右侧地面辅道桥。上部结构为等高度的波形钢腹板预应力混凝土连续箱梁，施工方案采用顶推施工。主线波形腹板和两侧辅道桥均采用单箱5室截面，顶板宽度为25.5m，底板宽度为20.6m。主线桥截面顶缘采用双向2.0%横坡，梁底水平布置，道路中心线处梁高3m；两侧辅道桥顶板宽度为23.5m，底板宽度18.6m，顶、底面设置2.0%的单向横坡，梁高3m。波形钢腹板梁均采用2.5m悬臂，悬臂端部厚0.2m，根部厚0.46m；顶板厚均为0.26m,底板厚0.25m。主梁顶、底板采用c60混凝土，钢腹板采用q345qd钢材。波形钢腹板采用1600 型，钢板厚度采用t=

11、16mm和t=22mm两种，其中板厚t=22mm适用于支点处钢腹板节段（节段长度8m）。波形板水平幅宽430mm、斜幅宽430mm、斜幅水平方向长370mm、波高220mm。波形钢板与混凝土顶板用twin-pbl 连接，其中翼缘钢板厚16mm，宽450mm，开孔钢板厚16mm，开孔60，顺桥向孔间距150mm，高度为200mm，贯穿钢筋20；与混凝土底板的连接采用s-pbl+栓钉连接，其中翼缘钢板厚16mm，宽400mm，开孔钢板厚16mm，开孔60，孔间距150mm，高度为200mm，贯穿钢筋20 ；栓钉采用20mm，长度15cm。波形钢腹板节段间纵向连接采用搭接连接贴角焊接连接的方式，使用

12、螺栓临时固结。波形钢腹板pc 箱梁桥与常规的混凝土腹板pc桥相比，抗扭刚度较弱，因此，在主梁每跨均设置了3道隔板，以加强主梁的抗扭刚度。由于波形钢腹板采用体外索，一般均将转向块与横隔做成一体。横隔板厚0.35m，转向块局部加厚到0.75m。主梁永久预应力采用体内、体外预应力并用的布置方式。纵向预应力分两种：体内束和体外束。体内束采用s15.2钢绞线和jl930级32精轧螺纹钢筋两种。钢绞线的张拉控制应力为1395mpa，顶、底板束采用ym15-9型。精轧螺纹钢筋，抗拉强度标准值930mpa，预应力体系应符合“预应力高强精轧螺纹钢筋设计施工暂行规定”。根据主梁节段施工情况进行接长和张拉；体外束采

13、用ym17-s15.2低松弛环氧涂预应力钢铰线，张拉控制应力为1023mpa，每个箱室内布置6束；边跨体外束一端锚在端横梁上，另一端锚在墩顶横梁上；中跨体外束分别锚在墩顶横梁上。体外束的转向通过预埋在跨间横隔中的转向器来实现。体外束在全桥顶推到位后安装张拉。在主梁顶面及箱室内布置临时预应力锚固架。临时预应力采用17-s15.2低松弛无粘结环氧涂层预应力钢铰线，张拉控制应力为1023mpa。主梁施工结束后，临时预应力分批拆除，拆除后的临时预应力钢束作为结构永久体外索使用，yu01联分为9个节段，分段长度（道路中心线处）为35m（导梁段）+52.5m+650m+62.5m，yu02联分为10个节段

14、，分段长度（道路中心线处）为35m（导梁段）+52.5m+750m+52.5m。两联尾端两个节段因处于曲线线上，待其余梁段顶推到位后直接在预制平台支架现浇；为保证导梁段钢腹板的受力安全，避免出现过大位移，前方导梁段亦采用支架现浇方案。在第一跨设施工平台，在第二跨和第三跨距次边墩15m范围内设预制台座，采用第一跨前端35m波形钢腹板作为顶推施工用导梁。1.5 计算内容本次计算内容包括：1.5.1 结构纵向总体结构计算1、 恒载及使用阶段组合下支座反力。2、 短暂状况（1）混凝土结构在顶推施工状态下的应力验算（2）波形腹板在施工过程中的剪切应力验算3、 正常使用极限状态（1）混凝土正常使用极限状态

15、抗裂验算（2）结构正常使用极限状态刚度验算（3）波形腹板在正常使用状态下标准组合剪切应力验算（4）波形腹板在承载能力极限状态基本组合剪切应力验算 4、 承载能力极限状态（1）混凝土结构承载能力极限状态强度验算。（2）波形钢腹板极限状态剪应力验算（3）波形钢腹板极限状态剪切屈曲验算5、 持久状况下的应力计算1、 混凝土截面持久状况下的压应力验算2、 预应力钢筋持久状况下的拉应力验算1.5.2 结构横向计算1、 桥面框架计算（1） 顶底板混凝土正常使用极限状态抗裂验算（2） 顶底板混凝土承载能力极限状态极限强度验算2、 横梁（1） 横梁混凝土正常使用极限状态抗裂验算（2） 横梁混凝土承载能力极限状

16、态极限强度验算2. 主要计算参数取值与计算方法2.1 主要材料及其参数取值2.1.1 混凝土上部结构箱梁采用强度等级为c60混凝土，加载龄期10天，材料主要力学性能参数如下： 表2.1 混凝土材料主要力学性能参数表 （单位：mpa）强度等级轴心抗压强度标准值轴心抗拉强度标准值轴心抗压强度设计值轴心抗拉强度设计值弹性模量c6038.52.8526.51.963.601042.1.2 预应力钢筋体内束预应力钢绞线采用按预应力混凝土用钢绞线（gb/t5224-2003）标准的高强低松弛钢绞线，公称直径s15.2mm，主要力学性能参数为：抗拉强度标准值：=1860 mpa；张拉控制应力：0.75=13

17、95 mpa；弹性模量：=1.95105 mpa；预应力管道采用符合jt/t529-2004标准的塑料波纹管。钢束与管道间摩阻系数：=0.15；管道偏差系数：k=0.0015；一端锚具变形及钢束回缩值：6mm，体内预应力钢束松弛率按规范取值。体外束采用无粘结环氧涂层预应力钢铰线，其标准应符合环氧涂层七丝预应力钢绞线（gb/t21073-2007）规定, 主要力学性能参数为：抗拉强度标准值：=1860 mpa；张拉控制应力：0.55=1023 mpa；弹性模量：=1.95105 mpa；钢束与管道间摩阻系数：=0；管道偏差系数：k=0.0015；一端锚具变形及钢束回缩值：6mm，体外预应力钢束松

18、弛率按规范取值。精轧螺纹粗钢筋采用直径为32mm的精轧螺纹钢筋，其标准符合。主要力学性能参数为：抗拉强度标准值：=930 mpa；张拉控制应力：0.8=744mpa；弹性模量：=2.0105 mpa；钢束与管道间摩阻系数：=0.5；管道偏差系数：k=0.0015；一端锚具变形及钢束回缩值：2mm，钢筋松弛率按规范取值。2.1.3 波形钢腹板波形钢腹板采用q345qd钢材，钢板材质符合现行标准国标gb1591-94要求主要力学性能参数为：强度等级屈服应力（mpa）正常使用容许剪应力（mpa）极限状态容许剪应力（mpa）正常使用容许拉（压）应力（mpa极限状态容许拉（压）应力（mpa）弹性模量q3

19、45qd345120166200287.52.061042.1.4 钢筋设计用钢筋为hpb235钢筋和hrb335钢筋两种。hpb235钢筋必须符合国家标准（gb1499.1-2008）的有关规定；hrb335钢筋必须符合国家标准（gb1499.2-2007 /xg1-2009）的有关规定。表2.2 钢筋材料主要力学性能参数表 （单位：mpa）钢筋种类抗拉强度标准值抗拉强度设计值弹性模量hpb2352351952.1105hrb3353352802.01052.2 设计荷载取值2.2.1 恒载1、恒载（单幅） a）施工阶段一期恒载：包括箱梁自重、预应力、徐变收缩；混凝土容重采用26kn/m3。

20、b)二期恒载：（1）桥面铺装：按100mm沥青砼（=24kn/m3）0.1*24=2.4 kn/m2（2）防撞护栏：10 kn/m/单侧（3）人非共板人行道板、底座及铺装：单侧合计19kn/m 人行道栏杆：5 kn/m（4）过桥管线：10 kn/m合计：主线桥：89.3kn/m辅道桥：（19.5*2.4+10+19+5+10）=90.8 kn/m2.2.2 活载荷载标准：城-a级，冲击系数按照公路桥涵设计通用规范（jtj d60-2004）执行。机动车道：主线6车道，辅道桥4车道。人行道荷载按3.1 7kn/m2非机动车道按满布人群荷载考虑，人群荷载偏安全按3.1kn/m2取值。2.2.3 温

21、度荷载郑州市年平均气温约为14.3；结构合拢温度取多年平均气温5，即9.319.3。郑州市属寒冷地区，按公路桥涵设计通用规范：混凝土结构：高温取34，低温取-10；所以混凝土结构体系升温：25，体系降温：30；日照温差遵照公路桥涵设计通用规范（jtgd60-2004）取值，桥面板表面升温14，桥面板以下100mm升温5.5，桥面板以下400mm升温0，负效应减半。桥面板横向框架计算考虑内外温差8。2.2.4 基础不均匀沉降不均匀沉降按各墩15mm取值。2.3 计算模型及方法2.3.1 计算模型总体计算选主线桥yu01联进行计算。计算采用midas/civil-2011进行计算，主梁采用空间梁单

22、元进行模拟，临时体外束采用桁架单元模拟，全桥共232个永久单元、16个临时导梁单元和232个节点。阶段按梁体顶推施工工序进行划分，共164个施工阶段。下表为施工阶段工序表：序号施工阶段内容备注1钢导梁安装2第节段52.5m梁体安装，预应力张拉323共21个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体24第节段50m梁体安装，预应力张拉2545共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体46第节段50m梁体安装，预应力张拉4666共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体67第节段50m梁体安装，预应力张拉6888共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体89第节段50m梁体安装，预应力张拉9011

23、0共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体111第节段50m梁体安装，预应力张拉112132共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体133第节段50m梁体安装，预应力张拉134-154共20个施工阶段，按2.5m步长顶推节段梁体156梁体顶推到位157支架上浇筑35m导梁段及段50m梁体，并张拉永久体内钢束158支架上浇筑段62.5m梁体，并张拉永久体内钢束159拆除40%的临时体外束160张拉40%的永久体外预应力钢束161拆除剩余60%的临时体外束162张拉60%的永久体外预应力钢束163拆除支架、二期铺装、成桥164收缩徐变36502.3.2 计算方法墩顶截面采用混凝土截面，波形

24、钢腹板截面采用midas自带波形钢腹板截面。对波形腹板截面，因程序提供的断面不支持多腹板断面，因此根据手算的截面实际参数对截面特性进行修正。主线桥截面为2%双向横坡断面，箱梁中心线处梁高3.0m，计算时将其简化为平坡断面，断面高度2.9m。辅道桥截面为1.5%单向横坡断面，箱梁中心线处梁高3.0m，顶底板平行，计算时按3.0m梁高断面计算。计算中认为箱梁符合平截面假定，腹板与顶底板能共同工作且不发生相对滑移。忽略波形钢腹板对结构抗弯的贡献，由混凝土顶、底板承受全部弯矩；波形钢腹板承担所有剪力，其应力状态一般视为纯剪且沿腹板高度方向等值分布。主线桥主要截面特性表截面跨中波形腹板截面支点混凝土断面

25、内衬混凝土端面导梁根部断面导梁前端断面面积（m2）1.670000e+0013.46900e+0012.12625e+0012.12625e+0015.45615e-001asy（m2）9.846047e+0002.44078e+0011.19837e+0011.19837e+0010.00000e+000asz（m2）2.908670e-0011.01369e+0015.97295e+0005.97295e+0000.00000e+000ixx（m4）5.829325e+0011.19791e+0027.18870e+0017.18870e+0011.03001e-004iyy（m4）2.5

26、37430e+0013.84038e+0012.66455e+0012.66455e+0013.99429e-001izz（m4）7.221187e+0021.41422e+0039.22992e+0029.22992e+0022.52549e+001czp(m)1.254698e+0001.38982.12625e+0011.48765.45615e-001czm(m)1.645302e+0001.51021.19837e+0012.62150.00000e+000qyb（m2）4.750904e+0014.09134.09132.62151.5735qzb（m2）8.781546e+001

27、83.242883.2428179.4359179.4359图2.1 波形钢腹板主梁结构模型图2.1导梁结构模型图2.1墩顶截面示意图2.1波形腹板截面示意图2.1导梁根部截面示意图2.1导梁前部截面示意2.4 荷载组合根据规范jtg d60-2004第4.1.6条，对整体截面按受弯构件进行承载能力极限状态基本组合的验算。根据规范jtg d60-2004第4.1.7条及规范jtg d62-2004第6.1条，对上部结构整体截面进行正常使用极限状态应力验算，采用以下效应组合：（1）荷载长期效应组合；（2）荷载短期效应组合；（3）荷载标准值组合；根据河南省地方标准公路波形钢腹板预应力混凝土箱梁设计

28、规范对钢腹板进行了标准组合剪应力验算和极限状态基本组合的屈曲验算：2.5 单位约定计算结果符号约定如下：支反力、位移结果为整体坐标系下的结果，整体坐标系的x轴为顺桥向，y轴为横桥向，z 轴的方向平行于重力加速度方向并与其反向。杆件的内力、应力均为单元坐标系下的结果，桁架单元的内力及应力均以拉为正，压为负。力的单位为kn，力偶的单位kn*m,应力单位为mpa，线位移单位为mm。梁单元的单元坐标系及单元内力（及应力）符号规定如下图所示：图2：梁单元内力应力符号约定3. 纵向计算主要计算结果3.1 顶推施工工况计算结果3.1.1 施工内力包络图图3.1顶推施工阶段自重（不含预应力）最大弯矩包络图（k

29、n.m）图3.2顶推施工阶段自重（不含预应力）最大弯矩包络图（kn.m）图3.2顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最大弯矩包络图（kn.m）图3.2顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最小弯矩包络图（kn.m）图3.3顶推施工阶段自重最大（不含预应力）剪力包络图（kn）图3.3顶推施工阶段自重（不含预应力）最小剪力包络图（kn）图3.3顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最大剪力包络图（kn）图3.3顶推施工阶段恒载合计（含预应力）最小剪力包络图（kn）图3.3二期铺装完成后恒载合计剪力图（kn）图3.3二期铺装完成后恒载合计弯矩图（kn.m）图3.3波形钢腹板梁段恒载合计剪力包络图（kn.m）3.1.

30、2 施工应力包络图图3.3顶推施工阶段恒载合计上缘最大拉应力包络图（mpa）图3.3顶推施工阶段恒载合计下缘最大拉应力包络图（mpa）图3.3顶推施工阶段恒载合计上缘最大压应力包络图（mpa）图3.3顶推施工阶段恒载合计下缘最大压应力包络图（mpa）从图上可知，顶推施工阶段主梁上缘最大拉应力为0.78mpa，下缘最大拉应力为3.0mpa；断面位置为yu9墩顶断面。工况为顶推第阶段导梁悬臂27.5m时，断面距前方支点22.5m处；上缘最大压应力为-15.9mpa，下缘最大压应力为-18.7mpa；图3.3yu9墩顶下缘发生最大拉应力工况示意图图3.3二期铺装完成后恒载合计上缘应力图（mpa）图3

31、.3二期铺装完成后恒载合计下缘应力图（mpa）图3.3 10年收缩徐变完成后恒载合计上缘应力图（mpa）图3.3 10年收缩徐变完成后恒载合计下缘应力图（mpa）从图上可知，二期铺装完成主梁上下缘除梁端出现较小的拉应力外，其余断面均未出现拉应力；上缘最大压应力为13.6mpa，下缘最大压应力为16.3mpa；3.1.3 施工反力包络图梁体最大反力历程表主梁节点阶段fz (kn)导梁节点fz (kn)190 cs23334.16 21817195.81190cs2_2020384.80 21915698.58190cs320112.11 22014186.25190cs3_2034276.07

32、22112642.89190cs434427.06 22211117.14190cs4_2032527.57 2239626.266190cs532568.68 2248228.142190cs5_2032804.41 2256882.332190cs632806.72 2265612.391190cs6_2032788.65 2284466.957190cs732782.56 2293472.636190cs7_2032792.60 2302644.726190cs832792.81 2311979.766190cs8_2032914.68 23213771.18190cs933005.66

33、 2331487.272190min/max34427.97 max17195.81 注：190节点为第二跨1/4断面节点；218节点为导梁结合面节点永久支点反力表（kn）节点顶推过程中最大值二期铺装前二期铺装后216881.2 16859.7 18847.0 2633164.5 31314.8 36158.6 5232817.6 31828.7 36387.5 7832538.8 31463.4 36036.3 10432492.1 31535.2 36094.6 13032747.6 31467.6 36029.6 15633122.6 31548.9 36107.1 18232855.4

34、 32084.1 36600.8 20830267.3 29930.4 34872.8 23213771.2 13768.1 15706.4 合计-281800.7322840.6折合延米重量626kn/m717kn/m3.1.4 施工过程中导梁前端导梁挠度图施工期间导梁前端挠度为最大212mm，发生工况为导梁最大悬臂状态；3.1.5 关键断面的内力历程图1、 159号断面剪力（纯钢断面最大值）max : 23374.43000 at cs5_2:lst min : -8579.56400 at cs5_3:lst 2、 结合面剪力值max : 15411.04000 at cs2_19:ls

35、t min : -6904.34100 at cs16_二期铺装:lst3、 结合面正弯矩值max : 120746.60000 at cs2_13:lst min : -27372.86000 at cs1_19:lst 4、 次边跨1/4断面弯矩值(190号节点)max : 66808.01000 at cs3_10:lst min : -144911.00000 at cs3_20:lst 5、 次边跨1/4断面剪力值(190号节点)max : 17213.21000 at cs3_19:lst min : -15688.48000 at cs9:lst 6、 次边跨1/4断面弯矩值(1

36、90号节点)3.1.6 关键断面的应力历程图1、 导梁结合面上缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 上缘min : -13.02708 at cs12_张拉导梁段局部束、腹板束:lst下缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 下缘min : -15.94696 at cs12_张拉导梁段局部束、腹板束:lst 2、 次中墩墩顶断面上缘max : 0.78134 at cs8_5:lst 上缘min : -10.59324 at cs2_16:lst 下缘max : 2.99695 at cs2_16:lst 下缘min : -9.08582 at cs3_5:lst

37、3、 次边跨跨中断面上缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 上缘min : -12.41852 at cs12_张拉导梁段局部束、腹板束:lst下缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 下缘min : -17.15390 at cs3_15:lst 4、 次边跨1/4断面(190号节点)上缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 上缘min : -11.99727 at cs5_10:lst 下缘max : 0.00000 at 钢导梁:lst 下缘min : -17.06816 at cs4:lst 3.2 主梁持久状况正常使用极限状态计算3.2.1 正截

38、面抗裂性能验算图3.3长期效应组合主梁拉应力包络图（mpa）从图上可知，长期效应下主梁上下缘均未出现拉应力，满足规范jtg d62-20046.3.1第1条之对于a类预应力构件的规定。图3.4 短期效应组合下 主梁拉应力包络图（mpa）从图上可知，短期效应下主梁中支点拉应力为0.9mpa，其他断面未出现拉应力，均未超过规范对最小应力0.7ftk=1.855 mpa的限值要求；故满足规范jtg d62-20046.3.1第1条之对于a类预应力构件的规定。3.2.2 斜截面抗裂性能验算图3.5短期效应组合下 主梁主拉应力图（mpa）从图上可知，主梁混凝土最大主拉应力0.75mpa小于0.5ftk=

39、1.425mpa，满足规范jtg d62-20046.3.1第2条之规定。3.3 持久状况应力计算3.3.1 持久状况正截面应力验算图3.6标准组合 主梁压应力图（mpa）由上图可知，使用阶段标准组合下，主梁正截面最大压应力16.3mpa，小于规范限值0.5fck=19.25mpa，满足规范jtg d62-20047.1.5条规定。图3.7标准组合 主梁主压应力图（mpa）由上图可知，使用阶段标准组合下，主梁正截面最大主压应力16.3mpa，小于规范限值0.6fck=23.1mpa，满足规范jtg d62-20047.1.6条之规定。3.3.2 持久状况预应力钢筋应力验算钢束施工阶段应力 (m

40、pa)使用阶段标准组合应力 (mpa)施工阶段容许值(mpa)使用阶段容许值(mpa)验算精轧钢筋agb-1701.9 701.2 837.0 744.0 okagb-1-复制706.3 728.6 837.0 744.0 okagb-2701.9 698.4 837.0 744.0 okagb-3701.9 700.6 837.0 744.0 okagb-4701.9 690.3 837.0 744.0 okagb_5701.9 722.1 837.0 744.0 okagt-1701.9 674.4 837.0 744.0 okagt-2701.9 685.2 837.0 744.0 ok

41、agt-3701.9 683.3 837.0 744.0 okagt-4701.9 678.3 837.0 744.0 okagt_5701.9 695.5 837.0 744.0 okbgb-1701.9 688.6 837.0 744.0 okbgb-2701.9 700.0 837.0 744.0 okbgb-3701.9 700.8 837.0 744.0 okbgb-4701.9 693.7 837.0 744.0 okbgb_5712.0 699.8 837.0 744.0 okbgt-1701.9 686.1 837.0 744.0 okbgt-2701.9 684.3 837.

42、0 744.0 okbgt-3701.9 686.8 837.0 744.0 okbgt-4701.9 671.9 837.0 744.0 okbgt_5712.0 687.0 837.0 744.0 ok体内预应力钢束bym_11228.0 1293.2 1395.0 1209.0 okbym_21233.3 1286.9 1395.0 1209.0 okbym_31233.3 1292.1 1395.0 1209.0 okbym_41233.3 1288.1 1395.0 1209.0 okbym_51233.3 1293.3 1395.0 1209.0 okbym_61233.3 129

43、3.0 1395.0 1209.0 okbym_71233.3 1298.6 1395.0 1209.0 okbym_81246.2 1300.0 1395.0 1209.0 okbym_91228.0 1306.6 1395.0 1209.0 oktym_11195.0 1266.9 1395.0 1209.0 oktym_21195.0 1267.4 1395.0 1209.0 oktym_31195.0 1287.7 1395.0 1209.0 oktym_41195.0 1267.6 1395.0 1209.0 oktym_51195.1 1265.4 1395.0 1209.0 ok

44、tym_61195.0 1282.5 1395.0 1209.0 oktym_71230.1 1282.5 1395.0 1209.0 ok体外预应力钢束yjf1_a968.2 971.4 1395.0 1209.0 okyjf1_b981.6 986.1 1395.0 1209.0 okyjf2_a961.1 980.5 1395.0 1209.0 okyjf2_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf3_a961.1 967.4 1395.0 1209.0 okyjf3_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf4_a961.1 979.8 1

45、395.0 1209.0 okyjf4_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf5_a961.1 967.4 1395.0 1209.0 okyjf5_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf6_a961.1 979.9 1395.0 1209.0 okyjf6_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf7_a961.1 967.8 1395.0 1209.0 okyjf7_b965.3 976.0 1395.0 1209.0 okyjf8_a961.1 978.3 1395.0 1209.0 okyjf8_b965.3 9

46、76.1 1395.0 1209.0 okyjf9_a968.2 1002.0 1395.0 1209.0 okyjf9_b981.6 1007.6 1395.0 1209.0 ok根据规范jtg d62-2004第7.1.5条，在持久状况下预应力钢绞线钢束最大拉应力0.65=1209mpa，精轧钢筋最大拉应力0.8=744mpa。从上表看出，各钢束均满足规范要求。3.4 持久状况承载能力极限状态计算图3.8主梁最大抗弯承载力及对应内力包络图（kn.m）图3.9主梁最小抗弯承载力及对应内力包络图（kn.m）关键断面承载能力极限正截面强度验算表单元位置最大/最小组合 名称类型验算rmu (kn*

47、m)mn (kn*m)尾跨跨中12i12最大clcb9my-maxok253631.3 346433.1 12i12最小clcb18my-minok149130.5 346433.1 12j13最大clcb9my-maxok255443.2 346431.3 12j13最小clcb18my-minok147428.2 346431.3 尾次墩墩顶截面26i26最大clcb15fz-maxok-23447.4 423976.1 26i26最小clcb8my-minok-126376.1 423976.1 26j27最大clcb15fz-maxok-4749.1 417348.7 26j27最小clcb8my-minok-100599.9 417348.7 尾次边跨跨中39i39最大clcb7my-maxok227195.0 345748.6 39i39最小clcb20my-min