UASB反应器的设计计算

1、完美WORD格式.整理第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算 第一节格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留 较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负 荷。二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm栅前水深h=0.4m ;格栅前渠道超高h 2=0.3m过栅流速v=0.6m/s ；33安装倾角a =45 ;设计流量 Q=5000n/d=0.058m /s三、设计计算BiBBi500Htg-1000h2L . Jhh1f Cthh1 .专业资料分享图2.1格栅设计计算草图(一)栅条间隙数(n)Q max Jsin a

2、n =bhv=0.058 xV(sin45) - 0.01 - 0.4 - 0.6=20.32 取n=21条式中： Qa b h设计流量，m/s格栅倾角，取45栅条间隙，取0.01m栅前水深，取0.4mv 过栅流速，取0.6m/s ;（二）栅槽总宽度（B）设计采用宽10 mm长50 mm,迎水面为圆形的矩形栅条,即s=0.01mB=S x (n-1)+b x n=0.01 x (21-1)+0.01 x 21=0.41 m式中：S 格条宽度，取0.01mn 格栅间隙数，b 栅条间隙，取0.01m（三）进水渠道渐宽部分长度（I 1）设进水渠道内流速为0.5m/s,则进水渠道宽B=0.17m,渐宽

3、部分展开角a1取为20=B- B11 =2 tgaj=（0.41-0.17）- 2- tg20=0.32式中：l1 进水渠道间宽部位的长度，mL2 格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度,B 栅槽总宽度，mB1 进水渠道宽度，ma1 进水渠展开角，度（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（丨2）l2= l 1/2=0.32/2=0.16m(五) 过栅水头损失(h1)取k=3, B =1.83(栅条断面为半圆形的矩形)，v=0.6m/s 4/3h o= px( S* b)x VA2 2宁 gx sin a4/3=1.83 x (0.01 *0.01) x 0.6A2 *2*9.8 x sin4

4、5 =0.024 mh i=kx ho =3 x 0.024=0.072 m式中：h 0 计算水头损失，mhi 过格栅水头损失，mk系数，水头损失增大倍数B 形状系数，与断面形状有关ES格栅条宽度，mb栅条间隙，mv过栅流速，m/s 格栅倾角，度（六）栅槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m栅前槽高H=h+b=0.7m 则总高度H=h+h+h2=0.4+0.072+0.3 =0.772 mH1tg45（七）栅槽总长度（L）L=l 1+12+0.5+1.0+=0.32+0.16+0.5+1.0+0.7tg45=2.68 m式中:H 1格栅前槽高,H1=h+ h2=0.4+0.3=0.7(八)

5、每日栅渣量(W)取 W=0.06m3/103m K2=1.0 则 W=Q W1 86400、K2 1000=0.058x 0.08 x 86400 - 1.5 - 1000=0.27m2 /d （采用机械清渣）式中：q 设计流量，m/s-0.01,粗格栅用小值,.取 0.08W 1 栅渣量（m3/103m污水），取0.1细格栅用大值，中格栅用中值K 2 污水流量总变化系数.第二节调节沉淀池的设计计算一、设计说明啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物（SS）浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设

6、计有沉淀池的泥斗，有足够的水力 停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水， 使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。二、设计参数水力停留时间T=6h;设计流量 Q=5000md=208H7h=0.058m3/s,采用机械刮泥除渣。表2.1调节沉淀池进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质（mg/l）20001010350去除率（%7750出水水质（mg/l）1860939.3175三、设计计算调节沉淀池的设计计算草图见下图2.2 :25000图2.2调节沉淀池设计计算草图(一) 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=20 採 6=1

7、248用取池子总高度H=2.5m,其中超高0.5m,有效水深h=2m则池面积 A=V/h=1248/2=624m 池长取L=35m池宽取B=20m则池子总尺寸为 LX BX H=35X 20 X 2.5(二) 理论上每日的污泥量W= Q*(C-C1)/1000(1-0.97)式中：Q 设计流量，nVdC0 进水悬浮物浓度，mg/LC1 出水悬浮物浓度，mg/LP0 污泥含水率，%3W=5000*(350-175”(1000*1000(1-0.97)=29.2m/d(三) 污泥斗尺寸取斗底尺寸为500X 500,污泥斗倾角取60则污泥斗的高度为：h2=(5- 0.2) X tg 60=8.313

8、6m_, ,122污泥斗的容积 V?=h2 (ai +aia2+a?)3122=1 X 8.3136 X(202+20X 0. 5+0.52)33=1136.88mV总W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长 2/3第三节 UASB反应器的设计计算一、设计说明UASB即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效 率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短, 因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需 在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，

9、且不存在堵塞问题。二、设计参数（一）参数选取 设计参数选取如下：容积负荷（Nv） 6.0kgCOD/（m d）;污泥产率 0.1kgMLSS/kgCOD3产气率 0.5m/kgCOD（二）设计水质表2.2UASB反应器进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质（mg/l）1860939.3175去除率（%759087出水水质（mg/l）46593.9322.75(三) 设计水量333Q = 5000m/d=208m/h=0.058 m /s三、设计计算(一) 反应器容积计算式中:QSNUASB有效容积：V有效=晋设计流量，m/s进水COD含量,mg/l 容积负荷,kgCOD/(nf d)V

10、有效=5000 X 1.860/6.0=1550用将UASBS计成圆形池子，布水均匀，处理效果好取水力负荷 q = 0.8m3/(m2 h)q2则 A= = 208/0.8 =260mqh=V = 1550/260 =6.0mA米用4座相同的UAS皈应器A2A= = 260/4 = 65 m4D=I 4 A1 = (4 X 65/3.14) 1/2=9.1m取 D=9.5m则实际横截面积为A2=- n 庁=丄 X 3.14 X 9.52442=70.85m实际表面水力负荷为q1=Q/A=208/(4 X 70.85)=0.731.0故符合设计要求(二) 配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个

11、UASB反应器设36个布水点(1) 参数每个池子流量：Q = 208/4 = 52 m 3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图2.3 :图2.3UAS布水系统设计计算草图圆环直径计算：每个孔口服务面积为：1 2 2a= pD2/36 = 1.97m4a在13n1之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设 6个孔口，中间设12个，最外围设18 个孔口1) 内圈6个孔口设计服务面积：S = 6X1.97=11.82m2=(4 X 11.82/3.14)折合为服务圆的直径为:1/2=3.9m用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上=(2 X 11.82/3.14)布6个

12、孔口，则圆的直径计算如下:1/2=2.7m2) 中圈12个孔口设计服务面积：S=12X 1. 97=23.64ni折合成服务圆直径为:4(S+ S2)V p1/2=(4 X (11.82+23.64)/3.14)=6.72m中间圆环直径计算如下：1 2 2 11 n (6.72 2)=丄$42则 d2=5.49m3)外圈18个孔口设计服务面积：S3=18X 1. 97=35.46ni折合成服务圈直径为：4(St + S2 + S3)=9.50m外圆环的直径d3计算如下：1 2 2 11 n (9.50 -d3)=丄 S342则 d3= 8.23m(三) 三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下

13、图2.4 :h2一-/h5F /_. C/ /1 /ePh4I甘DBi050K iAb2b1h1h3图2.4 UASB三相分离器设计计算草图（1）设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。（2）沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区 的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷1.0m/h2）沉淀器斜壁角度设为50 ,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内3） 进入沉

14、淀区前，沉淀槽底逢隙的流速三2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.52h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角8=50沉淀区面积为：A=1/4 n D2=1/4 X 3.14 X 9.52=70.85nf表面水力负荷为：q=Q/A=208/(4 X 70.85)=0.731.0 符合设计要求。(3)回流缝设计取 hi=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m如图 2.4 所示：bi=h3/tg 0式中：b i 下三角集气罩底水平宽度，m;0 下三角集气罩斜面的水平夹角；h3 下三角集气罩的垂直高度， m;b1=tg50=1.26mb2=9.5

15、- 2 X 1.26= 6.98m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下算：V1=Q/S1式计式中：3Q1 反应器中废水流量，m/h ;. _ 2S1 下三角形集气罩回流逢面积，m；2 ,V= (208/4)/(3.14 X 6.98 /4)=1.36m/hV2m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算:V2=Q/S2，式中：Q1反应器中废水流量，m/h ;S2上三角形集气罩回流逢之间面积，m；取回流逢宽CD=1.4m上集气罩下底宽CF=7.8m贝U DH=CDX sin50=1.07 mDE=2DH+CF=2X 1.07 +7.8=9.94mS

16、2=n (CF+DE)CD/2=39.0m则 V2= Q i/S 2=208/(4 X 39.0)=1.33m/hVi净水的卩,故取卩=0.02g/cm s 由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vb = -g(r1_ rg)d218mg32/ (18X 0.02 )=(0.95 X 9.81 X( 1.03-1.2 X 10_ )X 0.01 ) =0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.33m/h贝U: Vb =9.58/1.33=7.20, BC =2.18/0.64=3.41VaAB冷 BC ,故满足设计要求。VaAB(四) 出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2

17、m(五) 排泥系统设计3产泥量为：1860X 0.75 X 0.1 X 5000X 10 =697.5 kgMLSS/d每日产泥量697.5kgMLSS/d,则每个USAB0产泥量174.38kgMLSS/d,可用150mm 排泥管，每天排泥一次。(六) 理论上每日的污泥量W= Q*(C-C1)/1000(1-0.97)式中：Q 设计流量，nVdC0 进水悬浮物浓度，mg/LC1 出水悬浮物浓度，mg/LP0 污泥含水率，%3W=5000*(175-22.75”(1000*1000(1-0.98)=38.06m/d(七) 产气量计算-33每日产气量：1860X 0.75 X 0.5 X 500

18、0X 10 =3487.5m/dSBR反应器的设计计算一、设计说明经UASB处理后的废水,COD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即 采用好氧处理。SBF结构简单，运行控制灵活，本设计采用 6个SBR反应池，每个 池子的运行周期为6h二、设计参数(一) 参数选取(1) 污泥负荷率Ns取值为 0.13kgBOD/(kgMLSS d)(2) 污泥浓度和SVI污泥浓度采用3000 mgMLSS/L,SVI取100(3) 反应周期SBF周期采用T=6h，反应器一天内周期数n=24/6=4(4) 周期内时间分配反应池数:N=6进水时间：T/N=6/6=1h反应时间：3.0h静沉时间：1.0h

19、排水时间：0.5h(5) 周期进水量QT3Q q=-q =(5000 X 6)/(24 X 6)=208.3m3/s24 N(二) 设计水量水质设计水量为：Q=5000md=208m3/h=0.058m3/s设计水质见下表2.3 :表2.3SBR反应器进出水水质指水质指标DCOBODSSNH4-NTP进水水质(mg/l)54693.9322.75406去除率(%959565出水水质(mg/l).25234.77.96三、设计计算(一) 反应池有效容积V=nQoSoXNs式中：n 反应器一天内周期数Qo 周期进水量，m3/sSo 进水 BOD含量,mg/lX 污泥浓度，mgMLSS/LN s 污

20、泥负荷率V= (4 X 208.3 X 187.86)/(3000 X 0.13)=401.3 m3(二) 反应池最小水量Vmin=M-Q0=401.3-208.3=193m3(三) 反应池中污泥体积Vx=SVI MLSS W106=100X 3000X 401.3/10 6=120.39 m3VminVX,合格(四) 校核周期进水量周期进水量应满足下式：Qv(1- MLSS MLSS /106) V=(1- 100X 3000 /10 6) X 401.3 =280.91m3而0=208.3卅280.91卅故符合设计要求(五) 确定单座反应池的尺寸SBR有效水深取5.0m,超高0.5m,则S

21、BR总高为5.5m,2SBR的面积为 401.3/5=80.26m设SBR的长：宽=2: 1则SBR的池宽为：6.5m;池长为：13m.SBF反应池的最低水位为：193/(6.5 X 13)=2.28mSBR反应池污泥高度为：120.39/(6.5 X 13) =1.42m 2.28-1.42=0.86m可见，SBF最低水位与污泥位之间的距离为 0.86m,大于0.5m的缓冲层高度符 合设计要求。(六) 鼓风曝气系统(1) 确定需氧量Q由公式：Q=a Q(S-Se)+b / XvV式中：a / 微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kgQ 污水设计流量，m/dS0 进水 BOD含量,mg/l

22、Se 出水 BOD含量,mg/lb/ 微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，kgXv 单位曝气池容积内的挥发性悬浮3固体(MLVSS 量,kg/m取 ax =0.5, b / =0.15 ;出水 Se =9.393mg/L ;Xv=f X X =0.75 X 3000=2250mg/L =2.25kg/m3;3V=6V1 =6X 401.3=2407.8m代入数据可得：O 2=0.5 X 5000X(87.86-9.393)/1000+0.15 X 2.25 X 2407.8 =1258.8kg Oz/d供氧速率为：R= O 2/24=1258.8/24=52.45 kg O2/h(2)

23、供气量的计算采用SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m, 计算温度取25C。该曝气器的性能参数为：Ea=8% Ep=2 kgQ/kWh；服务面积1-3m2;供氧能力20-25m3/h 个;查表知氧在水中饱和容解度为：C s(20)L ,CS(25) =8.38mg/L扩散器出口处绝对压力为：P3 = Po+9.8 X 1(fxH53=1.013 X 10 +9.8 X 10 X 4.75=1.47 X 10 pa空气离开反应池时氧的百分比为：。严21)79 + 21(1- EA)=21(1- 0.08)79 + 21(1- 0.08)=19.65%反应池中容解氧的

24、饱和度为：C sb(25) = Cs(25)(Pb/(2.026 X 105)+Ot/42)=8.38 X (1.47 X 105/2.026 X 105+19.65/42) =10.0mg/LC sb(20) = Cs(20) (Pb/(2.026 X 105)+Ot/42) =9.17 (Pb/(2.026 X 105)+Ot/42)=10.9mg/L取a =0.85, B =0.95,C=2, p =1,20 C时，脱氧清水的充氧量为：R)=RCb(2o)/a(brC =28.86 X 10.9/0.85 X (0.95 X 10.0-2) X 1.245 =43.8 kg。2/h供气量

25、为：Gs= R/0.3Ea=43.8/(0.3X 0.08)=1826m3/h3=30.43m/min(3) 布气系统的计算反应池的平面面积为：6.5 XI 3.0 X 6=507吊每个扩散器的服务面积取1.7m2,则需507/1.7=299个。取299个扩散器，每个池子需50个。布气系统设计如下图2.5 :(4) 空气管路系统计算按SBF的平面图，布置空气管道，在相邻的两个SBR也的隔墙上设一根 干管，共五根干管，在每根干管上设 5对配气竖管，共10条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为：1826 3=365.2m3/h5本设计每个SBR也内有50个空气扩散器则每个空气扩散器的配气量为：182

26、63,=36.52m / h50选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变 化处设计算节点。空气管道内的空气流速的选定为：干支管为1015m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为 45m/s；空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流确12空气管路的局部阻力损失，根据配件类型按下式Lo = 55.5KD式中：l0管道的当量长度，mD管径，mK长度换算系数，按管件类型不同确定折算成当量长度损失I。，并计算出管道的计算长度l+l(m),空气管路的沿程阻力损失，根据空气管的管径D(mm)空气量m/min , 计算温度C和曝气池水深，得空气管道系统的总压力损失为：S

27、(h + h2) = 96.21 X 9.8=0.943 kpa空气扩散器的压力损失为5.0kpa，则总压力损失为：0.943+ 5.0 = 5.943 kpa为安全起，设计取值为9.8kpa则空压机所需压力p=(5- 0.3) X 9.8 X 10 +9.8 X 10=56 kpa又 Gs=37.64nVmin由此条件可选择罗茨RME-20型鼓风机转速1170r/min，配套电机功率为75kw(七) 理论上每日的污泥量W= Q*(C-C1)/1000(1-0.97)式中：Q 设计流量，nVdC0 进水悬浮物浓度，mg/LC1 出水悬浮物浓度，mg/LP0 污泥含水率，%W=5000*(22.

28、75-7.96)/(1000*1000(1-0.98)=3.7m3/d(八) 污泥产量计算选取a=0.6,b=0.075,则污泥产量为： x=aQSr-bVXv=0.6 X 5000X( 187.86-9.393)/1000-0.075 X 2407.8 X 2.25=129kgMLVSS/d第三章污泥部分各处理构筑物设计与计算 第一节重力浓缩池的设计计算一、设计说明为方便污泥的后续处理机械脱水，减小机械脱水中污泥的混凝剂用量以及机械 脱水设备的容量，需对污泥进行浓缩处理，以降低污泥的含水率。本设计采用间歇式重力浓缩池，运行时，应先排除浓缩池中的上清液，腾出池 容，再投入待浓缩的污泥，为此应在

29、浓缩池深度方向的不同高度上设上清液排除管。二、设计参数(一) 设计泥量啤酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：调节池，Q=29.2m3/d,含水率97%(2) UASB反应器，Q=38.06m7d,含水率 98%(3) SBR 反应器，Q=3.7m3/d,含水率 98%总污泥量为：3Q= Q+ Q2+ Q3=70.96 m /d平均含水率为：97% (29.2/70.96)+98% (38.06/70.96)+98%(3.7/70.96)=97.6%(二) 参数选取固体负荷(固体通量)M般为1035kg/m3d33取 M=30 kg/md=1.25kg/m h；浓缩时间取T=24h; 设计污

30、泥量Q=71rd ;浓缩后污泥含水率为96%浓缩后污泥体积： W=( 100-97.6 ) / (100-96) X 7仁42.6m3/d三、设计计算(一)池子边长根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：A 三 Qc/M式中：Q 入流污泥量，mVd ;M 固体通量，kg/m d;C 入流固体浓度kg/m3。入流固体浓度(C)的计算如下：W1+ W2+ W3C 一Q1+ Q2+ Q3W1 =Qi x 1000x (1-97%)=876kg/dW3=Q3 x 1000x (1-98%)=761.2kg/dW4 =Q4 x 1000x (1 -98%)=74kg/d 那么，Qc=W1 + W2 +W

31、3 =1711.2kg/d=71.3kg/hC=1711.2/7 仁24.1 kg/m浓缩后污泥浓度为：C1=1711.2/42.6=40.2kg/m浓缩池的横断面积为：A=Qc/M=7x 24.1/30=57.04m设计三座正方形浓缩池，则每座边长为B=7.6m2取 B=7.6m,则实际面积 A=7.6 x 7.6=57.76m（二）池子高度停留时间，取HRT=24h则有效高度h2=1.3m,取h2=1.5m 超高，取h1 =0.5m缓冲区高，取h3=0.5m池壁高比=m+h2 + h3=2.5m（三）污泥斗污泥斗下锥体边长取0.5m，高度取7m.（四）总高度H=2.5+7=9.5m设计计算

32、草图见下图3.1 :750000500 /图3.1污泥浓缩池设计计算草图第二节机械脱水间的设计计算一、设计说明污泥经浓缩后，尚有96%勺含水率，体积仍很大，为了综合利用和最终处置, 需对污泥作脱水处理。拟采用带式压滤机使污泥脱水，它有如下脱水特点：(1) 滤带能够回转，脱水效率高(2) 噪声小，能源节省(3) 附属设备少，维修方便，但必须正确使用有机高分子 混凝剂，形成大而强度高的絮凝。带式过滤脱水工艺流程见下图3.2 :图3.2带式压滤脱水工艺流程图二、设计参数设计泥量Q=42.6 m3/d ;含水率为96%三、设计计算据设计泥量带式压滤机采用 PFM-1OOO型，带宽1m主机功率1.5kw,处理后的 污泥含水率为7580%处理能力为78 m3/h