5000t淀粉原料酒精厂的设计资料

1、目录摘要绪论第一章设计目的任务及标准1.1 设计任务的意义1.2 设计要求和基本内容1.3 设计指导思想1.4 设计依据1.5 可行性报告 第二章淀粉质原料酒精工艺流程设计2.1 淀粉质原料酒精生产的流程2.2 预处理2.3 原料预处理流程2.4 糖化工艺的流程2.5 糖化醪的发酵2.6 发酵成熟醪的蒸储和精储2.7 醛酯储分的回用技术2.8 蒸馄过程中酒精的损失第三章酒精生产的物料衡算3.1 酒精生产工艺技术指标3.2 工艺流程图3.3 原料消耗计算3.4 根据要求实际原料耗算一览表3.5 生产设备相关计算3.6 生产设备一览表3.7 生产布置说明3.8 参考文献摘要根据要达到5000吨/年

2、的泗精生产水平的要求设计其生产工艺，按照流程进行实验室生产，最 后扩大为工业化酒精生产。在生产过程中根据传统工艺流程，在预处理、糖化、发酵，蒸播等方面进行 适当的改进，选用较为先进的方法和设备，使原料和投入得到最大的利用，并以节省原料、降低生产 成本、提高生产效率为原则，从而设计出达到1000。吨/年的酒精生产水平的最佳工艺。 关键词：预处理糖化发酵蒸播绪论在2000多年前，人类就开始酿造酒精。酒精生产技术进一步发展始于20世纪50年代，50多年来，酒精工业在许多专家、学者和工程技术人员的努力下取得了众多科技成果， 提高了酒精生产的技术水平，但总体发展势头平缓。近年来，在矿产能源日益枯竭和世界

3、性能源危机的 刺激下，燃料酒精（乙醇含量99.5%以上（v/v ）作为一种绿色可再生能源而拔地而起，使发酵 酒精工业呈现出前所未有的快速发展历程，古老的发酵酒精工业在能源领域找到了自己的位置。生产燃料酒精的基础原料谷物（玉米、木薯等）、甘蔗等的大规模农业生产技术已完全成熟。 生产燃料酒精的工艺发酵技术已从学习饮料酒精发酵蒸镭技术发展到独立的发酵、蒸储和脱水技术。在 这个意义上讲，燃料泗精已具备作为独立的能源产业的社会基础和技术基础。本设计以玉米，红薯淀粉 为原料，通过选择最优生产的工艺流程，重点利用物料守恒和能量守恒计算各工段消耗的物料和热量， 以达到 生产理想燃料酒精的目的。第一章 设计目的

4、任务及标准1. 1设计任务的意义本文主要介绍5000吨/年酒精厂发酵车间工艺设计的一种思路，对酒精的生产工艺流程进行研 究，其中包括酒精工艺流程及其论证，物料平衡和设备的计算及其选型，本设计采用先进的工艺流程对 生产工艺、物料和能量的节约型和对重点工段的设备选型做了重点介绍。同时，考虑系统的灵活性、经 济性，及安全、环保要求，并降低交叉污染的几率等。根据酒精生产的特点对其结构布局进行合理设计，使得生产车间尽量紧凑、物料及能源输送距离 尽量缩短，从而有效的节约资源、降低生产成本。本文针对酒精发酵特点进行物料衡算，对于酒精厂发 醉车间进行了热量衡算，使得生产的各环节能够有效结合，便于提高能源的利用

5、率。1 2设计要求和基本内容1）厂址选择的原则a.可靠地水源：水质，水量b.便利的交通：原材料，成品c.尽可能靠近已有的 热、电源、劳动力市场和酒精销售区域，以充分取得企业协作的条件d.厂址地质耐力宜在20吨/平 方米以上，可节约基础工程投资e.酒精厂的综合利用以及废料的处理及堆放场地。2）厂址选择结果综合各种因素，初步选择商丘郊区作为酒精厂的厂址。这样，原材料成本大大降 低，同时产品又能及时的销往各中心城市，交通较为方便，远离居民区，是较为理想的选择。1 3设计指导思想1 -3.1在设备方面，采用先进技术及机械化、自动化生产控制，提高劳动生产率，认真吸取和借鉴国 内外各种产品生产的成熟新工艺

6、，新设备，新技术。1 3.2在经济上，要做到合理利用资源，降低能耗，减少污染，保护环境，减少浪费。1 3.3设计出来的酒精厂要求投资少、技术高、运行稳定、管理方便、环境好。最重要的一点是生产 成本低。在工艺方面，力求合理性和先进性；1 -4设计依据：1.1.1 酿造酒工艺学课程设计指导书。1.1.2 酿造酒工艺学课程设计任务书。1.1.3 发酵工艺原理、发酵工厂工艺设计概论、及生物工程专业基础班理论课 本等参考资料 1 5可行性报告：1 5.1项目内容本研究是对酒精生产的发酵生产工艺，物料衡算，经济核算等方面的内容。1 5.2项目提出的背景及建设必要性自中国改革开放以来，人民的消费水平不断提升

7、，其中酒精的用 量也大增。燃料酒精顾名思义其作用是充当燃料。当今世界一次燃料资源日益枯竭，大气中co2等室温气体浓度的增大造成气候变暖，石油供应价格的波动，种种社会现象使人们不得不极力寻 求一种绿色可再生能源作为替代燃料。正是在这种情况下，燃 料酒精当仁不让的成为了研究者的聚焦 点。这个分子内含有氧的物质，有效地补充了汽油在油缸内燃烧外界供氧不足的问题，另外又较好地解 决了汽油的高辛烷值组分问题，“两好合一好”，使酒精（乙醇）的物理化学特性得以充分的发挥，同 时又成功地缓解了尾气污染问题，使其在新兴能源队伍中的地位逐渐攀升。二十一世纪，燃料乙醇 将会逐步发展成为新能源的亮点，焕发出朝阳产业的无

8、限生机。燃料酒精是优良的油品质量改良剂，或者说是增氧剂，是汽油的高辛烷值调合 组分。添加燃料乙 醇的汽油，国际上称为“增氧汽油”或“含氧汽油”，一般根据mtb （甲基叔丁基酸）、酒精（乙 醇）是单独使用或混合使用，有一系列灵活的配方，所以又称为新配方汽油。在汽油中加入10%的燃 料酒精后，油品的含氧量可达到3.5%，汽油的辛烷值（我国的汽油标号）可提高近3个标号，又降低了油品的芳煌含量，抗爆指数大 约增加了 2个单位，汽车尾气中碳氢化合物、nox和co含量明显降低，降低幅度可以达到30 35%使油品的燃烧性能、动力性能和环保性能均得到了改善，具有明显的社会效益。1. 5.3设计范围1 .确定工

9、艺流程及生产操作条件2 .工艺及其主要设备（物料衡算、设备计算，总经济核算）3 .绘制生产工艺流程图第二章淀粉质原料酒精工艺流程设计2.1玉米和木薯都属于淀粉质原料，下面为淀粉质原料酒精生产的流程淀粉质原料除杂粉碎粉料加水调浆粉浆加a -淀粉酶喷射液化1 f粉浆液化液加入糖化酶糖化1取小部分加入酵母糖化醪酒母加入酒精酵母进行酒精发酵c02 酒精发酵醪蒸播j其他产品或杂质废醪酒精从上述流程可见，淀粉质原料酒精生产是由原料预处理，原料的水-热处理（原料的蒸煮），糖化剂生产，糖化，酒母制备，发酵和蒸镭等工段组成的。下面分别对上述诸工段作详细的 介绍。22预处理淀粉质原料在正式进入过程前，必须进行预处

10、理，以保证生产的正常进行提高生产的效益。预处 理包括除杂和粉碎两个工序。1.1.1 原料的除杂221.1除杂方法（筛选风选磁力除铁）221.1气流-筛选分离器用于谷物原料除杂用。凡是厚度和宽度或空气动力学性质与所用谷物不同的杂质，都可以用气流 筛选分离器将其分离。2.2.1.2磁力除铁器铁质杂质通常用磁力除铁器来分离。磁力除铁器分永久性磁力除铁器和电磁除铁器两类。2.2.2原料的粉碎2.2,2.1粉碎方法干式：干式粉碎应采用粗碎和细碎。湿式：湿式粉碎是指粉碎时将拌料用水与原料一起加到粉碎机中去进行粉碎。2.2.2.2原料的输送（本设计采用气流输送）气流输送俗称风送。是利用气流管子中输送物料。它

11、的简单原理就是：固体物料在垂直向上的气流 中受到两个力的作用，一个是向下的重力，一个是向上的推力，女口果推力大于重力，则物料被气 流带动向上运动，从底部移到高位。举例：玉米和木薯进入接料器，它就被吸料管中的上升气流带 动，从低位运送到高位，原料中的金属，泥土和石块等杂质，则因相对密度较大，不能为气流所带 走而留在接料器底部或直接落在地上。2.3 原料预处理流程原八 称重倒包皮带输送*除铁粗碎斗式提升机*料斗*细粉碎吸风管 旋风分离器 粉 料 a闭风机*料斗*加料器（绞龙）*拌料预煮罐风机+布袋过滤器+大气细粉回收2.4 糖化工艺流程蒸煮醪冷却至糖化温度；加糖化剂，使蒸煮醪液化，淀粉糖化，物料的

12、巴斯灭菌；糖化醪冷却到发酵温度和用泵将醪液送往发酵或酒母车间2.5 糖化醪的发酵酒精连续发酵工艺流程采用微生物培养和发酵过程是在一组罐内进行的，每个罐本身的各种参数保持基本不变，但罐与 罐之间则并不相同，且按一定的规律形成一个梯度。2.6 发酵成熟醪的蒸镭和精镭酒精蒸储精储装置的操作流程：开机前对蒸储装置进行必要的试验开机i停机蒸播操作控制参数进醪i排糟和排废水加热方式2.7 醛酯锵分的回用技术杂醇油的分离流程为：精镭塔十液相取油*冷却+加水稀释*分层和上层粗杂醇油*盐析*成品杂醇油下层谈酒*回人精塔下部相应塔板2.8 蒸播过程中酒精的损失蒸镭过程中酒精损失的总和是由酒糟，精储废水凝结气体带走

13、的酒精及由于设备、管道和阀件不 密闭造成的酒精散逸两大部分组成的。允许的酒精损失矢量是根据设备的生产能力和季节来决定的。损 失也与设备运转的正确程度和操作人员的经验有关。为了减少损失，首先就要努力使供醪、供汽和供水达到稳定。第三章酒精生产的物料衡算3.1 年产5000t酒精厂生产技术指标生产规模：5000t/年生产方法：双酶糖化、间歇发酵、三塔蒸锵生产天数：300天/年酒精年产量：5000t酒精日产量：17.25t酒精时产：0.231875t即231.875kg/h副产品年产量：不得有次级酒精占酒精杂醇油量：为成.品酒精量的。.5%产品质量：国标酒精（乙醇含量95% （ v/v ）生产原料：3

14、/4薯干原料（含淀粉65%、水分13%）、1 /4玉米原料（含淀粉68%、水分11%:a -淀粉酶的用量为8u/g原料，糖化酶用量为150u/g原料，酒酵母糖化醪用糖化酶量为300u/g 原料酸镂用量：7kg/t （酒精）；浓硫酸（98%）用量（调ph） ： 5kg/t （酒精） 调浆时：料水比为1 35，调浆后粉浆温度为343k，每个粉浆罐的容积为5m2,径高比为1:1.5, 锥形部分的高度为圆筒部分高度的1/3,交替使用。糖化醪91%作为生产糖化醪，9%作为酒母糖 化醪，酒母糖化醪制备时，料水比为145。粉浆有关数值：粉浆比热为3.57kj/kg.k，蒸煮的温度为416k，加热蒸汽的压力位

15、5个大气压（表 压），加热蒸汽的热焙为657.8x 4.187kj/kg,力口热蒸汽的凝结水的热焙为143x 4.187kj7kg，整 个蒸煮时间为2小时，最后一个后熟器的压力为0.5个大气压（表压），对应的温度为384k，气 液分离器中糊化醪的比热为3.6kj/kg.k。糊 化醪的比重为1.085，糊化醪的比热为3.64 kj/kg.k。蒸煮锅后熟器要求；蒸煮锅和每个后熟器的容积相等，气液分离器装料量为50%，蒸煮锅、后熟器、气液分离器圆筒部分径高比为1 ：3。冷却器：正空冷却器有圆柱形部分和锥形部分组成，圆柱形部分的高度为直径的1.5倍，圆锥低角为45。真空度维持在550mm汞柱，对应温度

16、340k，二次真气汽化热为558 x 4.187kj/kg.k，二次蒸汽的比容为5.7m3/kg,二次蒸汽的上升速度为0.8m/s，醪液下降管的长度为10m垂直安装。 糖化锅：糖化锅由圆柱形部分和球形部分组成，装料系数为75%几何容积的计算按以下进行：v=0.785d2+1/3 nh2 （3r-h ）d一圆筒部分的直径（m; h一圆筒部分的高度m h一球形底的高度m r底的曲率半径m h=2d h=0.25d;r= （d2+4h2） /8h 糖化时间为45min 3.2工艺流程图蒸发器2xtc空气分 子 筛吸附床78吸附床i分子筛.换热雒3.3原料消耗计算（以生产1000kg国标酒精为例）工艺

17、计算，在设计或改建、扩建酒精厂中，对生产过程的物料和能量衡算是必不可少。衡算结果 不但为生产设备和动力设备的设计、选型提供重要依据，而且能获得生产过程主副原料的消耗、水电气 的消耗以及成品、国i产品和废料的数量。这 些都是组织和管理生产、进行成本核算的必要依据。 331原料计算现以生产95% （v成品酒精1000kg作为计算的基准。虽然玉米和薯干的淀粉、蛋白质含量不同，结构密度也有些不同，但经过粉碎、加 工混合后，两者中 和，蒸煮温度取接近薯干的，对生产很方便。从淀粉质原料生产酒精的化学反应式原料与成品之间的定量关系如下：糖化(cehioos) n+ nbko nc6hl2。6淀粉162水18

18、葡萄糖180c6hl2。62c2h5oh+ 2co2葡萄糖180酒精2 46二氧化碳2 44可以得到每生产1000kg无水酒精需要淀粉量为：1000x( 162/92) =1760.9 (kg)而95%(v)的成品酒精相当于92.41%w),故生产1000195%(丫成品酒精需要的淀粉量为：1760.9 x 92.41 %=1627.2(kg)故生产10000t95%(v/v )泗精所需淀粉为：1627.2x( 10000/1000) x 1000=16272000kg酒精生产要经历许多的工序和复杂的生物化学变化，在生产的各个阶段难免会有淀粉的损失，根据实际 经验，生产1000kg上酒精生产过

19、程中各阶段的淀粉损失的分配大致如表。生产过程淀粉损失一览表生产工序淀粉损失原因淀粉损失量()原料预处理粉尘损失0.40蒸者八、八、未溶解淀粉及糖分破坏0.50发酵未发酵残余糖分1.50发酵巴斯德效应和用于发酵副产物损失4.00发酵酒精自然蒸发与被二氧化碳带走1.30 (若加酒精捕集器，此功 率损失可降为 0.3%)蒸播废槽液带走及其它蒸播损失1.85累计损失9.55由酒精捕集器回收酒精1.00实际损失8. 55因此，一般在整个生产过程中淀粉利用率在91.45%之间，若以上表为依据，淀粉利用率为91.45%计算，每生产1000kg成品酒精需要淀粉量为：1627.2 -(1-8.55%)= 177

20、9.3(kg)薯干量为：1779.3 - 65%=2737.4 (kg)玉米量为：1779.3 - 68%=2616.6(kg)故生产1000kg3/4来自薯干、1/4来自玉米的上酒精总淀粉原料为：0.75x 2737.4+0.25 x 2616.6=2707.2kg3.3.2辅料计算外淀粉酶的消耗量蒸煮醪所需辅料的计算；以设计要求薯干、玉米为原料，应用酶活力为2000u/g的a-淀粉酶进行液化，促进糊化，可减少蒸汽消耗，据技术指标，a -淀粉酶的用量按8u/g原料计算，则 酶用量为：2707.2 (kg)x 1000 (g/kg ) x 8 (u/g ) - 2000 (u/g ) =10.

21、8kg糖化酶的消耗量蒸煮醪所需辅料的计算；以设计要求薯干、玉米为原料，应用酶活力为20000u/g的糖化进行糖化，据技术指标，糖化酶的用量按150u/g原料计算，则酶用量为：2707.2 (kg)x 1000 (g/kg )x 150 (u/g )- 20000 (u/g ) =20.3kg此外，酒母糖化制备时，糖化酶用量按300u/g原料计算，设酒母用量为10%，则酶用量为：2707.2 (kg)x 10%x 70%x 300 (u/g )- 20000 (u/g ) =2.8kg注：其中70%指酒母糖化醪制备时，糖化醪为70%，另外补充30%的水。硫酸钱的消耗量在泗精生产中，硫酸锻用于补充

22、舅母培养基的氮源，用量为酒母用量的。.1%。则据以上可得硫酸核的用量为：1265.9 x0.1%=1.27kg式中酒母量1265.9见后面计算中。3.3.3蒸煮醪量计算根据生产实践，连续蒸煮首先将粉碎原料在配料调浆罐内与温水混合，加水比一般为1 ：3左右，本实验取1:3.5则粉浆量为：2707x (1 +3.5) = 12181.5kg在蒸煮过程中用直接蒸汽加热，在后熟器和气液分离器减压蒸发冷却，这样随着蒸煮过程的进行，蒸煮 醪量将随时间发生变化，要确切知道数量变化必须与热量衡算同时进行，这里简化计算，用以下方法近似求解。假定采用罐式连续蒸煮工艺，混合后粉浆温度为343k,应用喷射式液化器使粉

23、浆温度迅速上升至416k,然后进入罐式连续液化器液化，在真空冷却器中闪击蒸发冷却至384k进入发酵 罐。 根据所给数据，知道蒸煮醪比热为3.57kj/kg.k。为简化起见，设此比热在整个蒸煮过 程中维持不变。经加热蒸汽喷射液化过后的醪液量为：12181.5 +12181.5x3.57x(416-343)/(657.8 x4.187+(416-273) x4.187)=14036.2 kg式中：657.8 x 4.187为加热蒸汽的始kj/kg经第二液化维持罐出来的蒸煮醪量为：设经第二液化维持罐出来的蒸煮醪温度由416k降低到393k,此处设温度降低是通过汽化解决，所以蒸煮醪汽化后的量为：140

24、36.2 -14036.2 x 3.57 x( 416-393) /2205.2=13513.6kg式中，2205.2为393k时水蒸气的汽化潜热kj/kg经喷射混合加热器后的蒸煮醪的量为：设经喷射混合加热器后的蒸煮温度由393k上升到398k,所以喷射混合后蒸煮醪的量为：13513.6+13513.6x3.57x(398-393)/(657.8x4.187-(398-273) x4.187)=13621.7kg式中：657.8x4.187为加热蒸汽的始(kj/kg)； 398k为灭酶温度经最后一个后熟罐出来的醪液量为：经最后一个后熟器后。醪液温度由398k降低到384k,若温度降低是由热损引

25、的，醪液量不变；此处设为通过汽化降温，所以降温后的醪液量为：13621.7-13621.7 x3.60x (398-384)/22346=13591.0kg式中，22346为384k时水蒸气的汽化潜热kj/kg 经真空冷却器后最终蒸煮醪量为：13591.0-13591.0 x 3.64 x ( 384-340)/558 x 4.187=12659.3kg 式中：真空冷去口器二次蒸汽;气 化潜热3.3.4糖化醪与发酵醪量计算发酵过程中相应的过程释放的co总量为：(1000x 92.41 %)/98%x ( 44/46 ) =902kg式中：44/46指的是产生一分子酒精就产生一分子co2即理想发

26、酵情况下。所以最终需要蒸储的醪液中含酒精约为：(1000x 92.4%) /(12659.3902)x 100%=7.86%(质量分数)由上计算可知发酵结束后成熟醪 焙酒精约7.86%(质量分数)。并设蒸镭效为98%，而且发酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水 分别为成熟醪量的5%和1 %，则生产1000kg95%s际酒精成品的有关计算如下： 需蒸储成熟发酵醪的量为： fi= (12659.3-902 ) /98% (100+5+1) - 100=12717.0kg 不计泗精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水，可设发酵过程中则成熟发酵醪量为：f2=12659.3- 902=11757.3kg 接种量

27、按10%计算，则酒母量为：12659.3x10%=1265.9kg注：设计要求最后醪液91%八于发酵，9%w于酒母制作，相当于9/91 . 10% 3.3.5成品与发酵醪量计算(1)醛油含量(次级泗精)：本次设计要求不得含有次级酒精 食用酒精产量：1000kg杂醇油产量：杂醇油产量一般为泗精产量的0.3%0.7%，据本次设计要求，取0.5%，所以生产1000kg要求酒精杂醇油产量为：1000x 0.5%=5kg(4)废醪量的计算：废料醪糟是成熟发酵醪进入蒸储塔后除去部分水和酒精及其他挥发性成分的残留 液，由于是使用直接蒸汽加热蒸播，所以应该又加上入塔的加热蒸汽冷凝水。设进塔醪液量为fi的温度为

28、t仁70 c,排除废醪温度为t4=105 c,成熟醪固形物浓度为 b=7.5%,塔顶上升酒气的乙醇浓度为50% v/v )，即47.18%(质量分数)，则：醪塔上升蒸汽量为：v 1=12717.0x7.86%+ 47.18%=2118.6kg残留液量为：w x=12717.0-2118.6=10598.4kg成熟醪的比热容为：c=4.187x (1.019-0.95 b 1) =3.96kj/kg.k成熟醪带入塔的热量为：q 1= fi c t 仁 12717.0 x 3.96 x 70=3.53 x 106kj 蒸煮残液固形物浓度为：b 2= fi bi/ wx =12717.0x 7.5%

29、/10598.4=9.0%由于是间歇蒸谯，故没有加熟蒸汽冷凝水的工艺。蒸播残留液的比热容为：c 2=4.187 x (1-0.378 b 2)=4.04 kj/kg.k塔底残留液带走的热量为：q= wx c2t4=10598.4 x 4.04 x 105=4.50 x 106kj上升蒸汽带走的热量为：查表得50% （体积分数）酒精蒸汽焙为i=1965kj/kg，故上升蒸汽带走的热量为：q 3=vii=2118.6 x 1965=4.16 x 106kj塔底采用0.05mpa （表压）蒸汽加热，始为2689.8kj/kg ；蒸播过程热损失qn可取为传递总热量的1 %根据热平衡计算，可得消耗的蒸汽

30、量为：d 1=（q3 + q 4 + qn q 1）/（|cwt4 ）=1.01 x （4.16 x 106+4.50 x 106-3.53 x 10）/（ 2689.8-4.187 x 105）=2302.6kg肉采用直接蒸汽加热，则塔底排除醪量为：wx+d 仁 10598.4+2302.6=12901.0kg3.4根据要求实际原料耗算一览表因计算方便，上面计算的是生产1000kg要求酒精相关数据，实际生产5000t酒精则进行放大，因取的基础数据（如比热容）都一样，所以对结果没有影响，下表则是1000kg酒精 和放大后5000t酒精相关数据一览表：计算结果和相关数据和放大数据一览表1000k

31、g酒精相应用量产量5000酒精相应用量产量生产95%（v）成品酒精 所需淀粉总量1627.2(kg)813.6t生产成品酒精需要淀粉量 （计淀粉损失后）1779.3(kg)889.65t需要薯干原料量2737.4 x 0.75=2052.8(kg)1026.4t需要玉米原料量2616.6x0.25=654.2 (kg)327.1t3/4来自薯干、1/4来 自玉米的上食用酒精总淀 粉原料为2907.2kg1453.6ta -淀粉酶的消耗量10.8kg5.4t糖化酶的消耗量20.3kg101.5t酒母糖化酶的消耗量2.8kg14t硫酸镂的消耗量1.3kg52t粉浆量12181.5kg:6090.7

32、5t经加热蒸汽喷射液化过后 的醪液量14036.2kg7018.1t经第二液化维持罐出来的 蒸煮醪量为13513.6kg6756.8t经喷射混合加热器后的蒸 煮醪的量13621.7kg6810.85t经最后一个后熟罐出来的 醪液量13591.0kg6795.5t经真空冷却器后最终蒸煮 醪量12659.3kg6329.65t计酒精捕集器回收酒 精洗 水和洗罐用水需蒸煮的成 熟发酵醪量12717.0kg12717.0t入蒸储塔的混合成熟醪的 乙醇浓度7.86% （质量分数）7.86% （质量分数）相应的过程释放的co2总量902kg4511接种量按10%+算酒母量1265.9kg632.95t杂醇

33、油产量5kg：50t醪塔上升蒸汽量2118.6kg2118.6t残留液量：10598.4kg5299.2t成熟醪的比热容3.96kj/kg.k1 3.96kj/kg.k成熟醪带入塔的热量3.53 x 106kj3.53 x 106kj蒸煮残液固形物浓度：9.0%：9.0%蒸播残留液的比热容4.04 kj/kg.k4.04 kj/kg.k塔底残留液带走的热量4.50 x 106kj4.50 x 106kj上升蒸汽带走的热量4.16x 106kj166.4x 106kj消耗的蒸汽量2302.6kg92104t直接蒸汽加热塔底排除醪 量12901.0kg516040t注：生产5000t的数据位在生产

34、1000kg数据的基础上乘以5,单位则为t，但物质本身的性质数据除外。若固定日产量，全年 生产应为5175t，即在1000kg数据的基础上乘以5.175，单位t，这里没有列出，但设计生产设备是是在日产量的条件下计 算的。3.5生产设备相关计算3.5.1粉浆罐已知蒸煮糖化车间有两个粉浆罐，每个粉浆罐的容积为5 m3。高径比为1：1.5，粉浆流量应为：12181.5 x （ 11130/1000）=137650.95kg=126.87m3锥形部分高度为圆筒部分高度的1/3。故总容积v有v = v1 + v2 = n (d/2) 2h + 1/3 n (d/2) 2 hd 一圆筒部分的直径(m)；卜

35、一圆筒部分的高度m h一圆锥部分的高度m,由此 可得：d=2.43m h=1.62m h=0.54设调浆时间为3min,则有效流量为：v 有效=126.87 x( 3/60 ) =6.34m3 若按要求取5m3的粉浆罐，则需要台数为： 00=6.34/5=1.3=2若要进行交替使用，则至少要3台。 3.5.2蒸煮锅和后熟器由于后熟的时间比蒸煮时间短，所以这里取蒸煮锅计算。 蒸煮锅和后熟器的体积是相等的，每小时生产11130kg的酒精对应经过喷射加热后的醪液量，即流量为14036.2x( 11130/1000)=156182.8kg=143.95m3 物料有效流量为流量乘以逗留 时间，又蒸煮时间

36、是2h,所以醪液有效流量应为：v有效=156182.8 x 2=312365.7kg=312365.7/1.085/1000=287.9m 3/h 设备台数n= v 有效/( n v) 式中：v有效一有效流量n3/h n-装料系数v-单台容器体积m3所以取3600 (直径为3.6m)的径高比为1:3的发酵罐应是：n1= 287.9-4-0.8 - n x( 3.6/2 ) 2x 3.6 x 3=0.82 =1式中:4为蒸煮锅加上后熟器的个数,0.8为装料系数。即要达到要求日产量发酵罐1套，即一个蒸煮 锅，三个后熟器。3.5.3酒母罐时产酒母醪的体积应为：1265.9/1.085 x(11130

37、/1000)=13184.0l=13.2m3 同蒸煮锅和后熟器一样，计算 可得酒母罐体积：v有效=13.2 x 2 宁 0.8=33.0m3式中:0.8为装料系数，2为与蒸煮同步的逗留时间h。可知酒母醪糟体积很小，取体积为 50m3 的酒母罐一个即可。 3.5.4糖化罐 糖化锅由圆柱形部分和球形部分组成，装料系数为75%。几何容积的计算按以下进行：v=0.785d2h+1/3n h2 (3r-h )d一圆筒部分的直径(m) ; h一圆筒部分的高度m； h一球形底的高度m r 底的曲率 半径m ; h=2d ; h=0.25d;r=(d2+4h2)/8h取 3600,(内径 3.6m)的糖化锅，则糖化锅的