提高大型竹浆黑液碱回收炉运行连续性与稳定性的探讨

1、提高大型竹浆黑液碱回收炉运行连续性与稳定性的探讨技术报告? 竹浆碱回收炉 . 作者简介:杨笃明先生 , 工程师 ;主要从事碱回 收车间的生产管理工作 . 提高大型竹浆黑液碱回收炉运行 连续性与稳定性的探讨 杨笃明邓天文袁迎凯(贵州赤天化纸业股份有限公司 ,贵州赤水 ,564707) 摘要 :介绍了贵州办大化纸 ,止有限公司大型竹浆黑液碱回收系统的概 况及碱回收炉的运行情况 ,提出可通过技术改造 ,规范操作 ,加强设备管理 ,做好系统平衡及优化 操作,来达到提高碱回收炉 乃至整个浆厂运行连续性与稳定性的目标 .关键词:竹浆黑液 ;碱回收炉;技术改造;连续性;稳定性中 图 分 类 号 :X793;

2、TS733.9 文 献 标 识 码 :B 支 章 编号:0254 50gX(2011)05004206ImprovingtheContinuity&StabilityoftheLargeScaleBambooPulpingBlackLiquorRecoveryBoilerRunningYANGDu mingDENGTian.wenYUANYing kai (GuizhouChitianhuaPaperIndustryCo.,Ltd.,Chishui,GuhouPnrvirwe,564 707)(Email:ydmzytom.corn)Abstract:Thisarticleintrod

3、ucesthegeneralsituationandtherunningofalargesc alebamboopulpingblackliquorrecoveryplantandintm- ducestheexperienceofimprovingthecontinuityandstabilityoftherecoveryboi lerrunningthroughtechnicalmodification,regulatingopera tion,strengtheningequipmentmanagement,optimizingbalanceofsystemand operationco

4、ntrolling.Sequentially,theimprovementofthe productioncontinuityandtheprofitofthewholepulpmillisachieved. Keywords:bamboopulpingblackliquor;recoveryboiler;technicalmodificati on;continuity;stability 在世界经济发展日益追求节能和环保的今天 ,碱 回收系统在现代化浆厂中的重要性日趋凸现 .碱回收 炉作为浆厂碱回收系统的核心 ,其运行的连续性和稳 定性在很大程度上代表了整个浆厂的运行水平 .在碱 回收炉停

5、运的情况下长时间保持制浆生产线的连续生 产是很难的 ,除非其蒸发和苛化系统拥有足够大的缓 冲能力 .一个浆厂的连续 ,稳定和高负荷运行是其降低生产成本的一条极其重要的途径 .如何进一步提高 碱回收炉运行的连续性与稳定性 ,降低因其停机而导 致整个浆厂停运的概率 ,从而提高整个浆厂运行的连 续性与经济性 ,已经成为一项重大课题 ,需要不断地 摸索，实践和总结. 本文介绍了笔者所在的贵州赤天化纸业股份有限 公司 （简称赤天化纸业 ）碱回收系统的概况及其投 产近 3 年来的实际运行情况 ,结合笔者从事碱回收生 产操作和技术管理的实践 ,就如何提高大型竹浆 黑液碱回收炉的运行连续性与稳定性提出几点粗浅

6、的 看法,以供同行参考 .1 碱回收系统简介 赤天化纸业碱回收系统采用的是引进的管式降膜 结晶蒸发工艺 ,国产单汽包低臭型碱回收炉 ,引进的 两段苛化工艺及国产石灰窑 .自 2008年 4 月投人运 行以来 ,经过局部的改造及生产操作的实践和总结 , 该系统已基本达到设计生产能力 ,碱回收率达 96% 以上;系统运行的连续性与稳定性已大大提高 ,2010 年实现连续运行近百天 .针对竹浆黑液高硅含量和高黏度的特殊性 ,赤天 化纸业碱回收系统采用九体六效管式降膜结晶蒸发 中浓黑液钝化和高浓黑液压力贮存技术 ,在设计之 初即期望解决竹浆黑液在高硅含量和高黏度条件下 蒸发器结垢的技术难题 .该蒸发系

7、统设计蒸发水量 收稿期:2010-1214（修改稿）ChinaP ”加 &PaperVoL30,Na5,2011370t/h,产品浓黑液浓度70%.从投运以来的实际 情况看 ,采用该技术是非木浆黑液蒸发系统进一步提 高浓黑液浓度和延长系统运行周期的有效途径 . 系统中国产碱回收炉的设计处理能力为 1500t/d（固形物），副产品为6.8MPa,480C的过热蒸汽 220t/h.作为目前世界上最大的竹浆黑液碱同收炉， 该碱回收炉借鉴和吸收了国外先进的炉型和 I 艺系统 没计经验,采用四层供风 ,焙炉复合钢管水冷壁 ,高 低浓臭气综合回收利用和大量采用变频等先进的节能 技术,这在大型碱回收

8、炉的国产化道路上是一次重大 突破.考虑到非工艺元素硅的循环累积问题及其对白泥 洗涤的严重影响 ,系统采用两段苛化和长窑煅烧白泥 回收灰工艺及压力盘式白液过滤和真空盘式白泥洗 涤工艺 .预期通过预苛化实现对竹浆绿液中非工艺元 素硅的选择性排放 ,为维持系统硅平衡 ,最大限度地 降低白泥排放量 ,提高白泥回收率 .从系统实际运行 的情况来看 ,预苛化对于竹浆绿液中硅的选择性排放 还未达到预期效果 ,高硅含量严重制约了白液过滤和 白泥洗涤的生产能力 ,并严重影响了洗涤后白泥的 干度.从系统运行近 3年的情况来看 ,因受云贵高原喀 斯特地貌的影响 ,赤水河原水经处理后硬度 （以 Ca CO计,以下同）

9、仍高达150200mg/L，夏季汛期 更高，达250300mg/L,长期运行后造成制浆和碱 回收系统的洗浆机 ,真空泵,过滤机,蒸发器等设备 严重结垢 ,对系统的连续稳定运行产生了很大影响 . 2010 年,通过对制浆和碱回收工艺用水进行单级离子 交换处理，使硬度降至80mg/L以下,同时通过大量 回用蒸发系统的轻 ,中废水 ,这种状况已大大缓解 . 因浆线系统的封闭循环程度提高及全厂高 ,低浓 臭气进碱回收炉综合回收利用 ,目前整个系统已不需 要补充芒硝就可维持硫平衡 ,但碱回收炉绿液芒硝还 原率仅能达到93%94%.制浆氧脱木素段,PO漂 白段添加的 MgSO 及漂白各段调整 pH 值所用

10、的硫酸 中所含的硫在封闭循环过程中大部分随黑液回到蒸发 系统,由此补充系统的硫损失 .这些硫化物在黑液中 的形态与成分以及高 ,低浓臭气中硫化物的结构形式 等,是否会影响碱回收炉绿液的芒硝还原率 ,还需要 在今后的生产实践过程中进一步摸索和总结 .2提高碱回收炉的运行连续性 碱回收炉作为处理制浆黑液和供给整个浆厂主要 能源的核心工段 ,其运行的连续性将决定整个浆厂的 中国造纸2011年第30卷第 5期 技术报告连续性 .而碱回收炉的运行连续性除受其自身系统与 设备状况的影响外 ,在很大程度还受与其关联的制 浆,蒸发和苛化等系统的制约或影响 ,特别是在这些 系统本身运行的连续性较差或不稳定时 .

11、 提高碱回收炉的运行连续性是一项系统工程 ,需 要整个浆厂各方面的配合协作 .要达到这一目标 ,需 从技术改造 ,设备维护检修管理及生产操作管理等多 个方面着手进行 .2.1 完善和优化工艺系统设计和设备选型 赤天化纸业的碱回收系统除在工艺系统设计和设 备选型上吸收和借鉴大量的先进技术与理念 ,在技术 实践的过程中也取得了许多重大突破 .但鉴于竹浆碱 回收系统的特殊性 ,生产实践过程中仍存在蒸发高浓 效体易结垢 ,碱回收炉芒硝还原率偏低 ,苛化绿液澄 清度偏低 ,因硅干扰导致的白液过滤及白泥洗涤困 难 ,干度偏低 ,残碱偏高和白泥回收率偏低等问题 ; 同时,工艺系统设计及设备选型上也存在一些有

12、待完 善和优化的地方 .系统投用近 3 年来,依靠相关设计 院等单位及赤天化纸业自身的力量 ,对其进行了数以 百计的技改技措 .如蒸发系统增加了中浓槽及稀黑液 配浓系统 ,增加了浓黑液的顶部循环管 ;苛化系统新 增 1 台白液贮槽 ,新增外购石灰添加线 , 白液过滤机 工艺管道技改 ;碱回收炉溜槽的改型 ,溜槽消音及挂 碱冲洗系统优化改造 ,溶解槽靠溜槽侧内壁熔融物腐 蚀的防范技改 ,风加热器排水侧法兰易泄漏的技改 , 启动燃烧器的改型 ,汽动给水泵辅助润滑油系统的改 造 ;对部分重要系统管线增设根部切断阀 ;对部分关 键部位单系列转动设备增加备用泵 ,如增加蒸发黑液 地坑泵及一效新鲜蒸汽减温

13、水泵 ,增加白液过滤机入 口苛化乳液泵 ,白液澄清器底流泵等 .这些技改技措 的实施和使用 ,消除了系统设 或设备选型所导致的 局部瓶颈 ,在很大程度上改善了各个系统的运行状 况 ,对各个系统的连续稳定运行奠定了良好的基础 , 对提高碱回收炉的运行连续性起到了极其重要的 作用.2.2加强生产管理 ,规范操作 ,减少事故停机与被 动停机对于一个新建的大型制浆造纸企业 ,其技术管理 者和生产操作人员无论是理论还是实际操作上都无经 验可谈 .随着运行时间的逐渐增加 ,赤天化纸业在生 产实践过程中不断总结经验 ,逐渐提高对整个系统的 认知和掌控能力 .对于投产达 2 年以上的浆厂 ,一般 情况下因为操

14、作失误导致系统停机的概率是比较低的 但是 ,无论对于哪个浆厂 ,通过加强生产管理与规范 I 垫堡童操作 ,减少事故停机与被动停机 ,都应作为生产管理 的第一要务 ,可从以下几个方面着手考虑 .(1) 应根据车间的实际情况制定技术管理和操 作人员的明细化岗位责任制 ,并根据运行的具体情况 适时的修正和调整 ,划定每个人的工作范围 ,理清工 作程序 ,明确职责权限 ,并制定相应的检查考核制 度 ,尽量减少工作过程中的推诿 ,扯皮现象 .(2) 在生产实践逐步推进的过程中 ,应根据每次的开停机和事故处理总结经验 ,逐步修订完善生 产操作规程 ,使系统开停机程序 ,事故处理原则和正 常生产操作控制方法

15、等程序化 ,规范化和明细化 .使 每一次的开停机和正常生产操作都能有序进行 ,尽量 降低操作失误或事故处理不当的可能性 .例如针对外 供电网的晃电 ,断电或自备汽轮发电机组故障断电等 事故 ,必须制定详细的应急预案 ,在事故发生时才能 做到有条不紊地处理 ,尽量降低事故的影响面或停机 的范围 .要对所有工艺指标进行过程控制 ,对关键性 指标要从车间的角度收缩控制范围进行重点控制 ,并 实施明细化的考核措施 ,通过加强和优化工艺指标控 制提高系统运行的连续性与稳定性 .例如 ,碱回收炉 的给水 ,炉水和芒硝还原率指标 ,蒸发系统的中浓和 高浓黑液浓度 ,高浓效体的温差指标 ,苛化系统的绿 液澄清

16、度 ,过量灰 ,苛化度 ,白绿泥水分及残碱 指标等 ,都应重点加强并严格控制在合理的范围 .(3) 要做好碱回收系统内部各工段间的负荷平衡 工作,避免在自身各系统并无重大故障而制浆系统故 障停机几小时或更长时间 ,使蒸发系统无法正常供给 碱回收炉维持最低稳定负荷所需的浓黑液量 ,或苛化 系统槽罐已满无法接收绿液 ,导致碱回收炉被动停机 蒸发工段应根据制浆的生产负荷平衡生产 ,各缓 冲槽罐液位在可控范围的前提下 ,应尽量稳定负荷 , 少做大幅度调整或频繁调整 .尽量保证浓黑液槽液位 在 70%以上 ,以防止蒸发系统短时故障而无法供给 碱回收炉燃烧黑液 ;中浓黑液槽应尽量保持较高液 位,以保证制浆

17、短时停机而碱回收炉继续运行时蒸发 高浓效体仍能继续运行 ,防止碱灰进入稀黑液系统并 累积而导致不可预测的严重后果 ;泄漏液槽应维持最 低液位，稀黑液槽可保持40%50%液位以保证留 有足够的接收稀黑液的缓冲空间 . 碱回收炉负荷平衡的依据为制浆负荷的高低 ,但 须兼顾蒸发和苛化系统的液位 ,要做到既满足苛化生 产自液对绿液量的需求 ,又使蒸发及苛化系统各槽罐 液位稳定平衡 .碱回收炉负荷在一段时间内应尽量平 稳,做到较少调整以确保垫层的形成和稳定燃烧 ,从 而确保稳定的蒸汽产量和获得较高的芒硝还原率 ;对 于制浆或浆板系统 23h 以内的短时停机 ,碱回收炉 负荷可以不调整 .原则上碱回收炉不

18、应作为蒸汽平衡 的手段 ,在整条生产线均正常生产的情况下 ,应避免 用碱回收炉负荷作为平衡蒸汽管网压力波动的手段 . 苛化系统的生产负荷平衡以满足制浆生产所需的 白液量为目标 ,同时将白泥 ,绿泥排出系统 .要根据 制浆的生产负荷调整好碱回收炉及消化和苛化的生产 负荷,维持绿液澄清器在 30%40%的低液位和白 液贮槽在 70%80%的高液位 ,以确保制浆停机 l0Z-XZ20h 仍有足够接收绿液的空间 ,同时保证在苛化 系统局部短期故障时仍能提供制浆生产所需的白液 . 2.3加强设备巡检 ,维护保养和维修管理 ,延长设 备运行周期套生产装置的运行连续性除与其工艺技术的先 进性及其生产操作的优

19、化完善直接相关外 ,还与其设 备管理的水平密不可分 .碱回收炉工艺系统的复杂性 决定了其设备的多样性和复杂性 ,其辅机故障常常成 为影响运行连续性的重要因素 .因此 ,加强碱回收炉 设备的巡检 ,维护保养和维修管理 ,延长设备运行周 期也就显得尤为重要 . 赤天化纸业设有专门的设备管理和机械 ,电仪维 保部门 ,车间在设备主管部门的要求和指导下 ,在维 保部门的配合下做好设备管理工作 .除此之外 ,还需 从以下几个方面加强和完善设备管理工作 .(1) 需要建立一套完善的设备巡回检查制度 . 要求班组对所有主要设备按其重要程度进行每 1h, 每 2h 或每 4h 的例行巡回检查 , 及时发现动设

20、备和 静设备的密封泄漏点及动设备的振动温度异常 ,以便 及时予以消除 ,对于重点设备的例行巡检实施翻牌或 签到制度 ;各工段工艺技术员和车间设备技术员每天 对所分管界区设备至少进行一次例行的全面检查以发 现隐患 ,同时对班组的设备例行巡检工作进行检查 , 指导,督促和考核 ;车问每周组织相关技术人员对关 键设备进行至少一次重点检查 .(2) 建立重点转动设备的例行监测制度 .对碱 回收炉给水泵 ,引风机及各供风机 ,蒸发浓黑液循环 泵,燃烧黑液输出泵和真空泵 ,苛化白液多园盘过滤 机的压缩机 ,白泥和绿泥过滤真空泵及其他重点设备 等,进行每2h或每4h 次的振动温度监测记录.(3) 建立和完善

21、设备润滑管理制度 .车间设立专职的设备润滑管理员 ,负责润滑油脂的分类 ,过滤 和存放 ,并负责脂类润滑设备的定期例行加脂工作,可有效避免班组因工作拖沓和推诿而导致脂类润滑设 备润滑不良 .稀油润滑设备由班组根据例行巡检的情 况按车间设备润滑标准适时进行补油或换油 ,车间定 期进行检查 ,监督和考核 .(4) 建立和完善备用转动设备绝缘遥测 ,例行 盘车和试运行制度 .必须按规范对备用转动设备的电 机进行绝缘遥测 ,并按备用转动设备的重要程度确定 盘车的频率 .如碱回收炉备用给水泵最好每几小时盘 车 1 次 .对于关键重点设备还应定期试运行或倒换 运行.(5) 推行设备定期例行检查 ,检测和预

22、知维修 . 根据近 3 年来主要设备的运行情况记录 ,统计分析关 键设备的运行周期 ,故障频率和故障部件等数据 ,在其运行寿命到达之前进行计划性的预知维修,这在很大程度上避免了因关键设备突然故障所导致的紧急 停机.作为第一台国产化的大型竹浆黑液碱回收炉,虽然在工艺设计和辅助设备选型配套上引进和借鉴了大 量的先进技术和理念 ,但局部仍存在如前所述的不完 善或欠缺 ,如吹灰器故障频率高和碱灰系统输送设备 特别是电除尘器底部平刮板机选型能力偏小导致故障 频率较高等 ,在很大程度都严重影响和制约了系统运 行的连续性 .通过近 3 年的实际生产运行过程 ,建立 和完善上述设备管理制度并予以实施,目前系统

23、整体运行情况较好 ,2010年已首次实现连续运行 96 天.3 提高碱回收炉的运行稳定性 对于碱回收系统运行的经济性而言,有效提高其运行连续性仅仅是一个方面 ,另一个重要方面则是通 过优化操作控制 ,提高运行的稳定性 .碱回收炉的运 行稳定性体现在较好的垫层性状与稳定性,较高的黑液产汽率 ,较小的产汽量波动及较高的芒硝还原率等 方面 .在优化碱回收炉操作控制的同时,必须优化蒸发及苛化系统的操作控制 .相对于木浆黑液而言 ,竹浆黑液因受原料硅含量 较高及cl 一,K等非工艺元素累积速度较快的影响， 其表征性状为黏度大 ,热值低 .如浓度 70%,温度 125C左右的竹浆黑液，其黏度>200

24、mPa?s但热值 仅为1112MJ/kg固形物因此，相对于木浆黑液， 竹浆黑液碱回收系统的运行有其自身特点 ,生产操作 控制的难度更大一些 .以下是笔者的一些思路或 想法.3.1 尽量提高并稳定入炉浓黑液浓度 入炉燃烧的黑液浓度是影响碱回收炉运行稳定性 的一个重要因素 .在入炉黑液流量稳定的情况下 ,浓 中国造纸 )2011 年第 30 卷第 5 期 技术报告 度的高低决定了实际入炉燃烧的固形物的多少.较高的单位黑液浓度有利于炉底垫层的形成及稳定燃烧 , 可有效避免因干燥不好而导致的垫层灭火 ,并获得较 高的单位黑液产汽率 .入炉黑液浓度波动会对垫层造 成很大扰动 ,使垫层处于不停的消长状态

25、,从而导致 产汽量的波动变大及芒硝还原率降低 .对于竹浆黑 液,浓度达 60%即可以燃烧运行 ,浓度达 65%可以 达到较稳定的运行状态 ,浓度达 70%以上则对其运 行稳定性与热效率更有利 ,但须考虑其蒸发装置的承 受能力 .对于本系统中的蒸发系统而言 ,一效蒸发器 可实现连续出浓度 70%左右的浓黑液 .但因黏度过 大及高硅含量的影响可能导致高浓效体结垢 ,进一步 使浓黑液的浓度提高至 75%或以上 ,在技术和操作 上难度都较大 ,除非在黑液高温钝化和防止形成硅垢 等工艺技术方面取得进一步的突破 .3.2 优化人炉黑液的喷射性状控制 人炉黑液喷射性状控制包括黑液雾化粒度的合理 控制与喷枪的

26、合理配置两个方面 ,这将直接影响垫层 的形成与分布 .稳定的垫层及其合理分布可有效降低 产汽量的波动程度 ,使熔融物流出通畅并获得较高的 芒硝还原率 .入炉黑液温度及喷射压力的合理控制 控制入炉黑液温度及喷射压力的目的在于控制喷 液的粒度大小 .温度的高低决定黏度的大小 ,在相同 喷嘴直经时 ,压力则决定喷射的速度及雾化颗粒的大 小 .黑液温度提高 ,黏度降低 ,喷射粒度变小 ;黑液 压力提高则喷射速度加快 ,喷射粒度亦变小 ;反之亦 然 .过高的黑液温度及压力会导致喷射粒度过小 ,形 成较多的悬浮燃烧而非期望的垫层燃烧 ,炉底垫层较 低甚至消失 ,其直接的后果就是产汽量波动变大 ,芒 硝还原

27、率降低 ,黑灰及碱灰升华飞失增大 ;同时因为 燃烧区的上移还可能导致过热器的超温及积灰 .另 外,过高黑液喷射压力有时还会导致黑液喷至对面或 角落的炉墙上形成过多炉壁结褂及燃烧 ,其后果往往 是炉壁黑灰块的不时掉落对炉底垫层形成巨大扰动 , 有时甚至堵塞溜槽或风口 . 黑液温度及喷射压力过低 ,则黑液粒度较大且喷 射速度较低 ,致使黑液干燥不好 ,炉底温度降低 ,局 部灭火甚至熄火 ,最终导致溜槽 ,风口堵塞 ,芒硝还 原率大幅降低 ,操作难度大大增加 ,难以维系稳定运 行,这种情况在黑液浓度降低或开机启炉阶段极易出 现.但是,黑液温度,喷射压力 ,粒度大小等控制在 什么范围是合适的 ,与黑液

28、的自身性状 （浆种 ,浓 度,残碱 ,热值和非工艺元素累积量等 ）和碱回收 I 技术报告 炉设计（炉型,供风配置,喷枪口高度 ,喷枪型式 等）密不可分 ,绝不能一概而论 .对于本系统浓度 70%左右的竹浆黑液而言 ,一般通过喷枪数量及口径 的调整，将黑液喷射压力控制在120 150kPa通过 调整蒸发浓黑液压力贮槽的压力或炉前直接加热将黑 液温度控制在122 125qC.3.2.2 黑液喷枪的合理配置 对于采用悬浮干燥的大型碱回收炉而言 ,合理的 垫层形状应该是以炉底正中略向前墙靠拢为中心 ,前 墙略高,而后墙 （设有四个熔融物流槽 ）略低的山 丘形状 .这样的垫层形状 ,更利于熔融物从截面积

29、很 大的炉膛通畅流出 ,如图 1 所示.前墙低二次风次风图 1 理想的垫层形状不意图为了形成如图 1 所示的理想垫层 ,在实际生产 中 ,对喷枪的口径选择 ,架设位置和角度进行合理的 配置也就显得尤为重要 .根据本系统碱回收炉左右侧 墙各 3个黑液喷枪孔及前后墙各 2个黑液喷枪孑 L 的实 际情况 ,笔者在生产实践过程做了一定的探索和尝 试,取得较好效果 ,如图 2 所示.图 2 黑液喷枪分布图(1) 前墙及侧墙靠前墙侧应尽量架设中等口径 喷枪,以保持靠溜槽侧较低的垫层及防止炉墙角落形 成过多的炉壁燃烧 .(2) 两侧墙中间根据实际情况可架设口径较大的喷枪 ,两侧墙靠后墙侧在未达满负荷情况下尽

30、量不 架设黑液喷枪 ,以降低溜槽侧垫层高度利于熔融物的 顺利流出 .(3) 所有黑液喷枪的架设应尽量保证其折射板前后左右方向均处于水平位置 ,垫层高低的控制尽量46. 通过黑液温度 ,压力调整及炉底供风分配来实现 .3.3 供风配比及风压的合理控制 供风配比及风压控制是碱回收炉稳定运行的决 定性条件之一 .传统碱回收炉的一次 ,二次和三次 供风设计上一般采用 4:5:1的分配方式 .在实际生 产过程中 ,根据炉底燃烧状况及风量计量的准确程 度其供风配比与设计值会有一定偏差 ,同时与浆 种,黑液浓度及碱回收炉负荷大小等都有很大关 系 ,并不是一成不变的 .目前大型碱回收炉的控制 理念已经普遍认为

31、需减小一次风量 ,提高二次 ,三 次风压 ,加大三次风量 .在保证炉底燃烧状况稳定 的前提下 ,适当降低一次风量可使垫层表面形成良 好的还原性气氛 ,有助于芒硝还原率提高 ;较高的 二次 ,三次风压保证其能穿透整个炉膛 ,利于黑液 的干燥 ,保证黑液热解气体的充分燃烧 ;加大三次 风量则有利于压制黑灰或碱灰升华飞失 ,降低结晶 蒸发过程中的碱灰循环量 . 对于本系统碱回收炉而言 ,根据黑液浓度及负荷 的不同，系统一般将供风配比控制在一次风 35% 40%,二次风40%50%,三次风10%20%对 于风压控制，因为连续生产过程中，各风EI-”次风门 易卡死的实际情况 ,一般不对风口二次风门作调整

32、 , 各次风压随黑液负荷及供风配比而变化 .实际运行数 据为:一次风压0.81.2kPa低二次风压1.5 2.5kPa高二次风压2.03.0kPa三次风压2.5 3.5kPa.3.4过剩空气系数 （过剩氧含量 ）的合理控制 过剩空气系数的大小直接影响碱回收炉运行的效 率,根据传统的理论及生产实践 ,一般认为将过剩氧 含量控制在 2% 3%是比较合理的范围 ,既兼顾了 运行的经济性又保证了设备安全性 .实际生产操作过 程中应通过不断观察炉底的垫层高低及燃烧情况适时 调整供风量来控制过剩氧含量 .对于本系统碱回收炉 而言 ,按以下原则控制过剩氧含量 ,可保证炉底稳定 燃烧:当黑液负荷80%寸，控制

33、过剩氧含量在 2%3%范围;当黑液负荷在 70%一 80%时,控制 过剩氧含量 4%当黑液负荷达65%70%时，控 制过剩氧含量 5%.3.5精细化操作 必须通过精细化的操作来保证炉底形成相对稳定 的垫层 .黑液负荷的加减应尽量平稳 ,避免频繁大幅 度的加减黑液负荷 ,以确保炉底垫层的形成和稳定燃 烧;黑液压力和温度的调整也应平稳进行 ,以防止炉 底垫层的消长过快或导致黑液拉稀现象 ;供风量及其 ChinaPulp&PaperVot30,No.5,2011 配比的调整应尽量平稳 ,不得一次性的大幅加减总风 量 ,或每次调整各层供风比例不超过 1%;操作中还 须通过勤巡检 ,勤观察垫层的

34、变化 ,来确保黑液喷枪 少挂熔碱或黑液 ,保证炉底黑灰垫层的干燥及避免熔 融物倒灌风口 .3.6 控制非工艺元素的循环累积鉴于本系统竹浆黑液中Cl 一,K含量较高，未 设置除cl 一,K系统及整个系统封闭循环程度较高 的特殊性 ,随着运行时间的增加 ,Cl,K 的循环累 积大大降低了碱灰的熔点 ,导致过热器积灰及腐蚀加 快,蒸发管屏区域吹灰难度加大 ,严重时导致烟气通 道堵塞甚至需停机洗炉 .在未增设去除 c1,K 系 统的情况下 ,可行的一种做法是通过定期分析绿液或 白液中cl 一,K的含量变化，适时地外排部分碱灰 及不回收停机洗炉水，防止系统中C1 一,K含量的 无限增长.3.7 苛化度的

35、合理控制 苛化度的高低不仅直接影响产品白液的质量及苛 化系统的稳定运行 ,而且还会对蒸发及碱回收炉的操 作运行产生一系列的连锁影响 .苛化度过低 ,不仅会 导致白液有效碱比例降低 ,惰性碱 （主要 NaCO） 增加 ,在系统中形成惰性负荷 ,在”苛化一制浆一 蒸发碱回收炉一苛化 ”的封闭循环过程中 ,使黑 液固形物中的无机物比例增加 ,严重时会威胁蒸发系 统的安全运行 （温差上升甚至结晶堵管 ）,导致黑液 热值降低 ,碱回收炉产汽率下降 .苛化度过高 ,会导 致苛化乳液中的过量灰偏高 ,而过量灰偏高往往会严 重制约白液过滤及白泥洗涤的生产能力 .对于本系统 苛化工段而言，苛化度控制在78%84%,过量灰 控制1%3%较适宜.3.8 积灰控制碱回收炉烟气通道积灰堵塞 ,是影响热效率与运 行周期的重要因素 .烟气通道积灰堵塞的原因主要是 锅炉设计缺陷