梁模板（扣件式）计算书KL19

1、一、工程属性新浇混凝土梁名称KL-x新浇混凝土梁计算跨度(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新浇混凝土结构层高(m)7.25梁侧楼板厚度(mm)160 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压

2、高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆

3、面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h

4、b0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12529.770.1520.084kNm Mmax/W0.084106/240003.489N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.051504/(10010000144000)0.042mml/250150/2500.6mm 满足要

5、求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37528.0060.15+0.4371.7640.151.691kN R2=1.25q1l=1.2529.770.155.582kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37523.050.151.297kN R2=1.25q2l=1.2523.050.154.322kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(

6、cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.691+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.582+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.618kN/m q2max1.297+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+(0.5+(24+1.1

7、)0.16)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，4.322+(0.3-0.1)0.3/24.352kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.6180.92，0.55.6180.220.455kNm Mmax/W0.455106/533308.533N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.6180.9，5.6180.23.034kN max3Vmax/(2bh0)=33.0341000/(25080)1.138N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3

8、、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.3529004/(10096002133300)0.944mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.3522004/(896002133300)0.042mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.6180.9，0.45.6180.9+5.6180.25.562kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.254kN，R25.562k

9、N 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.3520.9，0.44.3520.9+4.3520.24.308kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.863kN，R24.308kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W

10、0.271106/508053.369N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.773kN max2Vmax/A=22.7731000/48911.341N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.064mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.481kN，R2=11.108kN，R3=0.481kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗

11、滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.481,0.4810.481kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR211.108kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准

12、值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.614=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1560.91.52/100.04kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算

13、q1max1.721+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.16)+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，5.659+1.2(0.3-0.1)0.3/2=5.695kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.485kN，R211.233kN，R30.486kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.8101.318，查表得，10.58 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+M

14、w/lbmax0.485+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.486+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.04/0.911.277kN fN/(A)+Mw/W11277.308/(0.58489)+0.04106/508047.597N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.8192.439，查表得，20.195 立

15、柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.485+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.486+1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.04/0.911.277kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(7.25-0.9)+Mw/lbmax0.485+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，11.233，0.48

16、6+1.2(0.75+(24+1.1)0.16)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+1.143+0.04/0.912.42kN fN/(A)+Mw/W12420.308/(0.195489)+0.04106/5080138.089N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=12.42kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m

17、)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作

18、用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=280mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11920280/1000=538.138kNF1=12.42kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混