车库顶板加固方案

1、第一章编制依据 2第二章工程概况 2第三章加固方案的设计 3第四章加固方案的验算 3第一节 车载的计算 3第二节 车库支模架的验算 5第三节后浇带钢梁验算 13第五章 附件 15附图一：地下室车库顶板施工通道平面布置图15附图二：轮压应力扩散示意图 15附图三：车库顶板施工通道做法示意图15附图四：车库顶板施工通道后浇带加固做法示意图15附图五：后浇带处支模架示意图 15车库顶板加固专项施工方案第一章编制依据序号名称编号1杭政储出200981 号地块商品住宅施工图及会审纪要2杭政储出200981 号地块商品住宅施工组织设计3建筑地基基础设计规范GB50007-20024建筑地基基础工程施工质量

2、验收规范GB50202-20025建筑结构荷载规范GB50009-20016混凝土结构设计规范GB50010-20027钢结构设计规范GB50017-20038城市供热管网结构设计规范CJJ105-20059公路工程技术标准JTJ001-9710施工手册11集团公司CIS形象设计标准12杭州市创文明安全工地的有关文件13对荷载规范第4.1.1 条的理解与应用参考文献朱炳寅14足够覆土下车库顶板消防车活荷载合理取值参考文献李永康马国祝第二章工程概况工程名称： 杭政储出200981 号地块商品住宅建设单位：杭州绿城北秀置业有限公司设计单位：浙江绿城建筑设计有限公司监理单位：杭州信达投资咨询估价监理

3、有限公司勘察单位：杭州市勘测设计研究院施工总承包单位：浙江耀厦建设有限公司工程地点：杭政储出（2009）81号地块商品住宅工程；工程建设地点：杭州市拱墅区 半山镇；属于框剪结构；1#、2#、5#、6#楼为一层、3#、4#楼为四层；7#楼为1层商铺， 8#楼为开闭所，9#楼为门卫。地下一层；建筑高度最高为 35.80m； 1#、2#、5#、6#楼标准层 层高为3.05m、3#、4#楼标准层层高为3.2m;地上建筑面积为32998平方米、地下建筑面积为 18037.53平方米、建筑占地面积为56534.26平方米；总工期：810天。本工程根据施工现场的实际情况，地下车库顶板消防通道位置需作为本工程

4、 主体及装修阶段的施工通道。为确保本工程地下车库顶板作为施工通道使用期间 的结构安全，特编制本车库顶板加固专项施工方案指导施工。第三章加固方案的设计根据本工程的实际情况，地下车库顶板消防通道位置需作为本工程主体及装 修阶段的施工通道，即利用车库顶板消防通道。施工通道位置与车库顶板消防车 道位置重合。具体详见施工现场通道布置图消防车对楼面的荷载作用，主要包括车辆满载重量和汽车轮压的动荷载效应， 根据建筑结构荷载规范14.1.1 条的说明，一般取300kN的消防车，按最大 轮压为60kN考虑。根据建筑结构荷载规范，消防车道允许通车的重量为w 30T ( 300kN )。根 据本工程地下室顶板结构平

5、面布置图说明第7条、第8条，本工程地下室顶板覆 土厚度设计考虑为1.5m，且本工程施工覆土时，运土车只能在消防车道内开，等 效荷载不大于20kN/m2。考虑在高层区主体施工阶段主楼混凝土浇筑时车库顶板需 上混凝土罐车、混凝土泵车、吊车、钢筋车等，由于一般钢筋运输车以及大方量 的混凝土罐车核载总重量一般在50T左右，则顶板加固设计必须要求施工通道位 置顶板需满足能承受50T汽车行驶产生的荷载。根据上述条件综合考虑，本工程地下室车库顶板加固方案设计如下：1、地下室车库顶板混凝土浇筑以及地下室顶板防水施工完毕后，待达到设 计强度100%以上时，在地下车库顶板上浇C35素砼，厚度为150mm,宽 度为

6、6m。2、消防车道底部地下室顶板搭满堂支模架(1000 X 1000 X 1800 )。3、由于施工通道经过后浇带，后浇带位置加固处理方案详见附图。第四章加固方案的验算第一节车载的计算根据公路工程技术标准(编号JTJ001 97)中表7.0.1A，各级汽车荷载主要技术指标如下：各级汽车荷载的主要技术指标主要指标单位汽车-10级汽车-超10级汽车-20级汽车-超20级主车重车主车重车主车重车主车重车一辆汽车总重力kN100150200300550一行汽车车队中重车数量辆一1111前轴重力kN3050706030中轴重力kN一一一一2 20后轴重力kN701001302X1202 X140轴距m4

7、.04.04.04.0+1.43+1.4+7+1.4轮距m1.81.81.81.81.8前轮着地宽度及长度m0.25 0.200.25 0.200.3 X0.20.3 X0.20.3 X0.2中、后轮着地宽度及长度m0.5 0.20.5 X).20.6 X0.20.6 X0.20.6 X0.2车辆外形尺寸（长 宽）m7.0 2.57.0 X2.57.0 X2.58.0 X2.515.0 X2.5本工程车载计算根据杭州三中混凝土有限公司提供的车辆核载量统计表（具 体详见附件），商品混凝土搅拌站共有43辆混凝土罐车，满载总重量在26吨28.8 吨之间，汽车核载计算参考300KN级重车，由于混凝土罐

8、车一般尺寸在8.0m*2.5m ， 轴距为4.0m+1.4m，满载总重约为30T左右，则计算总量力选用300KN，前后轴重 力分配如下：前轴重力为60KN （两个着力点），后轴重力为2*120KN （共两轴、每 轴四个着力点）；前轮着地宽度及长度为0.3m*0.2m，后轮着地宽度及长度 0.6m*0.2m。综上所述，荷载取最大值按2*120KN （共两轴、每轴四个着力点）考虑，每 个着力点着地宽度及长度0.6m*0.2m。考虑汽车轮压在混凝土中压力扩散的影响，根据城市供热管网结构设计规 范中相关内容，汽车轮压在混凝土中的扩散角为45 。因此取罐车轮压在混凝 土中扩散角45。进行计算。后轮着地于

9、混凝土施工道路的宽度及长度0.6m*0.2m ，根据应力扩散原则，最 终应力传至车库顶板的面积为1.9m*2.3m，具体详见下图。垠土戈应力扩粒区域将车轮的局部荷载换算为等效均布荷载:2（2*140/4 ）/ （ 1.9m*2.3m）=16.01KN/m考虑本工程结构板在达到结构设计强度100%后能承受20 KN/m2的荷载，则车库顶板消防通道位置已能承受车辆传递下来的荷载，则需验算支模架的承载力对上部自重（混凝土顶板、混凝土路面）是否满足要求。混凝土顶板、混凝土路面荷载为:1、200 板厚荷载：25*0.2=5 KN/m 22、150mm道路 自重：25*0.15=3.75 KN/m 2；3

10、、顶板模板荷载：0.3 KN/m 2；总计：上部传递的自重荷载为：5+3.75+0.3=9.05 KN/m 2第二节车库支模架的验算1荷载的选择:静载：300板厚荷载:活荷：施工均布荷载:25*0.2=5 KN/m 2；顶 板模板荷载：0.3 KN/m 2；2 KN/m 2；混凝土倾倒荷载：3 KN/m2 ；荷载效应组合为:1.2*( 5+0.3)+1.4*(2+3)=13.36 KN/m2、楼板模板扣件钢管支撑架计算书:模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢

11、结 构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息：1. 模板支架参数横向间距或排距(m):1.00 ;纵距(m):1.00 ;步距(m):1.80 ；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10 ;模板支架搭设高度(m):3.80 ;采用的钢管(mm):48X3.0 ;板底支撑连接方式：钢管支撑；扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;板底钢管的间隔距离(mm):450.00 ;2. 荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350 ;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000 ;施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 ;3. 楼板参数楼板的计算厚度

12、(mm):200.00 ;4. 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mrr):9500 ;面板抗弯强度设计值(N/mm):13 ;托梁材料为：钢管(单钢管)：48 X3 ;单位:mmooo图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：W = 100X 1.876 = 54 cm 3;I = 100 X 1.83/12 = 48.6 cm 4;模板面板的按照三跨连续梁计算。q面板计算简图1、荷载计算(1) 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自

13、重(kN/m):qi = 25 X 0.2 X 1+0.35 X 1 = 5.35 kN/m ;(2) 活荷载为施工人员及设备荷载(kN):q2 = 1 X 1= 1 kN/m ;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：M = 0Aq 尸其中：q=1.2 X 5.35+1.4 X 1= 7.82kN/m最大弯矩 M=0.1X 7.82 X 0.452= 0.158 kN m面板最大应力计算值0= 158355/54000 = 2.933 N/mm 2;面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm 2;面板的最大应力计算值为2.933 N/mm2小于面板的抗弯

14、强度设计值13 N/mm2,满足要3、挠度计算挠度计算公式为0.677/ 斗c&=100 1AAA1J-i-11 I 1方木楞计算简图1. 荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m):qii= 25 X 0.3 X 0.2 = 1.5 kN/m ; 模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.35 X 0.3 = 0.105 kN/m ;(3) 活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):q2 = (1 + 2) X 0.3 = 0.9 kN/m ;2. 强度验算：最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下最大

15、弯矩计算公式如下：=-0.10/-0.1172静荷载：q1 = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X (1.5+0.105) = 1.926 kN/m ; 活荷载：q2 = 1.4 X 0.9 = 1.26 kN/m ;最大弯距 Mmax = (0.1 X 1.926+0.117 X 1.26 ) X 12 = 0.34 kN.M ;N=l.lq1l +L如最大支座力 N = ( 1.1 X 1.926 + 1.2 X 1.26) X 1 = 3.631 kN ;最大应力计算值o= M / W = 0.34 X106/4490 = 75.728 N/mm 2;纵向钢管的抗压强度设

16、计值f=205.0 N/mm 2;纵向钢管的最大应力计算值为 75.728 N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：%皿鵝+ 0殛蛊静荷载 q i = q ii + q 12 = 1.605 kN/m活荷载 q 2 = 0.9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45V= (0.677 X 1.605+0.990 X 0.9) X 1000 /( 100 X 20.6 X 10 X 10.78 ) =0.891 mm ;支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求！四、托梁

17、材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管)：048 X3 ;3W=4.49 cm;I=10.78 cm 4;集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.631 kN ;J1r吗1 :吗l 4p Pppppp1000 1000 1000托梁计算简图0.7730.893托梁计算弯矩图（kN.m）托梁计算变形图（mm）1 587匚1.5B71.0742 5564.7054 7052 0430416&.2.5565.674 5.6744,2954.295要求!托梁计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.893 kN.m ;最大变形Vmax = 2.58 mm ;最

18、大支座力Qmax = 9 kN ；2最大应力 萨 892583.01/4490 = 198.794 N/mm ;托梁的抗压强度设计值f=205 N/mm 2;托梁的最大挠度为2.58mm小于1000/150与10 mm,满足要求!托梁的最大应力计算值198.794 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足五、 模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):NGi = 0.116 X 3.8 = 0.441 kN ;模板的自重(kN):NG2 = 0.35 X 1 X 1 = 0.3

19、5 kN ;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):血=25 X 0.2 X 1 X 1 = 5 kN ;静荷载标准值Ng = Ng汁M2+N33 = 5.791 kN ;2. 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值Nq = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ;3. 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4N q = 11.149 kN ;六、 立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N -立杆的轴心压力设计值(kN) : N = 11.149 kN ;-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i

20、= 1.59 cm ；A -立杆净截面面积(cm2) : A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49 cni;厅 钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;L0-计算长度(m);如果完全参照扣件式规范，由下式计算：I 0 = h+2aa -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m ;得到计算结果:立杆计算长度 L 0 = h + 2a = 1.8+2 x 0.1 = 2 mLo / i = 2000 / 15.9=126;由长细比I o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数护0.417 ;钢管立杆受压应力计算值；(=11149.416/(0.417 X424) = 63.059 N/mm 2;立杆稳定性计算 (=63.059 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N