模板承重架的施工方案

1、目 录一、编制依据2二、工程概况2三、组织机构及人员安排3四、材料及要求4五、梁主要类型4六、承重模板支架搭设布置5七、承重模板支架设计计算51、荷载组合及标准值52、350500mm 梁下承重架的验算6八、承重架搭设构造要求20九、承重架搭设施工要求21十、承重架搭设检查与验收要求22一、编制依据1、施工平面布置图2、建筑施工安全检查标准JGJ59-993、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程J10905-20064、建筑施工手册5、（GB50204-92）6、（GB50204-2002）7、有关法律、法规、规章、管理文件二、工程概况本工程位于浙江省宁波市镇海区工业园区。工程为支管廊二期工程，

2、结构体系为钢筋混凝土框架结构，跨度大于24m的纵向构件采用钢桁架结构，桩基采用先张法预应力混凝土管桩，基础采用钢筋混凝土承台。建设单位：宁波安捷化工物流有限公司设计单位：江西省化学工业设计院监理单位：浙江华光建设监理有限公司 施工单位：宁波建工集团有限公司监督单位：镇海区建筑工程质量安全监督站本工程建筑标高0.000相当于黄海高程3.2m。三、组织机构及人员安排1、组织机构（见下图）项目经理蒋桢项目负责人蒋桢项目技术负责人徐丰施工员徐丰质量员马宁安全员尤建军安全员陈培忠预算员殷爱定测量员陈先福材料员杨大伟资料员杜守勤电工员赵琼修木工组长袁炳荛钢筋组长罗方敏砼组长架子组长屠君武吕岳成砌砖组长机修

3、组长水电组长朱富安蒲小东赵琼修2、主要人员安排（1）施工员1名：主要负责模板支架搭设、拆除的技术指导。（2）安全员1名：主要负责模板支架的安全工作。（3）模板支架技术工人15人：根据进度需要，主要负责模板支架搭设、拆除工作。（4）木工20人：主要负责梁、柱搭设。 四、材料及要求1、钢管钢管规格为：外径48，壁厚3.2，查JGJ130-2001附录B表B钢管截面特性:I=12.19cm 4，W =5.08cm3，截面的回转半径=1.58cm，每米长重量3.84kg，=2.06105 N/mm2,=205N/mm2。其材质符合国家现行标准直缝电焊钢管GB/T13793和低压流体输送用焊接钢管GB/

4、T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合普通碳素结构钢技术要求GB700-79中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀的钢管不得使用，脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔。2、扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合可煅铁分类及技术条件BG978-67的规定，机械性能不低于KT33-8的可煅铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合普通螺纹GB196-81的规定，垫圈应符合垫圈GB95-76的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面

5、间隙小于1，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N/m时，不得发生破坏。3、方木、底模方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范（GB50206）的有关规定。五、梁主要类型本工程模板采用胶合多层板，模板的承重架采用483.5扣件式钢管支撑架；扣件采用铸铁扣件。本工程最高框架高14.3m。梁尺寸有300400、350400、350450、300450、300500、350500、250400等类型。六、承重模板支架搭设布置1、构配件表6.1.钢管截面特性外径（）d壁厚（）t截面面积（2）A惯性矩（4）I截面模量（3）W回转半径（）i每米质量（Kg/m

6、）483.24.8912.195.081.583.84表6.2.扣件力学性能项目直角扣件旋转扣件对接扣件质量（N）13.214.618.4螺栓拧紧力（NM）406540654065破坏荷载（KN）25.017.0/抗滑允许承载力（KN）8.008.00/2、计算参数选定本工程为混凝土框架结构。最高梁高高为13.8米，梁截面为350500，此梁为最大梁，最大跨度为5000，为设计计算对象。七、 承重模板支架设计计算1、荷载组合及标准值模板、钢筋砼、施工人员及施工设备、振捣砼时产生的荷载。模板标准值 0.5梁钢筋自重标准值 1.5板钢筋自重标准值 1.1混凝土标准值 24施工人员及设备荷载标准值

7、1.0混凝土振捣时的荷载标准值 2.02、350 mm500mm 梁下承重架的验算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；梁底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：13.8；梁两侧立杆间距(m)：0.75；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)

8、：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N

9、/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22

10、t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗

11、弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=

12、1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-200)/(4-1)= 166.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(700-200)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-200)/(4-1)2= 3.50104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(700-200)/(4-1)/1000+1.22.520(700-200)/(4-1)/1000=2.271 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.50104 / 2.

13、70104=1.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (700-200)/(4-1)=166.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(700-

14、200)/(4-1)4/(10060002.43105) = 0.035 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-200)/(4-1)/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.271/0.500= 4.542kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6

15、= 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.114 kNm，最大支座反力 R= 2.498 kN，最大变形 = 0.085 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.14105/6.40104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算

16、次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.498kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.333 kNm，最大支座反力 R= 5

17、.621 kN，最大变形 = 0.171 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.33105/1.28105 = 2.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.171 mm主楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.171mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N

18、 - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.621 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.621kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨

19、连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001818/6 = 5.40104mm3； I = 1000181818/12 = 4.86105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.301.000.90=19.602kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.

20、00+1.00)1.000.90=3.780kN/m；q=19.602+3.780=23.382kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12523.3821752=8.95104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.6020.175+0.4373.780.175=1.575kNRB=1.25ql=1.2523.3820.175=5.115kN =Mmax/W=8.95104/5.40104=1.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算

21、根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1=19.602kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.6021754/(10060004.86105)=0.033mm；面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.7mm，满足要求！七、梁

22、底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.115/1=5.115kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.11512 = 0.511 k

23、Nm；最大应力 = M / W = 0.511106/53333.3 = 9.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.1151 = 3.069 kN；方木受剪应力计算值 = 33.0691000/(25080) = 1.151 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.3 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.151 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.3 N/mm2,满足要求!方木挠度验

24、算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.11510004 /(1009000213.333104)=1.804mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.804 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.575kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.115kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.750-0.350)/41.000(1.20.20024.0

25、00+1.41.000)+1.221.000(0.700-0.200)0.300=1.076kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.731 kN；N2=8.954 kN；最大弯矩 Mmax=0.19 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.053 mm；最大应力 =0.19106/4730=40.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 40.1 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无

26、需要计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.954 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)

27、f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.731 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.5=0.524 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.75-0.35)/2)1.000.30+(1.00/2+(0.75-0.35)/2)1.000.200(1.50+24.00)=4.536 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)1.000/2+(0.750-0.350)/41.000=2.520 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.

28、731+0.524+4.536+2.52=8.311 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，

29、u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8311.375/(0.184450) = 100.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.954 kN ；脚手架钢管

30、的自重： N2 = 1.20.125(3.5-0.7)=0.524 kN；N =N1+N2 =8.954+0.419=9.374 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系

31、数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.6 = 3.142 m；lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9373.761/(0.184450) = 113.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、承重架搭设构造要求1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫杆应

32、采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。2、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于小距的1/3。（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2 个旋转扣

33、件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直允许偏差为15mm。4、设在支架立杆根部的可调底坐，当其伸出长度超过300mm 时，应采取可靠的措施固定。5、当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。6、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定。（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）高于4m 的模板支架，其两面三刀端与中间每隔4 排立杆从顶层开始向下每隔2 步设置一道水平剪刀撑。（3）沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑，中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。九、承重架搭设施工要求1、对进场钢管、扣件等应进行检查验收，不合格的产品不得使用。2、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3、当承重