厂房满堂脚手架专项施工方案

1、一、编制依据：1、现场施工的条件和要求2、结构施工图纸3、建筑施工手册第四版4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。5、国家及行业现行规范规程及标准6、项目部可组织的资源二、工程概况：本工程位于黎塘镇工业区。总建筑面积约13000m2，其中一层层高为6m,局部层层高 4.8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。三、施工要求：本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用 48mm壁厚3.5mm钢管,加密立 杆的间距,使其达到承载力要求,顶板砼板厚120mm厚。（一）、构造和设置要求：1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成。各种杆件采用48mm壁厚3.5mm钢管满堂支撑架立杆常用长度150

2、0mm 2000mm 2400mm横杆常用长度采用600mm 900mm 1200mm下部为40cm长的扩大套筒，内径 50mm可用于立杆接长;可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过5扣，螺母厚度不得小于30mm模650mm且丝杆外露长度严禁超过400mm可调托座插入立杆长度不得小于 150mm3盘扣节点，由焊接于立杆上的连接盘、横杆杆端接头组成；2、扣件:扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于 两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对 接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到

3、基础底板上。3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使 用。（二）、构配件材料要求1、材质要求表3.2.1扣件式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底 座、可 调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或 Q235B2、外观要求（1）钢管无裂缝、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；（2） 钢管应平直，直线度允许偏差为钢筋长度1/500,两端面应平整，不得有

4、斜口,毛刺；（3）铸件表表面应光滑、不得有砂眼、缩孔、裂纹等缺陷；（4）可调底座和可调托表宜浸漆或冷镀锌、涂层应均匀牢固。（三）、施工工艺（一）、盘扣钢管脚手架模板构造做法（1）、350X 900梁的支撑（350X 900梁以下的梁支模参照此梁排布）钢管支顶按纵横间距1100X 900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80 X 80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用 80 X 80木枋，垂直梁跨度方向排 列，间距为= 250mm跨度为1100mm第二层龙骨采用80X 80木枋，沿梁跨度方向排 列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm在梁中加1排12对拉螺杆。

5、离 地300mm设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道48X 3.5钢管纵横向水平杆。（详见 下图）j!； ； f|j1 ULE1 1 1 1 1钢管A T3 3 3 n 厂、mm：l i藝ix. Kl.胪 g，：胆lien 1、叱縄気血花A耗第二层木枋采用80X80mi木枋跨度1100以内350*900梁框架梁布置大样图（2）、300X 1000梁的支撑（300X 1000梁以下，350X 900梁以上的梁支模参照此梁排布） 钢管支顶按纵横间距1100*900mm设置，梁底、梁侧模板采用18厚夹板，龙骨采用80 X 80mm木枋。梁底下设两层龙骨，第一层龙骨采用80 X 80木枋，垂直梁跨度方

6、向排列，间距为= 200mm跨度为600mm第二层龙骨采用两条 48X 3.5钢管，沿梁跨度 方向排列，跨度控制在900mm以内。侧模竖肋间距为300mm在梁中加3排12对拉螺 杆。离地300mn设扫地杆一道，以上每1.5米高设1道48X 3.5钢管纵横向水平杆。（详见下图）二K30L03丄0 0 0!則佬肛w I390rnGOO米1000童）啊1卅百18凸：ic!：:31)0EJll-ih hmm30 OH训|宀I t财轅dM打H：恋髓HUi匚 IM鸡$,t i 4f11 ;303 ih300*1000梁框架梁布置人样图(3) 、120厚楼板的支撑钢管支顶按纵横间距1100X 900mm设置

7、，板底模板采用 18厚夹板，龙骨采用80x 80mm木枋。板底下设两层龙骨，第一层龙骨采用 80X 80木枋，间距为 倉300mm 跨度为1100mm第二层龙骨采用80X 80木枋，跨度控制在1100mm以内。离地300mm 设扫地杆一道，以上每1.5米设1道 48钢管纵横向水平杆。(详见下图)（120厚板）高支模横向布置示意图可调顶托(120厚板)高支模纵向布置示意图鯉聖怛!L聖骑韓 0.15m2布设必须平稳，不得悬空。B. 立杆a立杆下端支承在混凝土垫层上，并每根立杆下端设置木垫板。b、立杆接头采用直插式连接，立杆与横杆采用盘扣连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在

8、高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于 60cm。c、高支模必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用盘扣固定在地面上不 大于300mm处的立杆上。d、立杆步距为1.5m。e、立杆必须用连墙杆与室内柱拉结。f、立杆对接应符合下列规定： 杆上的接头应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔 一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500m m；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。C. 纵横向水平杆将横杆两端的插头，插入立杆同一步距对应的盘扣孔内，用小锤敲击到位。接头插入立杆盘扣内，以 4根为一组，第一道横杆先不要插紧，待第二道横杆 插入

9、后，再将第一道横杆敲紧。D. 纵横向扫地杆采用盘扣固定在距离底座上面 300mm的立柱上。对于立杆存在较大高低差时， 扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。E. 剪刀撑剪刀撑应在满堂红脚手架外侧周边设置，斜杆与地面倾角为45600并与地面顶紧。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在 立柱上，另一根斜杆扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在 其中间增加24个扣结点。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，所有固定点 距主节点距离不大于 150m m,最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在 30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接

10、长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离 10cm。水平剪刀撑设置：当高度超过 6米时，水平剪刀撑应该满布设置，在扫地杆上 设置第一道水平剪刀撑，以后沿高度每隔 24个水平杆标准步距设置一道水平剪刀 撑，水平剪刀撑必须于遇到的立杆相扣结。(12) 模板作业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技 术交底及方案交底。(五) 、脚手架的拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托f梁底木方f梁底模板f板上顶托f板底木方f板底模板f 纵横水平杆剪刀撑支撑立柱f下托座f垫木。(2) 模板支顶必须要在楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。(3) 拆除前，宜在距拆除楼板

11、下一人高处设临时工作平台，并设防护栏杆。(4) 拆除时，支架的拆除应整体自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。以先装后 拆，后装先拆原则，逐层向下拆除，拆除过程不得高空抛掷。(5) 模板拆装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。拆 除板，严禁在同一垂直面上施工。(6) 拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降，上下应有人接应，配件应随装 拆随运送，严禁从高处掷下，拆模时应有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳 子和红白旗加以围栏，暂停人员过往，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即 将洞口盖好。(7) 拆除模板应按顺序进行，在拆除过程中，现场派专人进行安全监护，随时注意未

12、拆除部位的稳定性。(8) 在拆除模板前，应确认混凝土强度已达到拆除模板强度要求，梁、板底模：在混凝土强度能达到设计的混凝土强度标准值的 75%后即可拆除。跨度大于8m的梁 板在达到100%后方可拆除。(9) 拆除模板时，应按次序依次进行，不能漏有未拆除的悬空模板，不能采用大面积 撬落的方法，防止砸坏脚手架或施工人员。(10) 拆除高支模时，必须搭设能保证安全施工的脚手板或工作台，不能站在支撑架 或模板上进行作业。(11) 模板超出时应遵循实际规定的顺序，当无规定时，应按先支的后拆、后支的先 拆，先拆非承重模板、后拆承重模板，由上而下、由外向里的拆除顺序，严禁上 下交叉作业。(12) 模板拆除作

13、业属危险作业，作业之前应对参加作业的班组进行详细的安全技术 交底，并对作业区进行围护，设明显标志，派专门监护人员。(13) 侧模：拆模时混凝土强度不得低于1MPa。(14) 悬臂构件：结构跨度w 2m在达到设计的混凝土强度标准值的 75%后即可拆除, 2m的要求达到100%后方可拆除。(15)圈梁、构造柱侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆除而受损伤时方可拆除。(三)、质量标准主控项目：(1) 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能 力，立柱应铺设垫板。(2) 涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(3) 盘扣直插式钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。(

14、4) 有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的盘扣直插式钢管不得使用。一般项目：1 模板安装的一般要求，观察检查。(1) 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；(2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨 碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；2 模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。3. 本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1%。水准仪、拉线和尺量检查.4固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符 合规定。尺量检查。5. 现浇结构模

15、板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺 量检查。6. 模板安装的允许偏差应符合下表中规定。般项目预埋件、预留孔偏差预埋钢板中心线位置(mm)3预埋管、预留孔中心线位最(mm)3插筋中心线位置(mm)5外露长度(mm)+ 10 , 0预埋螺栓中心线位置(mm)2外露长度(mm)+ 10 , 0预留洞中心线位置(mm)10尺寸(mm)+ 10 , 0模板安装允许偏差轴线位置(mm)5底模上表面标高(mm) 5截面内部尺(mm)基础 10柱、墙、粱+ 4 , 5层高垂直度(mm)不大于5m6大于5m8相邻两扳表面高低差(mm)2表面平整度(mm)5四、满堂脚手架方案计算书(只

16、取有代表性的梁板)根据本工程的特点，主要选择以下几个部位进行审核验算： 、350X 900梁(钢管脚手架)； 、300X 1000梁(钢管脚手架); 、120厚楼板(钢管脚手架)。1、基本数据：(1)、模板及木枋自重取5KN/m3 ;新浇混凝土自重标准值为 24KN/m3 ;钢筋自重标准值梁为1.5 KN/m3，板为1.1 KN/m3(2) 、施工荷载(施工人员、设备自重荷载)标准值梁为1.5KN/m2，板为2.5 KN/m3。(3) 、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板为2.0KN/m2，对垂直模板4.0 KN/m2。(4) 、 48 X 3.5钢管的弹性模量 E ( N/mm2)为2

17、06000,抗弯强度f (N/mm2)为 205.00,抗剪强度 fv ( N/mm2)为 125.00,抵抗矩 w (cm3)为 4.49，惯性矩 I (cm4) 为 10.7 8。(5) 、支撑采用 48钢管，壁厚3.5mm,截面面积4.24cm2,回转半径i = 1.59cm；钢 管质量0.0326KN/m，立杆上伸出至模板支撑点的长度 a= 0.35m。2、梁(350X 900)模板强度验算1 计算参数结构楼板厚120mm梁宽b=350mm梁高h=900mm层高17.40m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm侧模厚度18mm梁边至板支撑的距离0.60m；板 弹性模量E=

18、6000N/mrp木材弹性模量E=9000N/mr,抗弯强度f m=13.50N/mm,抗剪强度 fv=1.40N/mm ;支撑采用48钢管：横向间距900mm纵向间距1100mm支架立杆的步 距h=1.50m；钢管直径48mm壁厚3.5mm,截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm ;钢管 重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mn,抗弯强度f=205.00N/mm,抗剪强度fv2=125.00N/mm。模板支挥体吾檔设正宜面2 梁底模验算(1)梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重0.32kN/mX (0.40 + 1.3

19、6 )X 1.2 :=0.63kN/m砼自重：24.0kN/m3X 0.40 X0.80X 1.2 =9.22kN/m钢筋荷载1.5kN/m3X 0.40 X0.80X 1.2 =0.58kN/m振捣砼荷载2.0kN/m 2X 0.40X1.4 =1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合+q1 :=11.55 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(+)/1.2 q2 :=8.69kN/m(2) 底模板验算第一层龙骨间距L=250mm计算跨数5跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=350mmW=bh/6=350X 182/6=21600mm, I=bh 3/12=350X 183/12=1943

20、50mrK1) 抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105MnaFKqiL2 =-0.105 X 11.55 X 2502=-75797N.mm=-0.08kN.m(T =MUW=75797/21600=3.51N/mm梁底模抗弯强度c =3.51N/mmfm=13.50N/mnn,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数KF0.606Vna=K/q1L=0.606 X 11.55 X 250=1750N=1.75kNt =3V (2bh) =3X 1750/(2 X 350X 18)=0.36 N/mrn梁底模抗剪强度t =0.36N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度验算q2=8.69

21、kN/m;挠度系数 K. =0.644u ma=Ko q2L4/(100EI)= 0.644 X 8.69 X 2504/(100 X 6000X 194350)=0.19 mmu =L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度u ma=0.19mmc u =1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：q=ll 一 55 旧甜)AU-叫,j.JA 1丄丄丄丄一頁 Dj_ E5D 卜 Z50250 J- 250-计算简图单位凸叫1. 75NK jKNNN剪力图俪）0. 19变形阖（佃）（3）第一层龙骨验算钢管横向间距 L=1000mm, C=350mm 丫 =350/1000=0.40

22、。第一层龙骨采用木枋 b=80mm h=80mm W=bh6=80X 802/6=85333mm；匸bh3/12=80 x 803/12=3413333mrK1) 抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=qi x 第一层龙骨间距 / 梁宽=11.55 x 250/350=7.22 kN/mM=qcL(2- 丫 )/8=7.22 x 350/1000 x 1000/1000 x (2 -0.40)/8=0.58kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2 x (板厚度x 25+模板重)+ 1.4 x活载=1.2 x (0.12 x 25+0.30)+1.4 x 2. 50=7.46kN/m2板传递到第一层龙

23、骨的荷载 P=300/1000x 250/1000 x 7.46=0.56kNa =0.5 x (L-c)=0.5 x (1000 -350)=300000mm M=Px a=0.56 x 300.00=0.17kN.mMma=M+ M=(0.58+0.17) x 106=730000N.mm=0.75kN.m2(T =MWW=730000/85333=8.79N/mm第一层龙骨抗弯强度c =8.79N/mnkf m=13.50N/mn2,满足要求。2) 抗剪强度验算Vna=0.5 x qx 梁宽+ P=0.5X 7.22 x 350/1000+0.56=2.00kNT =3VnaX (2bh

24、) =3X 2.00 X 1000/(2 X 80X 80)=0.47 N/mrm第一层龙骨抗剪强度t =0.47N/mmf v=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度验算q =q2X 第一层龙骨间距 / 梁宽=8.69 X 250/350=5.43 N/mmu q=q cL3X (8 - 4丫 2+y )/(384EI)=5.43 X 350X 10003X (8 - 4 X 0.40 2+0.403)/(384 X 9000X 3413333)=1.37mm u p=PaLX (3-4X (a/L) 2)/(24EI)2 2=0.56 X 1000X 300X 1000 X (3 - 4X

25、 0.30 )/(24 X 9000X 3413333)=0.60mmU ma= U q+u p=1.37+0.60=1.97mmu =L/250=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度u ma=1.97mm u =4.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：P=0.骚P=0.5Gtf=T, 22 43)广rf*!广r rA*1D0T计篡简图（单位曲尸10竹J0. 75弯矩图（kN.R）剪力图（颐）变形图(nn)4) 第二层龙骨验算钢管纵向间距1100mm计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋 b=80mm h=80mmW=x 80X 802/6=85333mm, I=1X 80X 80s

26、/12=3413333mrn ;1) 抗弯强度验算P=V=1/2X qx 梁宽+ P=0.5X 7.22 X 350/1 100+0.56=2003N=2.00kN弯矩系数K=0.474ML=KPL=0.474 X 2.00 XI 100X 1100=1147080N.mm=1.15kN.m(T =MUW=930000/85333=11.13N/mm第二层龙骨抗弯强度c =11.13N/mnnf m=13.50N/mni,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=2.274Vna=KVP=2.274 X 2.00=4.55 kN2T =3Vna/(2bh)= 3X 4.55 X 1100 /(

27、2 X 80X 80)=1. 17N/mm第二层龙骨抗剪强度t =1.17N/mmf v=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度强度验算挠度系数Ku =2.449P =V=1/2X q X 梁宽+ P 板传=0.5 X 5.43 X 350/ 1100+0.56=1.42kNu ma= K u P L/ (100EI) =2.449 X 1.65 X 1100X 1100 /(100 X 9000X 3413333)= 1.32 mmu =L/250=1100/250=4.40mm第二层龙骨挠度u max=1.32mm u =3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：E.OOKE” 凹

28、EE (JO Y=Z. 00 F=2. QCOOHSI. 00(1. &51 11 I 11 001100计算筒图（卑曲i=Wn）弯矩图QdJ-4.4645翦力图轴）变形图M丄3.支撑强度验算（1）荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.548每根钢管承载 Nki =4.548 X 2000=9096N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m ) :Nqk2=1.4 X 1.00 X 0.90 XI 100=1386N每根钢管承载荷载 Nk=NQki+ NK2=9096+1386=10482N钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=0.0326 XI 6.6 X 1000=541.16N水平

29、拉杆8层,拉杆重量=8X 1.90 X 0.0326=496 N扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60 X 8=117N支架重量 N=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=541.16+496+117=1154.16N钢管轴向力 N= 1.2Ng+NQk=1.2 X 1154.16+10482=11866.99N(2) 钢管立杆长细比验算Lo=h=1.50m,钢管的 i=1.59cm,入=Lo/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34 V 150,满足要求(3) 钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)= 11866 .99/(0.634 X 424.00

30、)=44.15N/mni钢管立杆稳定性计算43.68N/mmV205.00N/mn2,满足要求。4. 侧模板验算(1) 荷载计算1) 新浇砼的侧压力F1 =0.22 yX 200/ (T+15)B 1 B V0 52=0.22 X 24.00 X 4.44 X 1.20 X 1.15 X 2.00 . =45.75kN/m(丫 =24.0 B 1=1.20B 2=1.15 V=2.0 T=30.0 C)F2=y H=24X 梁高=24X 0.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/ 丫 =0.80m。2) 荷载计算荷载类型标准值 新浇混凝土的侧

31、压力F 19.20 振捣混凝土产生的荷载Qk 4.00梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2单位分项系数设计值单位kN/ni丫 g=1.223.54kN/m 2kN/ni丫 q=1.45.60kN/m 228.64 kN/m219.20 kN/m2(2) 侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh/6=680X 182/6=36720mrK I=bh3/12=680X 183/12=330480mrrt1) 抗弯强度验算弯矩系数Km=-0.105q=28.64 X (900 -120)/1100=19.48kN/m=19.48N

32、/mm22Mnax=KqL =-0.105 X 19.48 X 300 =-184086N.mm=-0.18kN.m(T =MnaxW=184086/36720=5.01N/mm侧模抗弯强度c =5.01N/mm7I1丄4300一300lr 300-4-3. 54NNN7NN剪力图3）0. 34变形图（J1JR）(3) 对拉螺栓计算Fs=0.95 X ( 丫 gF+y QQ2k) =0.95 X 28.64=27.21kN/m2;设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间距 a=600mm=0.60m竖向间距 b=(900-120)/2=340mm=0.34m, N=abF=0.60 X 0.34 X 2

33、7.21=5. 55kN;对拉螺栓 12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力5.55kN V容许拉力12.90kN,满足要求。(4) 侧肋强度验算计算跨度340mm跨数2跨。木枋尺寸b=80mm h=80mmW=bh/6= 80X 802/6=85333mm, I=bh3/12=80X 803/12=3413333mrn。1) 抗弯强度验算q=28.64 X 300/1000=8.59 N/mm 弯矩系数 K=-0.1252 2Mnax=KqL =-0.125 X 8.59 X 340 =-124126N.mm=-0.12kN.m(T =MUW=124126/85333=1.45N/m

34、m侧肋抗弯强度c =1.45N/mmf m=13.50N/mm,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Kv=0.625Vmax=KV qL =0.625 X 8.59 X 340/1000=1.83 kN2t =3VU (2bh) =3X 1.83 X 1000/(2 X 80X 80)=0.43 N/mm_,、_一、22八侧肋抗剪强度t =0.43N/mmvf v=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度验算q，=19.20 X 300/1000=5.76N/ mm 挠度系数 Ku =0.521挠度u maX=K, q，L4/100EI= 0.521 X 5.76 X3404/(100 X 90

35、00X 3413333)=0.01 mmu =L/250=340/250=1.36mm侧肋挠度u max=0.01mmv u =1.36mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：* 、sVf7AllJJ计算简E【单位P=l咼=k*r/)Q. 12d 01弯矩图(kN.n)1.83I (kN)变形图(测)5. 计算结果第一层龙骨80X 80mm木枋250n，i第二层龙骨80X 80mn单木枋1OOOmm钢管纵 向11OOmm钢管横向900n，i底模厚度18mm竖肋80X 80mm木枋300mm对拉螺栓1 排 12,横向间距600mm采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,侧模厚度1 8mm

36、3、梁(300X 1000)模板强度验算1 计算参数结构楼板厚120mm梁宽b=300mm梁高h=1000mm层高15.90m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm侧模厚度18mm梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm木材弹性模量 E=9000N/mm抗弯强度f m=10.00N/mm,抗剪强度f v=1.40N/mm ;支撑采用48钢管：横向间距900mm纵向间距1100mm支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mn,壁厚3.5mm 截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm ;钢管 重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mr

37、h 抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv2=125.00N/mm。模桢于梓林手席诗正廿直圈2 梁底模验算(1) 梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值 单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值底侧模自重20.3 kN/mX (0.50 + 2.56 )X 1.2 =1.10 kN/m砼自重：24.0 kN/m3X 0.50 X1.40X 1.2=20.16 kN/m钢筋荷载1.5 kN/m3X 0.50 X1.40X 1.2=1.26 kN/m振捣砼荷载2.0 kN/m 2X 0.50X1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合+q 1 =23.92 kN/m梁底模和龙骨挠度验

38、算计算组合(+)/1.2q 2 =18.77 kN/m(2) 底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数5跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm W=bh/6= 300X 182/6=162000mm, I=bh 3/12=300X 183/12=243000mrri1) 抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105MnaKq丄2 =-0.105 x23.92 x2002=-100464N.mm=-0.10kN.m(T =MnaXW=100464/27000=3.72N/mrn梁底模抗弯强度c =3.72N/mmf m=13.50N/mm,满足要求。2) 抗剪强度验算剪力系数Q0.606V

39、ma=Kq1L=0.606 x 23.92 x 200=2899N=2.90kNT =3VnaX (2bh) =3x 2899/(2 x 300x 18)=0.48 N/mrm梁底模抗剪强度t =0.48N/mmfv=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度验算q2=18.77kN/m;挠度系数 Ku =0.644u ma=K q2L4/(100EI)= 0.644 x 18.77 x 2004/(100 x 6000x 243000)=0.13 mmu =L/250=200/250=0.80mm梁底模挠度u ma=0.13mm u =0.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：剪力图価）0

40、. 13变形圏(佃)(3) 第一层龙骨验算钢管横向间距 L=600mm, C=300m、丫 =300/600=0.53。第一层龙骨采用木枋 b=80mm h=80mm W=b2V6= 80x 802/6=85333mm；匸bh3/12=80x 803/12=3413333mrri1) 抗弯强度验算a、梁传荷载计算q=qiX 第一层龙骨间距 /梁宽=23.92 x 200/300=15.95kN/mM=qcL(2- 丫 )/8=9.57 X 300/1000 X 600/1000 X (2 -0.83)/8=0.42kN.mb、板传荷载计算P板重量=1.2 X (板厚度X 25+模板重)+ 1.

41、4 X活载2=1.2 X (0.12 X 25+0.30)+1.4 X 2.50=7.46kN/m板传递到第一层龙骨的荷载 P=300/900X 200/1 100X 7.46=0.45kNa =0.5 X (L - c)=0.5 X (600 -300)=30000mm M=PX a=0.45 X 50.00=0. 02kN.mML=M+ M=(0.42+0.02) X 106=433000N.mm=0.44kN.m(T =MUW=433000/85333=5.16N/mrm第一层龙骨抗弯强度c =5.16N/mmf m=13.50N/mm,满足要求。2) 抗剪强度验算Vnax=0.5 X

42、qX 梁宽+ P=0.5X 9.57 X 300/1000+0.45= 1.89kNt =3VU (2bh) =3X 2.84 X 1000/(2 X 80X 80)=0.67 N/mrm第一层龙骨抗剪强度t =0.67N/mmf v=1.40N/mm,满足要求。3) 挠度验算q =q2X 第一层龙骨间距 / 梁宽=18.77 X 200/300=7.51 N/mm323u q=q cL X (8 - 4 y +y )/(384EI)323=7.51 X 300X 600 X (8 - 4 X 0.83 +0.83 )/(384 X 9000X 3413333)=0.40mmu p=PaLX (3-4X (a/L) 2)/(24EI)=0.45 X 1000X 50 X 6002X (3 - 4 X 0.08 2)/(24 X 9000X 3413333)=0.03mmu maX= u q+u p=0.40+0.03=0.43mmu =L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度u ma=0.43mmc u =2.40mm,满足要求。计算简图（单位“翊.尸切佝）)44弯矩图（kN. w）剪力图（颐）0. 43娈形图（血0计算简图及内力图如下图:M 57 ff. 51)r1、广、r、产、I-P=0.45P=0.4E50048X 3.5 ;（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1