金域中央花园一期工程塔吊基础施工方案

1、金域中央花园一期工程塔吊基础施工方案 审批： 目录1工程概况11.1地理概况11.2建筑结构概况11.3地质概况12编制依据13塔吊选型24塔吊定位及基础选型24.1塔吊定位24.2塔吊基础选型25基础施工35.1塔吊基础与底板、独立柱基础定位关系35.2塔吊基础配筋55.3塔吊基础施工66塔吊基础施工安全技术措施87塔吊基础计算书9附图一：塔吊定位图附图二：塔吊定位与地勘点位置图结合图塔吊基础施工方案1 工程概况1.1 地理概况中央金域花园一期项目是由深圳市万鸿嘉投资发展投资兴建的集商业、住宅为一体的高层公共建筑。本项目位于深圳市龙岗区布吉镇，东北紧邻布龙路辅道，东南紧邻粤军振兴工业区，西北

2、为布龙公路收费大楼，西南为待开发区。1.2 建筑结构概况1.2.1 本工程总用地面积5889.26m2；总建筑面积25813.15 m2，基底面积1962.31 m2；容积率3.198，覆盖率33.32%，绿地率25.15%。包括2层地下室，2层裙房，30层住宅，地下室为车库、设备房、商业、及人防区，裙房部分主要为商业，3层以上为住宅，为一类高层公共建筑，耐火等级为一级，设计使用年限（结构主体）为50年，按7度抗震设防，抗震类别为丙类。1.2.2 本工程塔楼基础采用人工挖孔灌注墩，墩端持力层为中风化花岗岩，承载力特征值为2000Kpa；裙房下采用筏板基础，加设抗浮锚杆，底板板厚600mm。主体

3、结构为框架剪力墙结构。1.2.3 0.00相当于绝对标高54.1m，地下室底板板面除电梯基坑外相对标高为-9.10m和-9.40m、-10.5m，抗浮设计水位为绝对标高53.00m和57.50m。1.3 地质概况根据建设单位提供的由深圳市工勘岩土工程2011年5月提供的G06101-0227号宗地调整方案项目岩土工程勘察报告可知，场地岩土层自上而下分别为：人工填土层、第四系冲洪积层、第四系坡积层、残积层，场地下伏基岩为燕山期粗粒花岗岩。场地内地质构造无全新活动性断裂通过，场地所处区域稳定性较好，属较稳定区。场地土类型为中软中硬土，建筑场地类别为II类；场地无软土震陷问题，场地为抗震设防烈度6度

4、区，可不考虑砂土液化影响。场地为对建筑抗震的一般地段。2 编制依据2.1 建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；2.2 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）；2.3 混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）；2.4 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092.5 QTZ5513塔式起重机说明书；2.6 建设单位提供的G06101-0227号宗地调整方案项目岩土工程勘察报告；2.7 2011年5月深圳市工堪岩土工程设计的深圳上水径D地块基坑支护工程施工图；2.8 建设单位提供的2011年9月8日版金域中央花园一期工程建筑、结构施工图纸。3 塔吊选型

5、结合本工程实际情况，采用一台50m臂长塔吊即可满足施工现场全覆盖，因此塔吊选型仅考虑满足现场吊运需求即可。本工程拟选用广西建工集团建筑机械制造有限责任公司生产的QTZ5513塔吊，该塔吊最大臂长55m，现场实际使用臂长50m即可。QTZ5513塔吊相关参数见下表臂长平衡臂长最大起重量臂长端部起重量自由高度50m14.5m6吨1.52吨40mQTZ5513塔吊起重参数幅度（米）14.66161820222426283032起重量（吨）65.524.9154.424.0053.6553.423.092.852.655幅度（米）343638404244464850/起重量（吨）2.4752.312.

6、1652.031.911.81.71.6051.52/4 塔吊定位及基础选型4.1 塔吊定位综合考虑现场周围环境，设计基础平面布置及施工现场材料堆场、吊运等因素，本工程塔吊定位详见附图一。4.2 塔吊基础选型根据塔吊定位，结合G06101-0227号宗地调整方案项目岩土工程勘察报告附图2（地勘点位置图）可知，塔吊基础位置位于第八号勘测孔（ZK8）附近，塔吊基础中心距离ZK8仅2.5m左右，因此以ZK8孔位所在位置地质情况作为选择塔吊基础类型的依据。塔吊定位与地勘点位置图结合图详见附图二。经查地勘报告附图3（工程地质剖面图7-7/），在基础底板标高线以下为强分化花岗岩（地层编号：2），该地层的承

7、载力特征值为600Kpa，当采用5.00m5.00m1.40m的塔吊基础时，对地基压力为200Kpa，因此塔吊基础采用天然基础能够满足要求。岩土层的主要力学参数地层编号土层名称及成因承载力特征值fak(kPa)压缩模量ES (MPa)变形模量E0 (MPa)凝聚力C(kPa)内摩擦角（0）1含砂粉质黏土（Q4al+pl黏土砾砂（Q4al+pl）16061410303有机质黏土（Q4al+pl）80461812含砾粉质黏土（Qdl）1808182825砾质黏性土(Qel)220102522301全风化花岗岩（53）350158520322强风化花岗岩（53）600161

8、1018353中风化花岗岩（53）2000frk=18 Mpa，岩体较破碎4微风化花岗岩（53）7000frk=35 Mpa，岩体较完整，折减系数=0.2说明：此表摘自G06101-0227号宗地调整方案项目岩土工程勘察报告表5.15 基础施工5.1 塔吊基础与底板、独立柱基础定位关系5.1.1 塔吊基础与底板、独立柱基础定位关系分析1) 平面关系本工程塔吊基础截面尺寸（长宽高）为5m5m1.4m，位于1-41-51-G处，与XZD1a上口相交200mm，距1-F轴处后浇带940mm，详见图一。2) 竖向关系塔吊基础顶面相对标高为：-9.7m，即塔吊基础顶面标高也就是地下室底板底面标高。塔吊基

9、础底面相对标高为：-11.1m。塔吊基础与底板、独立柱基础竖向关系详见图二：A-A剖面示意图，图三：B-B剖面示意图，图四：C-C剖面示意图。图一：塔吊基础与独立柱基础平面关系示意图图二：A-A剖面示意图图三：B-B剖面示意图图四：C-C剖面示意图5.2 塔吊基础配筋参照QTZ5513塔式起重机说明书塔吊基础配筋要求，本工程塔吊基础配筋如图五、图六所示。图五：塔吊基础配筋平面示意图图六：塔吊基础配筋1-1剖面示意图5.3 塔吊基础施工5.3.1 基础开挖塔吊基础承台土方开挖采用机械按1:1（高宽比）放坡开挖，开挖至距设计标高300mm时人工清底。开挖过程中测量人员应随时观测开挖深度，防止超挖。

10、图七：塔吊基础开挖剖面示意图5.3.2 垫层浇筑塔吊基础浇筑100mm厚C15混凝土垫层。浇筑范围：四周伸出塔吊基础边400mm。垫层浇筑前基层应进行夯实与适当平整。5.3.3 砖胎模砌筑塔吊基础砖胎模采用灰砂砖、M5水泥砂浆砌筑240mm厚，砌筑高度同塔吊基础高度。5.3.4 钢筋绑扎与塔吊基础预埋件安装塔吊基础钢筋绑扎前，砖胎模内落地灰、积水、其他杂物清理干净。先在垫层上画出钢筋定位线，然后绑扎承台底层双向钢筋网，底层钢筋网绑扎完成后安放垫块，然后绑扎承台马凳筋及上层钢筋网，上层钢筋网绑扎完成后，绑扎承台拉结筋及中间分布筋。由于承台钢筋绑扎须人进入承台内进行绑扎，因此在绑扎过程中注意留出人

11、员出口，待内部钢筋绑扎完成后进行封闭。承台钢筋网片的绑扎应注意：双向主筋的钢筋网必须全部钢筋相交点绑扎牢固，相邻绑扎点的钢丝扣设置成八字形，以免钢筋网片歪曲变形。马凳筋加工绑扎应控制好上下层钢筋网片的间距。承台钢筋绑扎完成后，进行塔吊基础预埋锚固件安装。5.3.5 质量验收塔吊基础钢筋按要求取样送检，检测不合格的，不得使用。塔吊基础钢筋绑扎好后，应做隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔吊基础预埋件或预埋节及钢筋。验收合格后方可浇筑混凝土。5.3.6 混凝土浇筑混凝土浇筑前，应对塔吊基础预埋锚固件的安装情况进行复查，确保安装准确。塔吊基础混凝土采用C35商品混凝土浇筑。浇筑前应将承台内的杂物清理干净，若

12、承台内有积水，应在浇筑混凝土前，进行抽水，待积水清理干净后方可浇筑。塔吊承台采用一次性浇筑，在浇筑过程中应先浇筑承台四角及外边，然后承台内顺序浇筑，防止承台边角出现浇筑不实的缺陷。在浇筑至接近承台顶面标高时，暂停浇筑，重新再复合一次塔吊基础预埋件的位置，待复核无误或校正后再继续浇筑，直至完成。混凝土浇筑过程中，应随浇筑随振捣，振捣时，应按要求进行，并避免碰撞承台钢筋及塔吊基础预埋件。混凝土浇筑完成后，应及时进行养护，直至达到龄期强度后，方可进行塔吊标准节的安装工作。浇筑混凝土时，应在浇筑地点随机抽取混凝土制作预留7d、28d试块，以便检查塔吊基础混凝土强度，确保塔吊安装时基础混凝土应达到80%

13、以上设计强度，塔吊运行使用时混凝土达到100%设计强度。取样与试块留置应符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的有关规定。5.3.7 降排水措施1) 土方开挖过程的降排水当土方开挖至设计标高人工清理过程中，如遇地下水，则在塔吊基础基坑内任一角挖一小坑，采用抽水泵不间断抽水至回填时。2) 塔吊基础的降排水为保证塔吊在使用过程中基础内不积水，在塔吊基础施工时，塔吊基础内任一角预留长宽高=200200200的集水坑，塔吊使用期间使用抽水泵不间断抽水。同时，塔吊基础顶面混凝土抹平压光时向集水坑找坡。集水井预留位置如图八所示。图八：塔吊基础顶面预留集水坑示意图 5.3.8

14、 其他事项1) 塔吊基础混凝土施工中或基础混凝土达到一定强度后，采用预埋或钉专用观测钉等方式在塔吊基础顶面四角做好沉降及位移观测点，并做好原始记录，塔吊安装后定期进行观测和记录。2) 塔吊基础混凝土外观质量不应有严重缺陷，即受力钢筋不得有露筋、蜂窝、孔洞、夹渣，影响结构性能和使用的裂缝。不宜有一般缺陷。3) 塔吊基础尺寸允许偏差和检验方法项目允许偏差（mm）检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长、宽、高）20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查预埋锚栓标高（顶部）20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查注：表中L为矩形基础的长边。5.3.9 开挖后的地基

15、处理措施为保证开挖后基础底板下基础承载力，拟对塔吊基础四周采用水泥石粉渣回填（均匀掺加10%的32.5水泥），并分层夯实。6 塔吊基础施工安全技术措施 做好进场人员的三级安全教育，并对进场施工人员建立安全档案。 施工现场施工人员要按要求戴安全帽。 作业人员在作业过程中严禁嬉戏打闹，须按要求操作施工机械，听从管理人员指挥。 施工前对作业人员进行安全技术交底，并履行全员签字手续。 进行电焊作业人员，必须经专业培训考核合格后持证上岗。 现场用电应提前向专业人员告知，禁止私自拉线接电。 夜间作业，配备足够的照明设施。 未尽事宜，按国家、行业相关规范、规程、标准及项目部相关规定执行。7 塔吊基础计算书一

16、、参数信息塔吊型号：QZT5513，塔吊起升高度H：120.00m，塔身宽度B：1.94m，自重G：338kN，基础承台厚度hc：1.40m，最大起重荷载Q：59kN，基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：25mm。二、塔吊对基础中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=338kN；塔吊最大起重荷载：Q=59kN；作用于塔吊的竖向力：FkGQ33859397kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1157kNm；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，

17、即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk作用在基础上的弯矩； Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力，Gk25551.4=875kN； Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1157/(397+875)=0.91m 5/6=0.833m地面压应力计算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc）式中 Fk作用在基础上的垂直载荷； Gk混凝土基础重力； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1157/(397+875)=2.626m。 Bc基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pk（3978

18、75）/5250.88kPaPkmax=2(397+875)/(32.6265)= 64.586kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=600.000kPa；地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=50.880kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=64.586kPa，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线

19、性内插法取用；取 hp=0.95； ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.35m； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=1.94+(1.94 +21.35)/2=3.29m； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at1.94m； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.94 +21

20、.35=4.64； Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=77.50kPa； Al -冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00(5.00-4.64)/2=0.90m2 Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl； Fl=77.500.90=69.75kN。允许冲切力：0.70.951.573290.001350.00=4637148.08N=4637.15kN Fl= 69.75kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.94)/2=1.53m； Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取77.50kN/m2； P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PPmax（3aal）/3a77.5(31.9