[精品]220kV大同站~110kV红阳变电站110kV线路新建工程可行性研究报告（优秀可研报告）

1、精品-可研报告五、线路路径选择和工程设想5.1线路部分5.1.1系统接入按照系统规划，拟建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路接入系统线路方案为电源从220kV大同站接入至110kV红阳变电站。本工程概述如下：（1）、220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路（即为还建110kV青金线（现金景线）“”接入220kV大同站新建线路，110kV青金线（现金景线）“”接入220kV大同站新建线路以下称110kV青金线（现金景线）；（2）、220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路。（3）、110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站110kV线路。5.1.2 两端进出

2、线：1）220kV大同变电站进、出线220kV大同变电站，该站共有20个出线间隔，现有13个备用出线间隔。根据现场调查和结合本以后出线情况。本线路拟定从220kV大同变电站面向出线方向左起第1间隔(20#)出线，还建110kV青金线（现金景线）；面向出线方向左起第2间隔(19#)出线，为本次220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路。2）110kV红阳变电站进线110kV红阳变电站，根据现场调查和结合本以后出线情况，现有3个备用出线间隔,一回间隔至T接至110kV青景线,一回间隔至220kV大同站,预留一回间隔。220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路从110kV红阳变电站面

3、向出线方向右起第2间隔进线进线；110kV青景线从110kV红阳变电站面向出线方向左起第1间隔进线。5.1.3路线路路径：确定本工程路径方案时，主要考虑了以下原则：1)在变电站进出线范围内，沿规划的高压走廊走线，路径服从于走廊统一规划。2)避开场、镇和规划区，尽量满足市、区的规划要求。3)尽量靠近现有公路，充分利用各乡村公路以方便施工运行。4)尽量缩短线路路径、降低工程造价。5)尽可能避让I级通信线、无线电设施以及电台。6)尽可能避让油、气库及地震台。7)减少交叉跨越已建送电线路，尤其是减少交叉跨越110kV电压等级及以上送电线路，以方便施工，降低施工过程中的停电损失。8) 尽量避让厂房等重要

4、设施和成片苗圃、房屋。9）满足上述条件下，尽量缩短线路路径、降低工程造价。5.1.3.1 线路路径：5.1.3.1.1 220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路：220kV大同变电站间隔(20#)出线后，向东北沿规划路径走线，采用电缆与架空混合使用的方式，至原110kV青金线开断点（“C”点）。220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路（双回设计单回架设）：新建架空线路路径长约1.12km；新建电缆路径长约0.19km；新建钢管杆9基（直线钢管杆7基，终端2基）。详见附图，线路路径图（1/2）、线路路径图（2/2）。5.1.3.1.2 220kV大同站110kV红阳变电站11

5、0kV线路：在“G”点，新建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路（GH段），沿规划道路走线，采用双回设计单回架设至“I”点（导线架设在出线方向右侧）；在“I”点新建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路与110kV青景线形成同杆双回至“J”，本段为利用110kV青景线架设的杆塔，新建单边架设导线（导线架设在出线方向右侧）；在“J”向北侧架空走线至“K”再进入110kV红阳变电站备用间隔（至220kV大同站间隔）。由于线路交叉较多，本次设计线路出线通道比较狭隘，为减少本次新建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路的交叉跨越（如：220kV龙古东线、220kV

6、龙古西线），与有关部门协商，待220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路形成后，在“G”点将110kV青金线（现金景线）“”段解开，改接至新建220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路。本次新建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路利用110kV青金线（现金景线） “”段接进220kV大同变电站段杆塔及导地线 （DG段）。220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路：线路路径长约：5.8km；拆除110kV青金线路径长：0.450km; 拆除110kV青金线杆塔4基。新建钢管杆15基（新建直线钢管杆9基，新建耐张及终端钢管杆6基）详见附图，线路路径图（1/2）

7、、线路路径图（2/2）。5.1.3.1.3 110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站110kV线路：110kV青景线在110kV红阳变电站附近“L”，向北侧架线至“M”将110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站。110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站110kV线路：线路路径长约：0.060km；新建终端钢管杆2基。详见附图，线路路径图（1/2）、线路路径图（2/2）。5.1.3.1.4 结论：本线路路径由青白江规划局划定，无可比方案。5.1.3.1.5 220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路、220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路、110kV青景线“

8、T”接进110kV红阳变电站110kV线路技术经济如下：项目220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路新建工程线路路径概况（1） 线路避开220kV大同变电站出线位置、110kV红阳变电站所在的规划区域。220kV大同变电站出线位置、110kV红阳变电站与相关设计单位进行了确认。（2） 线路穿（跨）越高压、通讯、低压较多，跨越河流较少。跨越公路10次。地形100%平原。线路长度合计约7.17km曲折度1.02线路转角大转角次数少，约20次交通运输方便重要交叉跨越情况线路穿（跨）越高压、通讯、低压较多，跨越河流较少。跨越公路10次交通运输距公路较近其它拆除110kV青金线线路路径长约：0

9、.450km；拆除110kV青金线杆塔4基规划意见已经取得青白江规划局的技术审查意见，附图 结论：本次设计线路路径，详见附图。该线路路径方案已本路径已取得青白江规划局的的技术审查意见，无可比方案。5.2导线、地线截面选择及导线、地线参数表5.2.1 导线截面选择及安全系数根据系统论证，导线采用LGJ-240/30。结论：结合线路经过的地形条件和气象条件情况，推荐新建段选用导线LGJ-240/30钢芯铝绞线作为本线路工程导线。安全系数为4。5.1.2 地线截面选择及安全系数5.1.2.1根据系统要求，220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路新建需设置通讯光缆。（1）、220kV大同站1

10、10kV金堂变电站110kV线路地线：一根为OPGW架设，OPGW光缆芯数为24芯；另一根采用铝包钢绞线。经计算OPGW选用OPGW-24B1-9559;70.6；铝包钢绞线选用JLB40A-95 (YB/T 124-1997) ，满足单相接地短路电流分流要求。（2）、220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路地线： 1）、利用原杆塔架设导线段，地线不在含本次设计内。2）、新建段一根为OPGW架设，OPGW光缆芯数为24芯；另一根采用铝包钢绞线。经计算OPGW选用OPGW-24B1-9559;70.6；铝包钢绞线选用JLB40A-95 (YB/T 124-1997) ，满足单相接地短路

11、电流分流要求。（3）、110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站110kV线路地线：一根为OPGW架设，OPGW光缆芯数为24芯；另一根采用铝包钢绞线。经计算OPGW选用OPGW-24B1-9559;70.6；铝包钢绞线选用JLB40A-95 (YB/T 124-1997) ，满足单相接地短路电流分流要求。（4）、出线方向右侧为OPGW地线，左侧为铝包钢地线。5.1.2.2 地线安全系数地线JLB40A-95 YB/T 124-1997)，安全系数为3.8。地线OPGW-24B1-9559;70.6， 安全系数为3.8。5.1.3、导线及地线技术条件5.1.3.1导线技术参数表名 称LGJ

12、-240/30绞合结构铝部分 No / mm24 /3.60钢芯部分 No / mm7 / 2.40计算截面铝部分 mm2244.29钢芯部分 mm231.67总体 mm2275.96最小破断强度 N75620外径(mm)成品导线 mm21.60钢芯 mm7.5标准单位重量 总体 kg /km922.2在20时的直流电阻 /Km0.1181最终弹性模量 N / mm273000线膨胀系数 10-6 / 19.6外层绞捻方向右（Z）镀锌钢芯圆单线最小张力强度 MPa13101%伸长时最小应力 MPa1138在200毫米内的延伸率 3.5锌层重量 g/m2229镀锌层均匀性（一分钟最小浸置次）3附

13、着性（缠绕试验最少次数）8铝圆单线最小张力强度 MPa166（绞前） 157（绞后）在250mm内的延伸率 2.020直流电阻率 mm2/m0.10895.1.3.2地线技术参数表铝包钢绞线技术参数表项目单位指标铝包钢绞线规格/JLB40A-95mm2结构外层铝包钢线(LB40)根/mm6/4.16中心铝包钢线(LB40)根/mm1/4.16计算截面积铝包钢mm295.14总横截面积mm295.14外层绞向/Right-hand标称外径mm12.5 计算重量kg/km445.9额定拉断力（RTS）KN58.23每日平均运行张力KN25%RTS最大使用张力KN40%RTS综合弹性模量GPa109

14、综合线膨胀系数10-6/15.5 20最大直流电阻/km0.4575最大允许短路电流（0.3S）kA17.51短路电流热容量kA2.S92短路电流允许温度范围40-300最小弯曲半径mm20DOPGW光缆结构图和技术参数OPGW-24B1-9559;70.6项目单位指标OPGW规格/OPGW95OPGW芯数/24B1结构外层铝包钢线(LB40)根/mm12/2.6内层铝包钢线(LB40)根/mm5/2.6不锈钢管根/mm1/2.6中心铝包钢线(LB40)根/mm1/2.6计算截面积铝包钢mm295.57总横截面积mm295.57外层绞向/Right-hand标称外径mm13计算重量kg/km4

15、74.5额定拉断力（RTS）KN58.5 拉重比km13.3 年平均运行张力KN25%RTS最大使用张力KN40%RTS综合弹性模量GPa109综合线膨胀系数10-6/15.5 20最大直流电阻/km0.459最大允许短路电流（0.3S）kA15.34 短路电流热容量kA2.S70.6短路电流允许温度范围40-200最小弯曲半径mm20D5.3防振措施本工程导、地线均采用节能型防振锤防振，防振锤使用型号及安装个数如下表：数量线型 型号1234LGJ-240/30FDZ-4L350m350m700m700m1000mJLB40A-95 OPGW-95FDZ-1L300m300m600m600mL

16、900m900mL1200mFDZ组合型节能型防振锤具有使用寿命长、电磁损耗低、防电晕性能好的特点。采用FDZ节能型防振锤平均能耗仅为FD/FG普通型防振锤的1/3。按设计规程要求，电线一般采用防振锤作为防振措施，对于大档距及重要交叉跨越的直线塔采用防振锤与预绞丝护线条联合进行保护。5.4绝缘配合及防雷保护5.4.1、污秽区划分根据现场实地调查，结合2006年版四川省电力系统污秽区分布图，考虑该段按级污秽区设计。5.4.2、绝缘子选型目前国内高压输电线路上所使用的绝缘子主要有玻璃、瓷质和合成绝缘子三种。玻璃绝缘子具有零值自爆的特点及较好的抗污自洁能力，运行维护较为方便；瓷质绝缘子为各个电瓷生产

17、厂家的代表产品，采用时间很长，为各种电压等级输电线路广泛使用；合成绝缘子为近年来出现的新型绝缘材料，具有免清扫、免测零、自恢复能力强、重量轻的特点，适合于重污区，但不适合于高雷区及重冰区。按照110750kV架空输电线路设计技术规定(Q/GDW 179-2008)规定，结合本工程的实际情况，本工程线路全线耐张串及跳线串绝缘子采用XWP3-70型防污绝缘子，耐张串9片，跳线串8片；全高超过40m的杆塔每串需增加绝缘子1片。直路采用合成绝缘子FXBW4-110/100复合绝缘子，一般段采用单串，重要跨越地段采用双串。绝缘子的主要尺寸及特性表： 绝缘子型号主 要 尺 寸机 电 特 性额定机械破坏负荷

18、重量高度盘径爬距1分钟工频湿受电压（kV）50%全波冲击(mm)(mm)(mm)（kV）（kN）（kg）XWP3-7016028045045120708.0FXBW4-110/100124032003005501006.0XDP-70CN20016016030110703.85.4.3.1、绝缘配合根据各种绝缘子爬距及不同爬距的要求而计算的每串绝缘子片数如下： 污秽等级绝缘配置 III级区直线串片数及形式1FXBW-110/100最小公称爬电距离（mm）3200跳线串片数及形式8XWP3-70最小公称爬电距离（mm）3600耐张串片数及形式9XWP3-70最小公称爬电距离（mm）4050由于本

19、线路所经地段海拔高程低于1000米，根据设计规程(5.0.7)有关规定，在各运行条件下带电部分与铁塔构件的最小空气间隙值应大于下表所列值：工作状态海拔高程运行电压内过电压外过电压带电作业间隙值(m)1000以下0.250.451.01.15.4.3.2、防雷保护与接地本工程年平均雷电日取值为40天，属多雷区。因此设计确定全线采用架设双地线进行防雷保护，地线采用直接接地方式。地线对边导线的保护角一般不超过10，杆塔上两根地线之间的距离不超过地线与导线垂直距离的5倍；在气温15，无风的条件下，档距中央导线与地线间的距离满足S0.012L+1m的要求。导线用绝缘子数量选择能满足过电压要求。全部杆塔均

20、须明敷接地；按照反措要求，铁塔四腿均需接地。接地装置按土壤电阻率分别采用低阻模块接地装置，引下线采用12镀锌圆钢，不得外露过长。按照设计规程规定，杆塔接地电阻在雷雨季节干燥时的工频接地电阻不得超过下表数值：每基杆塔不连地线的工频接地电阻不得超过下表数值：土壤电阻率（.m）1001005005001000100020002000以上工频接地电阻（）1015202530线路出、进站两侧2km范围内接地电阻少于7，线路中间段接地电阻应少于10。5.4.3.3、金具零件除防振锤、并沟线夹采用节能型外，其余金具均采用国标(97)型定型电力金具。导地线接续均采用液压方式。按照110750kV架空输电线路设

21、计技术规定(Q/GDW 179-2008)的规定，金具设计安全系数为：最大使用荷载情况2.5，断线、断联情况1.5。5.4.3.4、绝缘子串组装型式根据本工程的荷载情况，确定本工程使用如下绝缘了串及金具组合型式，其具体使用范围如下表：序号线型型 式用 途1导线DX1单联悬垂串加铝包带用于一般直线塔2DX2双联悬垂串用于重要跨越直线塔3TX1单联加支撑管用于单回路转角塔外角跳线4TX2用于单回路耐张、转角塔中相跳线5N1单联耐张串加调整板用于一般耐张、转角塔6TN1单联耐张串加调整板用于一般耐张、转角塔7SN1双联耐张串用于重要跨越段耐张、转角塔5.5、导线对地和交叉跨越距离序号被跨越物名称间距

22、（m）备注1居民区7.0城镇等人口密集地区2非居民区6.0车辆能到达的房屋稀少地区3交通困难地区5.0车辆不能到达的地区4一般公路路面7.05高速公路路面9.06铁路标准轨顶7.57电气化铁路轨顶11.58500kV电力线8.59220kV电力线4.010110kV及以下电力线3.011通讯线3.012至最大自然生长高度树木顶部4.013至最大自然生长高度果树顶部3.0主要交叉跨越：A、电力线：跨越35kV线路 5次跨越10kV线路 23次跨越弱电线路 86次 B、道路： 公路 10处C、其它： 河流 0次绿化带 3.5km线路路径在道路绿化带走线，需对其进行砍伐及恢复，绿化带路径约长 3.5

23、km。5.6、交通运输和地质情况：5.6.1 交通运输：线路路径属平原地带。其中100%平原。施工运输条件较好。人力运距0.1里；工地运距15公里。5.6.2 地质情况：普通土20%，松砂石40%，流砂40%； 5.7、线路路径协议情况：本工程线路路径，已取得青白江规划局同意。5.8杆塔及基础选型5.8.1杆塔选型杆塔主要设计原则(1) 杆塔设计遵照110750kV架空输电线路设计技术规定(Q/GDW 179-2008)、架空送电线路杆塔结构设计技术规定（DL/T 5154-2002）执行。同时遵照电力设施抗震设计规范（GB 50260-96）的有关条文执行。(2) 地震基本烈度：考虑到“5.

24、12”地震实际烈度，本工程采用地震烈度为度。5.8.2、杆塔型式,全线选用钢管杆。(1) 、220kV大同站110kV金堂变电站110kV线路使用杆塔总基数，详见如下表：杆型呼称高(m)单基重量(kg)基数小计重量110SZ216310744170110SJ90D1820190120190110SJDL1828000128000合计992360（2）、220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路使用杆塔总基数，详见如下表：杆型呼称高(m)单基重量(kg)基数小计重量110SZ216310956790110SJ601818900118900110SJ90D18201905100950合计1

25、5176640（3）、110kV青景线“T”接进110kV红阳变电站110kV线路使用杆塔总基数，详见如下表：杆型呼称高(m)单基重量(kg)基数小计重量110SZT1815200115200110SJ90D1820190120190合计235390所有钢管杆均采用法兰盘联接；钢管杆距基础顶面3米段取消固定爬梯，改为活动爬梯，本工程线路钢管塔与基础采用底脚螺栓连接方式。杆塔用钢材一般为Q235、Q345钢，其强度设计值及物理特性指标应符合现行国家规范GB1788钢结构设计规范、GB70088碳素结构钢和GB/T159194低合金高强度结构钢的规定。5.8.3、基础选型：送电线路基础材料的耗量，

26、对工程造价起着重要的作用，而基础造价不仅与线路地形、地质条件、地下水埋深、杆塔型式有关，而且与基础的结构型式（选型）有很大关系，基础型式的选择、设计，还应结合地形、地质、地下水等的特点，才能做到安全可靠、经济合理、施工方便。通过总结我公司以往35kV、110kV线路杆塔基础设计的成熟先进技术，并结合本工程具体特点，本工程钢管杆基础采用XT型现浇钢筋混凝土立柱阶梯式基础。基础保护帽采用C10混凝土。基础钢筋采用Q235热轧钢筋；底脚螺栓圆钢及钢板采用Q235钢；其质量标准应符合现行国家规范GB1713013钢筋混凝土用热轧光圆钢筋、GB171499钢筋混凝土用热轧带肋钢筋、GB70088碳素结构

27、钢和GB/T159194低合金高强度结构钢的规定。基础混凝土强度等级C20，其质量标准应符合现行国家规范GB500102002混凝土结构设计规范的要求。5.9环境保护注意事项5.9.1影响区域的环境概况本工程各线路沿线海拔高程470m490m之间。根据现场调查及计算、分析，确定全线设计覆冰厚度0mm。线路全线地震基本烈度均为度。本工程各线路对电台、差转台、通信塔距离都满足设计规程要求。沿线无自然保护区和特有动、植物保护区。5.9.2水土保持措施工程建设难免会对环境产生改变和影响，精心设计和规范施工可使工程建设对地质环境的改变和影响降到最低。保护塔基范围内的自然环境，不仅是保证线路安全运行的重要

28、措施，也是我们爱护自然、保护自然所应尽的职责。因此，因地制宜作好塔基设计，保护好塔位范围的自然环境，尤为重要。1)避免大开挖塔基基面，保护自然地形、地貌设计时充分考虑塔位的微地形地貌，采高低基础配合来调整塔脚与地形的高差，减少基面开方量，保护边坡稳定性。施工完毕后，作好自然地形、植被的恢复工作。2) 基坑开挖凡能开挖成形的基坑，均采用以“坑壁”代替基础底模板方式开挖，尽可能减少开挖量。3) 塔基排水位于斜坡的塔基表面应回填成斜面，恢复自然排水。对可能出现较大汇水面且土层较厚的塔位，要求开挖排水沟，并接入原地形自然排水系统。六、通讯光缆设计6.1 通讯概述（1）、根据系统通讯要求，通讯光缆采用：

29、OPGW-24B1-9559;70.6；铝包钢绞线选用JLB40A-95 (YB/T 124-1997) 。光缆路径长：3.1 km；OPGW总长：3.47km；LBGJ总长：3.47km（2）、ADSS光缆概述见另一部分。6.2 OPGW选型原则OPGW应具备架空地线和光纤通信两个功能，其设计应在满足送电线路相关设计规程对地线的全部要求下，同时满足对光纤通信性能和光纤传输衰耗的要求。应具备对光纤通信性能和光纤传输衰耗的要求，其设计主要遵照如下规程及要求：1. 110750kV架空输电线路设计技术规定(Q/GDW 179-2008)；2.交流电气装置的接地DL/T621-1997；3.电力系统

30、光纤通信工程设计技术规定（报批稿）；4.电力系统光纤通信运行管理规定DL/T547-1994。5全介质自承式光缆DL/T78820016.光纤复合架空地线DL/T8322003OPGW结构形式主要为中心束管式和层绞式两种，其结构见下 其中图(a)为中心束管式，图(b)为层绞式。中心束管式具有直径小，结构简单，但短路容量较小、结构不稳定，抗侧压能力较差，仅适用于丘陵、平原档距、高差均不太大的场合。层绞式有中心加强芯，结构稳定，但截面一般较大，可提高其短路容量，故适用范围较广，其直径一般较大。本工程光缆线路大部分处于平原，档距小、高差小，运行条件较好，故设计推荐采用耐受雷击能力高的全铝包钢中心束管

31、式结构OPGW。6.3 OPGW热稳定设计6.3.1 OPGW的允许短路电流根据DL/T621-1997“交流电气装置的接地”规程，OPGW必须有足够的载流容量，即当线路上任一点发生接地短路故障时，流过OPGW的最大短路电流必须小于其允许短路电流，OPGW方可视作满足热稳定的要求。 由于OPGW的运行寿命一般都大于30年，参考其它220kV线路及110kV线路的设计、运行经验。6.3.2 OPGW短路电流容量要求电力线路发生接地短路时，通过OPGW的地线返回电流将使其发热，如OPGW的温升超过允许值，则可能损坏光纤或增大光纤传输衰耗。一般的，OPGW选型均为按照生产厂家提供的允许短路容量（kA

32、2t）来校验热稳定。（kA2t）意为线路发生短路故障时，通过OPGW的最大短路电流平方与短路等效时间的乘积。6.3.3 短路等效时间的确定参照“电力系统光纤通信工程设计技术规定”（报批稿）规定，OPGW热稳定校验用短路电流等效时间应计及自动重合闸动作的整个主保护动作时间，即：（继电保护动作时间 + 开关动作时间 + 短路电流非周期分量时间） 2。根据实际保护配置情况，该线路设有高频及光纤差动保护，其动作时间不大于0.3s。本工程OPGW校验用短路等效时间取0.3s。6.3.4 地线与OPGW短路容量选择由于新建220kV大同站110kV红阳变电站110kV线路需与已建线路搭接，故本次新建220

33、kV大同站110kV红阳变电站110kV线路地线与已建地线一致，本工程地线型号：JLB40A-95 (YB/T 124-1997)、OPGW-24B1-9559;70.6，不再进行截面论证。6.3.5 OPGW选型结论及其参数根据两端短路电流选用值及铁塔设计荷载，经初步配置分流地线进行试算后，确定全线选用OPGW-24B1-9559;70.6。由于各厂家OPGW结构及参数有一定差异，结合本工程地形条件及覆冰情况，确定选用的OPGW主要参数如下表：OPGW光缆结构图和技术参数OPGW-24B1-9559;70.6项目单位指标OPGW规格/OPGW95OPGW芯数/24B1结构外层铝包钢线(LB4

34、0)根/mm12/2.6内层铝包钢线(LB40)根/mm5/2.6不锈钢管根/mm1/2.6中心铝包钢线(LB40)根/mm1/2.6计算截面积铝包钢mm295.57总横截面积mm295.57外层绞向/Right-hand标称外径mm13计算重量kg/km474.5额定拉断力（RTS）KN58.5 拉重比km13.3 年平均运行张力KN25%RTS最大使用张力KN40%RTS综合弹性模量GPa109综合线膨胀系数10-6/15.5 20最大直流电阻/km0.459最大允许短路电流（0.3S）kA15.34 短路电流热容量kA2.S70.6短路电流允许温度范围40-200最小弯曲半径mm20D6.4 光缆金具选择光缆使用的金具及附件应由光缆供货厂家配套供货。6.5. 金具的安全系数按照110500kV架空送电线路设计技术规程DL/T50921999规定,金具的安全系数,最大使用荷载情况不小于2.5,断线断联情况不小于1.56.6 光缆金具（1）、悬垂金具应具有不小于15%UTS的握着力,耐张金具的握力不小于光缆的抗拉强度的95%。所有金具及附件与ADSS的接触压力