混凝土结构设计第5章

1、第5章 受压构件的截面承载力 教学要求： 1 理解轴心受压螺旋筋柱间接配筋的原理； 2 深刻理解偏心受压构件的破坏形态和矩形截面受压承载力的 计算简图和基本计算公式； 3 熟练掌握矩形截面对称配筋偏心受压构件的受压承载力计算； 4 领会受压构件中纵向钢筋和箍筋的主要构造要求。 5.1 5.1 受压构件一般构造要受压构件一般构造要求求 5.1.1 截面形式及尺寸 为便于制作模板，轴心受压构件截面一般采用方形或矩形方形或矩形， 有时也采用圆形或多边形。偏心受压构件一般采用矩形截面，但 为了节约混凝土和减轻柱的自重，特别是在装配式柱中，较大尺 寸的柱常常采用形截面。拱结构的肋常做成T形截面。采用离

2、心法制造的柱、桩、电杆以及烟囱、水塔支筒等常采用环形截面。 方形柱的截面尺寸不宜小于250mm250mm。为了避免矩形截 面轴心受压构件长细比过大，承载力降低过多，常取l l0 0/b 30, /b 30, l l0 0/h 25/h 25。此处l0为柱的计算长度，b为矩形截面短边边长，h 为长边边长。此外，为了施工支模方便，柱截面尺寸宜采用整数， 800mm及以下的，宜取50mm的倍数，800mm以上的，可取100mm的 倍数。 对于I形截面，翼缘厚度不宜小于翼缘厚度不宜小于120mm120mm，因为翼缘太薄， 会使构件过早出现裂缝，同时在靠近柱底处的混凝土容易在车间 生产过程中碰坏，影响柱

3、的承载力和使用年限。腹板厚度不宜小 于100mm，地震区采用I形截面柱时，其腹板宜再加厚些。 混凝土强度等级对受压构件的承截能力影响较大。 为了减小构件的截面尺寸，节省钢材，宜采用较高强 度等级的混凝土。一般采用C30C30、C35C35、C40C40，对于高层 建筑的底层柱，必要时可采用高强度等级的混凝土。 纵向钢筋一般采用HRB400HRB400级、级、RRB400RRB400级和级和HRB500HRB500级钢 筋，不宜采用高强度钢筋，这是由于它与混凝土共同 受压时，不能充分发挥其高强度的作用。箍筋一般采 用HRB400HRB400级、级、HRB335HRB335级钢筋，也可采用HPB3

4、00HPB300级钢筋。 5.1.2 材料强度要求 柱中纵向钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率 不宜大于5%(详见5.2.1节末)； 全部纵向钢筋配率不应小于附表4-5中给出的最小配筋百 分率min(%)，且截面一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%。 图5-1 方形、矩形截面箍筋形式 5.1.3 纵筋 5.1.4 箍筋 为了能箍住纵筋，防止 纵筋压曲，柱及其他受压构 件中的周边箍筋应做成封闭 式；其间距在绑扎骨架中不 应大于15d(d为纵筋最小直 径)，且不应大于400mm,也 不大于构件横截面的短边尺 寸。 箍筋直径不应小于d/4(d 为纵筋最大直径)，且不应 小于6mm。 图5-

5、1 方形、矩形截面箍筋形式 图5-2 I形、L形截面箍筋形式 5.2 5.2 轴心受压构件正截面受压承载力轴心受压构件正截面受压承载力 在实际工程结构中，由于混凝土材料的非匀质性，纵向钢 筋的不对称布置，荷载作用位置的不准确及施工时不可避免的 尺寸误差等原因，使得真正的轴心受压构件几乎不存在。但在 设计以承受恒荷载为主的多层房屋的内柱及桁架的受压腹杆等 构件时，可近似地按轴心受压构件计算。另外，轴心受压构件 正截面承载力计算还用于偏心受压构件垂直弯矩平面的承载力 验算。 一般把钢筋混凝土柱按照箍筋的作用及配置方式的不同分 为两种：配有纵向钢筋和普通箍筋的柱，简称普通箍筋柱普通箍筋柱；配 有纵向

6、钢筋和螺旋式或焊接环式箍筋的柱，统称螺旋箍筋柱螺旋箍筋柱。 5.2.1 轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算 图5-3 配有纵筋和箍筋的柱 1 受力分析和破坏形态 图5-4 应力-荷载曲线示意图 图5-5 短柱的破坏 图5-6 长柱的破坏 试验表明，长柱的破坏荷载低于其他 条件相同的短柱破坏荷载，长细比越大， 承载能力降低越多。其原因在于，长细比 越大，由于各种偶然因素造成的初始偏心 距将越大，从而产生的附加弯矩和相应的 侧向挠度也越大。对于长细比很大的细长 柱，还可能发生失稳破坏现象。 此外，在长期荷载作用下，由于混凝 土的徐变，侧向挠度将增大更多，从而使 长柱的承载力降低的更多，长期荷

7、载在全 部荷载中所占的比例越多，其承载力降低 的越多。 混凝土结构设计规范采用稳定系数来表示长柱承载力的降低程度 2 承载力计算公式 图5-8 普通箍筋柱正截面 受压承载力计算简图 )(9 . 0 sycu AfAfN 构件计算长度与构件两端支承情况 有关，当两端铰支时，取l0=l(l是构件实 际长度)；当两端固定时，取l0= 0.5l；当 一端固定，一端铰支时，取l0= 0.7l；当 一端固定，一端自由时取l0= 2l。在实际 结构中，构件端部的连接不像上面几种 情况那样理想、明确，这会在确定l0时遇 到困难。为此混凝土结构设计规范 对单层厂房排架柱、框架柱等的计算长 度作了具体规定，分别见

8、中册第12、13 章。 图5-9 长期荷载作用下截面上混凝土和 钢筋的应力重分布 (a)混凝土； (b)钢筋 轴心受压构件在加载后荷载维持不变的条件下，由于混凝土徐变，则随着 荷载作用时间的增加，混凝土的压应力逐渐变小，钢筋的压应力逐渐变大，一 开始变化较快，经过一定时间后趋于稳定。 在荷载突然卸载时，构件回弹，由于混凝土徐变变形的大部分不可恢复， 故当荷载为零时，会使柱中钢筋受压而混凝土受拉，见图5-9；若柱的配筋率 过大，还可能将混凝土拉裂，若柱中纵筋和混凝土之间有很强结应力时，则能 同时产生纵向裂缝，这种裂缝更为危险。为了防止出现这种情况，故要控制柱 中纵筋的配筋率，要求全部纵筋配筋率不

9、宜超过要求全部纵筋配筋率不宜超过5%5%。 5.2.2 轴心受压螺旋箍筋柱的正截面受压承截力计算 图5-10 螺旋箍筋和焊接环筋柱 螺旋箍筋柱和焊接环筋柱的 配箍率高，而且不会像普通箍筋 那样容易“崩出”，因而能约束 核心混凝土在纵向受压时产生的 横向变形，从而提高了混凝土抗 压强度和变形能力，这种受到约 束的混凝土称为“约束混凝土约束混凝土”。 在柱的横向采用螺旋箍筋或焊接环筋也能像直接配置纵 向钢筋那样起到提高承载力和变形能力的作用，故把这种配 筋方式称为“间接配筋间接配筋”。 图5-11 混凝土径向压力示意图 110 2 1 0 22 2 4 4 yssysscoryss r corco

10、r cor corss ss f Af A df A sdA ds dA A s 0 () 2 ucrcorys uccoryssys NfAf A Nf Af Af A 2/ 2令 0 0.9(2) uccoryssys Nf Af Af A 称为间接钢筋对混凝土约束的折减系数混凝土约束的折减系数，当混凝土强度等级不超过C50时， 取1.0；当混凝土强度等级为C80时，取0.85；当混凝土强度等级在 C50与C80之间时，按直线内插法确定。 为使间接钢筋外面的混凝土保护层对抵抗脱落有足够的安全，按 式(5-9)算得的构件承载力不应不应比按式(5-4)算得的大50。 凡属下列情况之一者，不考虑

11、间接钢筋的影响而按式(5-4)计算构 件的承载力： (1)当l0/d12时，此时因长细比较大，有可能因纵向弯曲引起螺旋 筋不起作用； (2)当按式(5-9)算得受压承载力小于按式(5-4)算得的受压承载力时； (3)当间接钢筋换算截面面积Ass0小于纵筋全部截面面积的25时， 可以认为间接钢筋配置得太少，套箍作用的效果不明显。 如在正截面受压承载力计算中考虑间接钢筋的作用时，箍筋间距 不应大于80mm及dcor/5,也不小于40mm。间接钢筋的直径按箍筋有 关规定采用。 5.3 5.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态偏心受压构件正截面受压破坏形态 5.3.1 偏心受压短柱的破坏形态 试验表明，

12、钢筋混凝土偏心受压短 柱的破坏形态有受拉破坏和受压破坏两 种破坏形态。 1 受拉破坏形态 受拉破坏又称大偏心受压破坏，它 发生于轴向压力N的相对偏心距较大，且 受拉钢筋配置得不太多时。 图5-12 受拉破坏时的截面 应力和受拉破坏形态 截面应力； (a)(b) 受拉破坏形态 受拉破坏形态的特点是受拉钢筋先达到屈服强 度，最终导致压区混凝土压碎截面破坏。这种破坏破坏 形态与适筋梁的破坏形态相似。形态与适筋梁的破坏形态相似。 受压破坏形态又称小偏心受压破坏，截面破坏是从受压区开始的。 图5-13 受压破坏时的截面应力和受压破 坏形态 (a)、(b) 截面应力； (c) 受压破坏形态 受压破坏形态或

13、 称小偏心受压破坏形 态的特点是混凝土先 被压碎，远侧钢筋可 能受拉也可能受压， 但基本上都不屈服， 属于脆性破坏脆性破坏类型。 2 受压破坏形态 在“受拉破坏形态”与“受压破坏 形态”之间存在着一种界限破坏形态， 称为“界限破坏界限破坏”。它不仅有横向主裂 缝，而且比较明显。其主要特征是：在 受拉钢筋应力达到屈服强度的同时，受 压区混凝土被压碎。界限破坏形态也属 于受拉破坏形态。 试验还表明，从加载开始到接近破 坏为止，沿偏心受压构件截面高度，用 较大的测量标距量测到的偏心受压构件 的截面各处的平均应变值都较好地符合 平截面假定。图5-14 反映了两个偏心 受压试件中，截面平均应变沿截面高度

14、 变化规律的情况。 图5-14 偏心受压构件截面实测的 平均应变分布 受压破坏情况e0/h0=0.24； (a) (b) 受拉破坏情况e0/h0=0.68 5.3.2 偏心受压长柱的破坏类型 图5-15 长柱实测N-f曲线 偏心受压长柱在纵向弯曲影响下，可能发生失稳破坏和材料破坏两种破坏类 型。长细比很大时，构件的破坏不是由材料引起的，而是由于构件纵向弯曲失去 平衡引起的，称为“失稳破坏失稳破坏”。当柱长细比在一定范围内时，虽然在承受偏心 受压荷载后，偏心距由ei增加到 ei+f，使柱的承载能力比同样截面的短柱减小， 但就其破坏特征来讲与短柱一样都属于“材料破坏材料破坏”，即因截面材料强度耗尽

15、而 产生破坏。 在图5 -16中，示出了截面尺寸、配 筋和材料强度等完全相同，仅长细比不 相同的3根柱，从加载到破坏的示意图。 图5-16 不同长细比柱从加荷到破坏的N-M关系 5.4 5.4 偏心受压构件的二阶效应偏心受压构件的二阶效应 轴向压力对偏心受压构件的侧移和挠 曲产生附加弯矩和附加曲率的荷载效应称 为偏心受压构件的二阶荷载效应，简称二二 阶效应阶效应。其中，由侧移产生的二阶效应， 习称P-效应；由挠曲产生的二阶效应， 习称P-效应。 1 杆端弯矩同号时的二阶效应 (1)控制截面的转移 图5-17 杆端弯矩同号时的二阶效应(P-效应) 5.4.1 由挠曲产生的二阶效应(P-)效应 (

16、2)考虑二阶效应的条件 杆端弯矩同号时，发生控制截面转移的情况是 不普遍的，为了减少计算工作量，混凝土结构设 计规范规定，当只要满足下述三个条件中的一个 条件时，就要考虑二阶效应： M1/M20.9或 轴压比N/fcA0.9或 lci34-12(M1/M2) 3)考虑二阶效应后控制截面的弯矩设计值 混凝土结构设计规范规定，除排架结构柱外， 其他偏心受压构件考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的 二阶效应后控制截面的弯矩设计值，应按下列公式计 算： 2mns MCM 1 2 0.70.30.7 m M C M 2 20 1 1 1300(/)/ c nsc a l MNehh 0.5 c c f A N

17、 其中，当 对剪力墙肢及核心筒墙肢类构件，取1.0 1.0 mns C时取1.0 2 杆端弯矩异号时的二阶效应 图5-18 杆端弯矩异号时的二阶效应(P-效应) 虽然轴向压力对杆件长度中部的截面将产生附加弯矩，增大 其弯矩值，但弯矩增大后还是比不过端节点截面的弯矩值，即不 会发生控制截面转移的情况，故不必考虑二阶效应。 5.4.2 由侧移产生的二阶效应(P-效应) 图5-19 由侧移产生的二阶效应(P-效应) 附加弯矩将增大框架柱截面的弯矩设计值， 故在框架柱的内力计算中应考虑P-效应。 总之，P-效应是在内力计算中考虑的；P-效应是在杆 端弯矩同号，且满足式(5-11a、b、c)三个条件中任

18、一个条件的 情况下，必须在截面承载力计算中考虑，其他情况则不予考虑。 5.5 5.5 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力 的基本计算公式的基本计算公式 5.5.1 5.5.1 区分大、小偏心受压破坏形态的界限区分大、小偏心受压破坏形态的界限 图图5-20 偏心受压构件正截面在各种偏心受压构件正截面在各种 破坏情况时沿截面高度的平均应变分布破坏情况时沿截面高度的平均应变分布 b b 大偏心受压破坏大偏心受压破坏 小偏心受压破坏小偏心受压破坏 5.5.2 5.5.2 矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算 1 1 矩形截面

19、大偏心受压构件正截面受压承载力的基本计算公式矩形截面大偏心受压构件正截面受压承载力的基本计算公式 图图5-21 大偏心受压截面承载力计算简图大偏心受压截面承载力计算简图 (1)计算公式计算公式 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 2 is h eea ai eee 0 0 /eMN 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 2 is h eea 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha ai eee

20、 0 2 is h eea 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 0 /eMN ai eee 0 2 is h eea 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha (2)适用条件 为了保证构件破坏时受拉区钢筋应力先达到屈服强度， 1)要求 b xx 2) 为了保证构件破坏时，受压钢筋应力能达到屈服强度， 与双筋受弯构件一样，要求满足 2 s xa 2 矩形截面小偏心受压构件正截面受压承载力的基本计算公式 图5-22 小偏心受压截面承载力计算简图 (a)cyb，As受

21、拉或受压，但都不屈服； (b)h/h0cy，As受压屈服，但xh； (c)cy，且h/h0，As受压屈服，且全截面受压。 1ucysss Nf bxf AA 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 10 () 2 ucssss x N ef bxaA ha 或 y b s f 1 1 y y f f 2 is h eea 2 is h eea 1 01 11 scuscus h EE x 1按平截面假定 s=0.0033(0.8/-1)； 2回归方程 s=0.0044(0.81-) ； 3简化公式 s=fy/Es(0.8-)/(0.8-b) 0.0044(0.81)

22、s 1 1 y s sb f E sy f 令 1 2 cyb 3 矩形截面小偏心受压构件及向破坏的正截面承载力计算 当偏心距很小，As比As大得多，且轴向力很大时， 截面的实际形心轴偏向As，导致偏心方向的改变，有 可能在离轴向力较远一侧的边缘混凝土先压坏的情况， 称为反向破坏反向破坏。 图5-24 反向破坏时的截面 承载力计算简图 0 / 2 () sa ehaee 10 0 2 uc s ys h N ef bh h A fha 对As合力点取矩，得 截面设计时，令Nu=N，按式(5-29)求得的As应不小 于minbh，min=0.2%，否则应取As=0.002bh。 数值分析表明，只

23、有当N1fcbh时，按式(5-29)求 得的As才有可能大于0.002bh；当N1fcbh时，求得的 As总是小于0.002bh。所以混凝土结构规范规定，当 Nfcbh时，尚应验算反向破坏的承载力。 10 0 2 uc s ys h N ef bh h A fha 对As合力点取矩，得 0 / 2 () sa ehaee 对As合力点取矩，得 5.6 5.6 矩形截面非对称配筋偏心受压构矩形截面非对称配筋偏心受压构 件正截面受压承载力计算件正截面受压承载力计算 5.6.1 5.6.1 截面设计截面设计 先算出偏心距先算出偏心距e ei i，初步判别构件的偏心类型，当，初步判别构件的偏心类型，当

24、e ei i0.3h0.3h0 0 时，可先按大偏心受压情况计算；当时，可先按大偏心受压情况计算；当e ei i 0.3h 0.3h0 0时，则先按属于时，则先按属于 小偏心受压情况计算，然后应用有关计算公式求得钢筋截面面小偏心受压情况计算，然后应用有关计算公式求得钢筋截面面 积积A As s及及A As s 。 求出求出A As s、A As s 后再计算后再计算x x，用，用xxxxb b，x xx xb b来检查原先假定来检查原先假定 的是否正确，如果不正确需要重新计算。在所有情况下，的是否正确，如果不正确需要重新计算。在所有情况下，A As s及及A As s 还要满足最小配筋率的规定

25、；同时还要满足最小配筋率的规定；同时(A(As s A As s ) )不宜大于不宜大于bhbh的的5%5%。 最后，要按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载最后，要按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载 力。力。 1 1 大偏心受压构件的截面设计大偏心受压构件的截面设计 (1)(1)已知：截面尺寸已知：截面尺寸b bh,h,混凝土的强度等级，钢筋种类混凝土的强度等级，钢筋种类( (在一般情况下在一般情况下A As s及及 A As s取同一种钢筋取同一种钢筋) )，轴向力设计值，轴向力设计值N N及弯矩设计值及弯矩设计值M M，长细比，长细比l lc c/h/h，求钢筋，求钢

26、筋 截面面积截面面积A As s及及A As s。 2 1010 00 (0.5)(1 0.5) ()() cbbcbb s ysys Nef bx hxNef bh A fhafha s y y y bc s A f f f Nbhf A 01 最后，按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，当其不最后，按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，当其不 小于小于N值时为满足，否则要重新设计。值时为满足，否则要重新设计。 (2)已知：b，h，N ，M ，fc，fy，fy，lc/h及 受压钢筋As的数量，求钢筋截面面积As。 210 (/ 2) uc Mf bx hx令 20 (

27、) uyss MNefAha 2 2 10 u s c M f bh 11 2 s 10cysu s y f bhf AN A f 尚需注意，若求得xbh0，就应改用小偏心受压重新计算； 如果仍用大偏心受压计算，则要采取加大截面尺寸或提高混凝 土强度等级，加大As的数量等措施，也可按As未知的情况来 重新计算，使其满足xbh0的条件。 若若x x2a2as s时，仿照双筋受弯构件的办法，对受压钢筋时，仿照双筋受弯构件的办法，对受压钢筋A As s 合力点取矩，计算合力点取矩，计算A As s值，得：值，得： 0 (/ 2) () is s ys N eha A fha 另外，再按不考虑受压钢筋

28、另外，再按不考虑受压钢筋A As s，即取，即取 A As s0 0，利用式，利用式(5-13)(5-13)、式、式(5-14)(5-14)求算求算A As s值，然后与用式值，然后与用式(5-(5- 32)32)求得的求得的A As s值作比较，取其中较小值配筋。值作比较，取其中较小值配筋。 1ucysys Nf bxf Af A 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 最后也要按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。最后也要按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。 2 2 小偏心受压构件正截面承载力设计小偏心受压构件正截面承载力设计 (1)(1

29、)确定确定AsAs，作为补充条件，作为补充条件 当当cy cy 且且b b时，不论时，不论A As s配置多少，它配置多少，它 总是不屈服的，为了经济，可取总是不屈服的，为了经济，可取 A As s=min minbh=0.002bh bh=0.002bh，同时考虑到防止反向破，同时考虑到防止反向破 坏的要求，坏的要求，A As s按以下方法确定：按以下方法确定： 当当NfNfc cbhbh时，取时，取A As s=0.002bh=0.002bh； 当当N Nf fc cbhbh时，时，A As s由反向破坏的式由反向破坏的式(5-29)(5-29)求得，求得， 如果如果A As s0.002

30、bh0.002bh，取，取A As s=0.002bh=0.002bh。 (2)求出求出值，再按值，再按的三种情况求出的三种情况求出As 1ucysss Nf bxf AA 100 () 2 ucyss x N ef bx hf A ha 2 01100 1 2 101100 1 2 2 1 ys ss bc ys s cbc uuv f A aa u hf bhh f A aNe v f bhf bhh cyb 1)代入平衡方程即可求出代入平衡方程即可求出 0 / cy h h sy f 取 2 2 0010010 21 y ssss cc f aaAaNe hhf bhbhfh 0 /,

31、cysy h hxhf 且时，取 1 ysc s y NfAf bh A f 如果以上求得的如果以上求得的AsAs值小于值小于0.002bh0.002bh，应取，应取As=0.002bhAs=0.002bh。 5.6.2 5.6.2 承载力复核承载力复核 进行承载力复核时，一般已知进行承载力复核时，一般已知 b b、h h、A As s和和 A As s，混凝土强度等级及钢筋级别，构件长细比，混凝土强度等级及钢筋级别，构件长细比 l lc c/h/h。 分为两种情况：一种是已知轴向力设计值，求分为两种情况：一种是已知轴向力设计值，求 偏心距偏心距e e0 0，即验算截面能承受的弯矩设计值，即验

32、算截面能承受的弯矩设计值M M；另；另 一种是已知一种是已知e e0 0，求轴向力设计值。不论哪一种情况，求轴向力设计值。不论哪一种情况， 都需要进行垂直于弯矩作用平面的承载力复核。都需要进行垂直于弯矩作用平面的承载力复核。 1 弯矩作用平面的承载力复核 (1) 已知轴向力设计值N，求弯矩设计值M 先将已知配筋和b代入式(5-13)计算界限情况下的 受压承载力设计值Nub。如果NNub，则为大偏心受压，可 按式(5-13)求x，再将x代入式(5-14)求e，则得弯矩设计 值M=Ne0。如NNub，为小偏心受压，应按式(5-28)和式 (5-30)求x，再将x代入式(5-21)求e，由式(5-1

33、6)、式 (15-17)求得e0，及M=Ne0。 另一种方法是，先假定b，由式(5-13)求出x, 如果=x/h0b，说明假定是对的，再由式(5-14)求e0； 如果=xh0b，说明假定有误，则应按式(5-20)、式 (5-23)求出x，再由式(5-21)求出e0。 (2)已知偏心距e0求轴向力设计值N 因截面配筋已知，故可按图5-21对N作用点取矩 求x。当xxb 时，为大偏压，将x及已知数据代入式 (5-13)可求解出轴向力设计值N即为所求。当xxb时， 为小偏心受压，将已知数据代入式(5-20)、式(5-21) 和式(5-23)联立求解轴向力设计值N。 由上可知，在进行弯矩作用平面的承载

34、力复核时， 与受弯构件正截面承载力复核一样，总是要求出x才 能使问题得到解决。 2 垂直于弯矩作用平面的承载力复核 无论是设计题或截面复核题，是大偏 心受压还是小偏心受压，除了在弯矩作用 平面内依照偏心受压进行计算外，都要验 算垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力。 此时，应考虑值，并取b作为截面高度 5.7 5.7 矩形截面对称配筋偏心受压构件矩形截面对称配筋偏心受压构件 正截面受压承载力计算正截面受压承载力计算 在实际工程中，偏心受压构件在不同内 力组合下，可能有相反方向的弯矩。当其数 值相差不大时，或即使相反方向的弯矩值相 差较大，但按对称配筋设计求得的纵向钢筋 的总量比按不对称配筋设计所

35、得纵向钢筋的 总量增加不多时，均宜采用对称配筋对称配筋。装配 式柱为了保证吊装不会出错，一般采用对称 配筋。 5.7.1 截面设计 1 大偏心受压构件的计算 bf N x c1 10 0 2 () c ss ys x Nef bx h AA fha 当x2as时，可按不对称配筋计算方法一样 处理。若xxb，(也即b时)，则认为受拉筋 As达不到受拉屈服强度，而属于“受压破坏受压破坏”情况， 就不能用大偏心受压的计算公式进行配筋计算。此 时要用小偏心受压公式进行计算。 2 小偏心受压构件的计算 5.8 I5.8 I形截面非对称配筋偏心受压构件形截面非对称配筋偏心受压构件 正截面受压承载力计算正截

36、面受压承载力计算 图5-26 I形截面大偏心受压计算图形 1 计算公式 (1)当xhf 时，受压区为T形截 面，见图5-26，按下列公式计算。 1 10 00 () / 2 ()(/ 2)() ucffysys uc fffyss Nf bxbb hf Af A N ef bx hx bb hhhf A ha (2)当xhf时，则按宽度 bf 的矩形截面计算 1 100 / 2() ucfysys ucfyss Nf bxf Af A N ef bx hxf A ha 5.8.1 大偏心受压 2 适用条件 为了保证上述计算公式中的受拉钢筋As 及受压钢筋As能达到屈服强度，要满足下 列条件：

37、b xx 2 s xa 3 计算方法 1 u cf N x f b 1) f xh 1 100 / 2() ucfysys ucfyss Nf bxf Af A N ef bx hxf A ha = ysys f Af A 必须满足 b xx 2)2 sf axh 1 100 / 2() ucfysys ucfyss Nf bxf Af A N ef bx hxf A ha = ysys f Af A 3) 2=2 ss xaxa，取 0 (/ 2) () is ss ys N eha AA fha 另外，再按不 考虑受压钢筋As ， 即取As =0，按非 对称配筋构件计算As 值；然后与用式

38、(5- 32)计算出来的As 值 作比较，取用小值 配筋(具体配筋时， 仍取用 As = As 配置，但此As值是上 面所求得的小的数 值)。 1 计算公式 对于小偏心受压I形截面，一般不会发生x hf的情况，这 里仅列出x hf的计算公式。 1 1000 () / 2()(/ 2)() ucffysss ucfffyss Nf bxbb hf AA N ef bx hxbb hhhf A ha f xhh当 1 100 0 () ()() ()()() 222 () ucffffysss ff ucfffffs yss Nf bxbb hbb hxhf AA hhxh x N efbx hb

39、b hhbb hxhha f A ha 式中x值大于h时，取 x=h计算。 y b s f 1 1 对于小偏心受压构件，尚应满足下列条件。 0100 0 ()()()(/ 2) 222 () f usacfffffs yss h hh Naeefbh hbb hhbb hha f A ha 5.8.2 小偏心受压 2 适用条件x xb 3 计算方法 I形截面对称配筋的计算方法与矩形截面非对称配筋 的计算方法基本相同，一般可采用迭代法和近似公式计 算法两种方法。采用迭代法时，s仍用式(5-23)计算； 而式(5-20)和式(5-21)分别用式(5-51)、式(5-52)或式 (5-53)、式(5

40、-54)来替代即可，详见下例。 y b s f 1 1 1 1000 () / 2()(/ 2)() ucffysss ucfffyss Nf bxbb hf AA N ef bx hxbb hhhf A ha 或 1 100 0 () ()() ()()() 222 () ucffffysss ff ucfffffs yss Nf bxbb hbb hxhf AA hhxh x N efbx hbb hhbb hxhha f A ha 5.9 5.9 正截面承载力正截面承载力N Nu u-M-Mu u 的相关曲线及其应用的相关曲线及其应用 试验表明，小偏心受压情况下，随着轴向压力的增加， 正

41、截面受弯承载力随之减小；但在大偏心受压情况下，轴向 压力的存在反而使构件正截面的受弯承载力提高。在界限破 坏时，正截面受弯承载力达到最大值。 图5-29 Nu-Mu试验相关曲线 5.9.1 对称配筋矩形截面大偏心受压构件的 Nu-Mu相关曲线 1 1 uc u c Nf bx N x f b 100 11 (/ 2)()() 2 uu uiscyss cc NN Nehaf bhf A ha f bf b 2 0 1 () 22 uu uu iyss c NN h MN ef A ha f b 图5-30 对称配筋时 Nu-Mu(N-M)相关曲线 5.9.2 对称配筋矩形截面小偏心受压构件的N

42、u- Mu的相关曲线 假定截面为局部受压 1 10 1 2 100 (1 0.5 )() ucysys b ucyss Nf bhfAf A N ef bhfAha 101 11 () cbys b uys bb f bhfA NfA 1 101101 ()() bys b u cbyscbys fA N f bhfAf bhfA 令 1 1 101 2 101 () () b cbys bys cbys f bhfA fA f bhfA 12u N 2 1012120 (/ 2)() 1 ()/ 2() uiscuuyss Nehaf bhNNfAha u iu N eM 22 101212

43、0 ()0.5()() 2 ucuusuyss h Mf bhNNaNfAha 图5-30 对称配筋时Nu-Mu(N-M)相关曲线 整个曲线分为大偏心受压破坏和小 偏心受压破坏两个曲线段，其特点是： (1)Mu=0时，Nu最大；Nu=0时，Mu不是最 大；界限破坏时，Mu最大。 (2)小偏心受压时，Nu随Mu的增大而减小； 大偏心受压时，Nu随Mu的增大而增大。 (3)对称配筋时，如果截面形状和尺寸 相同，混凝土强度等级和钢筋级别也相 同，但配筋数量不同，则在界限破坏时， 它们的Nu是相同的(因为Nu=1fcbxb)， 因此各条Nu-Mu曲线的界限破坏点在同一 水平处，见图5-30中的虚线。 图5-30 对称配筋时Nu-Mu(N-M)相关曲线 5.9.3 Nu-Mu相关曲线的特点和应用 5.10 5.10 偏心受压构件斜截面受剪承载力计算偏心受压