接触网站场平面设计.

1、课程名称：接触网站场平面设计院系：电气工程系专业：电气工程及其自动化年级：姓名：指导教师：第一章原始资料第二章负载计算3第三章简单链形悬挂安装曲线计算73.1半补偿简单链形悬挂安装曲线确定（站线） 7第四章 半补偿链形悬挂锚段长度及张力增量曲线134.1计算条件134.2半补偿链形悬挂张力增量及锚段长度的计算 1 4第五章 平面设计5.1接触网平面设计（站场）的一般次序： 155.2设计的一般技术原则 155.3划分锚段165.4拉出值的确定1.85.5咽喉区放大图1.85.6站场平面表格说明 19第六章 软横跨支柱容量校验6.1混凝土选取支柱选取与校验186.2软横跨中间柱容量校验 206.

2、3软横跨下锚容量验算236.4缓和曲线跨距校验26第一章原始资料1、悬挂形式：正线全补偿简单链形悬挂，站线半补偿简单链形悬挂。2、气象条件：第三典型气象区tmax 二 40 C ；tmin = 一10 C ； tvmax = 一5 C ； Vmax = 25m S ；必=10m. S ；覆冰厚度：b =5mm ;覆冰密度：=900kg m3。3、悬挂数据：结构咼度为h=1.3m， e=4m站线：承力索 JT70, Tcmax=1500kg； 接触线 CT85,Tjm=1000kg。正线：承力索 JT70, Tcmax=1500kg； 接触线 CT110,Tjm=1000kg。4、土壤特性：安息

3、角（承载力）=30o,填方地段。第二章负载计算一、接触网负载计算气象条件：第三典型气象区tmax = 40 C ； tmin - -10 C ； tvmax -5 C ； Vmax = 25 m S ； Vb = 10 m S ； 覆冰厚度：b =5mm ;覆冰密度： r 900kg m3。承力索 JT 70： dc=10.5mm， g。= 0.00599 kN/m， a = 0.85/1， K =1.25K风负载体型系数a风速不均匀系数正线接触线 CT-110： A12.34mm，B12.34mm，gj 0.00992kN m站线接触线 CT 85： A2 = 10.8mm , B2 =10

4、.76mm , gj2 = 0.00769kN. m风速不均匀系数表计算风速（m/s）20以下2030313535以上a1.000.850.750.70垂直负载：1、接触线 CT-110 自重负载：gj1 =0.00992kN； m接触线CT-85自重负载：gj2 =0.00769kNm2、 承力索 JT 70 自重负载：gc =0.00599 kN., m3、 吊弦及线夹自重负载：gd =0.0005kN；m4、接触悬挂无风无冰的自重负载正线：q1=gj1gcgd = 0.00992 0.00599 0.000 16.4110kN.m站线：q2二 gj2gcgd =0.00769 0.005

5、99 0.0005 = 14.1810kNm5、承力索纯冰负载gcb =二 b b(b d) gH 10=3.14 900 155 (15 10.5) 9.81 10-9.923 10”kN/m &接触线纯冰负载斗 b b A+B!、“卫g j eo = b ()g h 10正线：2 2215 1512.34 +12.34/= 3.14 900() 9.81 10=4.125 10 kN /m2 2 2” b b A2 + B2、_9g j2b0 = b () g H 10站线：2 2215 15 10.8+10.76二= 3.14 900() 9.81 10=3.801 10 kN /m2

6、2 2水平负载7、最大风速时承力索风负载pcv = o.625akdlv2 10 =0.625 0.85 1.25 10.5 252 10 =4.357 10kN/m8、接触线上所承受的水平风负载(被认为传给了定位器而忽略不计)正线：pj1v =0.625akAv2 10=0.625 0.85 1.25 12.34 252 10-5.121 10kN/m站线pj2v =0.625akAv2 10=0.625 0.85 1.25 10.8 252 10上=4.482 10kN/m9、覆冰时承力索风负载pcvb = 0.625ak d 2b v2 10 =0.625 1 1.25 10.5 2 5

7、 102 10 =1.601 10kN/m10、覆冰时接触线风负载正线：pj1v0.625ak Adv2 10-0.625 1 1.25 12.34 5 102 10-1.354 10kN/m站线：pj2vb =0.625ak Adv2 10 =0.625 1 1.25 10.8 5 102 10=1.234 10kN/m合成负载11、最大风速时的合成负载及与铅垂线的夹角正线：qv1max = q201 q2cv =捂0.016412 0.0043572 =16.98 10kN /m站线：qv2max fq202 q2cv.0.014182 0.00435714.83 10kN/marctan

8、亚=arctan .4357 =14.87 : q0i0.01641常丄 qcv 丄 0.004357 “门:2 =arcta n =arcta n17.08 -q020.0141812、覆冰时的合成负载及与铅垂线的夹角正线：qb1 = J(q1 +gj1b0 +gcb 2 +qcvb2 = (0.01641 +0.004125 +0.00923 卄 0.00160123= 29.81 10 kN/m1 = arcta n -p01Pcvbgj1b0 gcb=arcta n0.0016010.01641 0.004125 0.00923=3.08:站线:qb2 二 q02 g j2b0 + g

9、cb 2 +q2cvb =J(0.01418+0.003801 +0.00923 f +0.0016012-27.26 10kN/m二 arctanq02qcvbg j2b0 gcb-arctan0.01418 0.003801 0.00923 一 但74、最大跨距计算 站线：承力索 JT70, Tcmax=1500kg 接触线 CT85,Tjm=1000kg 正线：承力索 JT70, Tcmax=1500kg 接触线 CT110,Tjm=1000k已知条件：T=10KN,当量系数m=0.9( 0.850.9 )，直线区段接触线许可 风偏移值bjx1=0.5m,曲线区段接触线许可风偏移值bjx

10、2=0.45m,接触线水平面内支柱扰度j =0.02m，直线区段“之”字值a=300mm 曲线区段拉出值a见下表接触线拉出值表对于简单链形悬挂曲线半经R(m)180 ER E12001200 =0.615 KdlV2sin0.615 0.85 1.25 11 65 302 sin90 10，=42.05kgPj =0.615： KdlV2 sin= 0.615 0.85 1.25 11.8 65 302 sin900 10；=45kg2、接触线之字力：Tz =4Tj a =4 1000 0.3 =18.5kgl653、下锚力FCm -Tcsin 6=156.79kgFJm =TjSi n6 =

11、104.53kg4、固定绳张力n上部固定绳张力：Tx=P Pc 100 5 42.05 156.79 = 467.04 kgi=1n下部固定绳张力：TS=P亠二 Pj =100 5 45 5 18.5 104.53 = 522.1kgi =15、支柱受风力由支柱类型G 可知，支柱顺线路方向顶宽 c= 400mm,支柱顺线路方向底宽13d =800mm ,故支柱受风面积S为：支柱受风力：P0 =0.615 10KV2S = 0.615 10j 1.4 302 7.8 = 604.4kg1 2S =（0.40.8） 157.8m2故作用于支柱上的总弯矩为：1M。P0H ThHh TxHx TsHs

12、21二 沁604.4 13 318.54 14.65 467.04 8.91522.1 7.35 =165（ KN *m）250考虑安全系数1.5，故选择G 型的钢柱满足要求。136.4缓和曲线跨距校验跨距全部位于缓和曲线上2 2I (Pj Pc、 l Zm a1 a2 r()mbrj16 Tj Tc 8R l022 jbjm跨距跨越缓圆点，跨距主要位于缓和曲线区段,2231（B 坠 _L Z _16 TjI 在缓和曲线上所取的跨距值（m）;I0缓和曲线长度（m）；bjm丄7 rj8R l0 12R l022 jZ由直缓点到跨距中心的距离（m）;E由跨距末端至缓圆点的距离（m）;rj 在接触线

13、高度水平面内的支柱绕度（m），计算中取0.02m；m1、m2、m 分别为跨距首端、末端及中间点处受电弓中心相对于线路中心 的偏移距离（m）；a1、a2跨距首端、末端的拉出值（m）,相对于受电弓中心线行迹是向外侧拉出取负值，反之取正值；R与缓和曲线相接的圆曲线的曲线半径（m）;Pj、Pc 接触线、承力索单位长度的风负载（KN/m）;、Tc接触线、承力索的张力（KN）其中：XH hmim、 m 二loSXi从直缓点分别到m、m2、mb处的距离（m）;H接触线悬挂点的悬挂高度（m）;S标准轨距值（mm），取1435mm；H圆曲线区段的外轨超高度（mm）,由下表可知曲线 半径R（ m）列车最大行驶速度（km/h