某大厦基坑工程设计（毕业设计）范本

1、毕业设计毕业设计 某大厦基坑工程设计某大厦基坑工程设计 摘 要 本设计资料中给出地基土层主要由素填土、淤泥质杂填土、粉质粘土、圆砾构成。 地形为坡地,由人工推填平整,场地较平整。原始地貌为侵蚀性堆积岗地。 由于东侧为工商局宿舍,楼高六层,其最近距离为 5.6 m,西侧为马路,最近距离为 6.5m,其余两侧为空地,且出于减少施工对其东侧建筑物造成较大影响,减小施工噪声,降 低造价费,尽量缩短工期等原因考虑,主体基坑支护采用分两侧(BC 侧和 AB、AD、DC 侧) 采用不同的支护体系支护:BC 侧是钻孔灌注桩加锚杆的支护体系,采用钻孔灌注桩的基坑 开挖深度为 10m,总桩长 14m；(AB、AD

2、、DC)侧是土钉墙支护,基坑开挖深度 10m。土层锚 杆作为一种新兴科学,将会更广泛地运用到工程实践中,其具有较高的科学性、使用性, 且施工方便,不占场地。 设计的主要内容有支护方案的选择、钻孔灌注桩的设计与计算、土钉及锚杆的计算、 基坑整体稳定性验算。 关键词: :深基坑支护 ；土钉墙 ；钻孔灌注桩 ；锚杆支撑 目 录 第 1 章 设计任务说明 .1 1.1 基本资料 .1 1.1.1 基坑周边环境 .1 1.1.2 岩土层分布特征 .1 1.1.3 基坑侧壁安全等级及重要性系数 .3 1.1.4 设计依据.3 第 2 章 支护体系方案的选择 .4 2.1 常见支护体系的类型及其特点和适用范

3、围 .4 2.2 基坑支护方案的确定.6 第 3 章 BC 断面的围护结构设计与计算.7 3.1 土压力系数计算 .7 3.2 支护结构设计计算 .7 3.2.1 侧向土压力计算.8 3.3 锚杆的设计 .13 3.3.1 锚杆承载力的计算.13 3.4 桩的配筋 .16 3.4.1 桩体的配筋计算方法.16 3.4.2 构造配筋.17 3.5 冠梁设计 .17 3.6 腰梁设计 .18 第 4 章 (AB.AD.DC)断面的围护结构设计与计算 .20 4.1 土钉计算 .20 4.2 配筋计算 .24 4.3 土钉稳定性验算 .25 4.3.1 土钉的抗滑稳定性分析.25 4.3.2 土体的

4、抗倾覆稳定性验算.25 第 5 章 基坑的稳定性验算 .26 5.1 基坑的整体抗滑稳定性验算 .26 5.2 基坑抗倾覆稳定性验算 .25 5.3 基坑抗隆起稳定性验算 .29 参考文献 .31 结束语 .32 1 第一章 设计任务说明 1.11.1 基本资料基本资料 1.1.11.1.1 基坑周边环境条件基坑周边环境条件 基坑西侧为马路,最近距离为 6.5m 。东侧为工商局宿舍,楼高六层,其最近距离为 5.6 m。 人工推填平整,场地较平整。地面标高为 67.9m,基坑挖深 10m。 图 1 基坑平面图 1.1.21.1.2 岩土层分布特征岩土层分布特征 根据地质勘察资料,在 A-B-C-

5、D 段主要分布的土层如下: (1)杂填土(Qm1):褐灰至褐红色,以粘性土为主,含大量砖块及碎石生活垃圾,人工填积,结 构松散,不含地下水,湿。埋深 1.001.11m,层厚 1.20_.00m,层底标高 66.7066.80m。 (2)素填土(Qm1):褐红色,以粘性土为主,含少量砖块及碎石。人工新近填积,未完 2 2 成自重固结,结构松散,不含地下水,湿。埋深 0.001.10m,层厚 1.20_.00m,层底标高 63.1066.70m。 (3)淤泥质杂填土(Qa1):褐灰至灰黑色,含大量碎石及生活垃圾腐 3 烂物,具臭味,含地下水,软塑状,易变形,很湿。埋深 1.804.00m,层厚

6、0.702.90m,层底 标高 63.1064.10m。 (4)粉质粘土(Qa1):褐黄至褐红色,含少量灰白色团状高岭土及铁锰氧化物,裂隙发 4 育,摇震无反应。土状光泽,干强度一般,顶部受水浸泡严重。硬塑,中密,稍湿。埋深 0.004.70m,层厚 2.106.70m,层底标高 60.3062.00m。 (5)圆砾(Qa1):黄至黄褐色,以石英硅质岩碎屑为主。含少量砂粒及粘性土,胶结一 5 般。粗颗粒呈圆状,中风化。粒径 20mm 占 35%,520mm 占 25%,粘性土占 5%,富含地下 水,中密饱和。埋深 5.007.60m,层厚 4.505.30m,层底标高 55.8056.70m。

7、 (6)粘土(Qa1):紫红色,由下伏基岩风化残积而成,含少量斑状灰白色高岭土及石英 6 粉砂、云母碎屑,裂隙发育,土状光泽,摇震无反应。干强度一般,可塑,中密,湿。 (7)强风化粉砂质泥岩(K):紫红色,粉砂泥质结构,层状构造,以泥质成分为主,石 7 英粉砂为次,岩石风化强烈,裂隙发育,裂面见铁锰氧化膜,浸水易软化,干燥易散碎,顶部 风化呈土状。坚硬,致密,稍湿。埋深 12.5013.20m,层厚 2.003.70m,层底标高 51.5053.10m。 (8)中风化粉砂质泥岩(K):紫红色,粉砂泥质结构,以泥质成分为主,石英粉砂为次,见 8 云母小片,岩芯表面见绿泥石斑块,偶见石膏细脉充填于

8、裂隙中,岩石较完整,裂隙较发育,局 部夹泥岩透镜体,分布无规律。浸水易软化,干燥易碎裂。坚硬,致密,稍湿。埋深 14.8016.40m,层厚 2.409.80m,层底标高 43.1049.70m。 地下水位简况:场地主要见上层滞水及潜水。上层滞水主要赋存于素填土和淤泥 2 质杂填土中,受大气降水及地表水的补给,季节性变化明显；潜水主要赋存于圆砾 3 中,受同层地下水补给。测得初见水位 0.307.00m,相应标高 60.9067.60m,测得静 5 止水位 0.402.50m,相应标高 65.4067.40m。场地地下水对混凝土结构无腐蚀性,对钢 筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。 3 图 2 岩

9、土层分布图 1.1.31.1.3 基坑侧壁安全等级基坑侧壁安全等级及重要性系数及重要性系数 丝绸大厦基坑安全等级为一级,基坑重要性系数 0 = 1.0。 1.1.41.1.4 设计依据设计依据 (1)地质勘察报告及相关资料; (2 建筑基坑支护技术规范(JGJ120-99)； (3)建筑基坑工程技术规范(YB9258-97)； (4)岩土工程预决算指南； (5)深基坑工程； (6)深基坑工程设计施工手册； (7)深基坑支护设计与施工； (8)工程概预算； (9)基坑工程手册等。 4 第二章 支护体系方案的选择 2.12.1 常见支护体系的类型及其特点和适用范围常见支护体系的类型及其特点和适用范

10、围 放坡开挖放坡开挖: :适用于周围场地开阔,周围无重要建筑物,只要求稳定,位移控制五严格要 求,价钱最便宜,回填土方较大。 深层搅拌水泥土围护墙深层搅拌水泥土围护墙: :深层搅拌水泥土围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入 的水泥浆强行搅拌,形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。水泥土围护墙优点:由于一 般坑内无支撑,便于机械化快速挖土;具有挡土、止水的双重功能;一般情况下较经济;施 工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微,因此 XX 市区内施工更显出优越性。水泥土围 护墙的缺点:首先是位移相对较大,尤其在基坑长度大时,为此可采取中间加墩、起拱等 措施以限制过大的位移;其次是厚度较大,只有在红线位

11、置和周围环境允许时才能采用, 而且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周围环境。 高压旋喷桩高压旋喷桩:高压旋喷桩所用的材料亦为水泥浆,它是利用高压经过旋转的喷嘴将水 泥浆喷入土层与土体混合形成水泥土加固体,相互搭接形成排桩,用来挡土和止水。高压 旋喷桩的施工费用要高于深层搅拌水泥土桩,但其施工设备结构紧凑、体积小、机动性 强、占地少,并且施工机具的振动很小,噪音也较低,不会对周围建筑物带来振动的影响 和产生噪音等公害,它可用于空间较小处,但施工中有大量泥浆排出,容易引起污染。对 于地下水流速过大的地层,无填充物的岩溶地段永冻土和对水泥有严重腐蚀的土质,由于 喷射的浆液无法在注浆管周围凝固,均不

12、宜采用该法。 槽钢钢板桩槽钢钢板桩: :这是一种简易的钢板桩围护墙,由槽钢正反扣搭接或并排组成。槽钢长 68m ,型号由计算确定。其特点为:槽钢具有良好的耐久性,基坑施工完毕回填土后可 将槽钢拔出回收再次使用;施工方便,工期短;不能挡水和土中的细小颗粒,在地下水位高 的地区需采取隔水或降水措施;抗弯能力较弱,多用于深度4m 的较浅基坑或沟槽,顶部 宜设置一道支撑或拉锚;支护刚度小,开挖后变形较大。 钢筋混凝土板桩钢筋混凝土板桩:钢筋混凝土板桩具有施工简单、现场作业周期短等特点,曾在基坑 中广泛应用,但由于钢筋混凝土板桩的施打一般采用锤击方法,振动与噪音大,同时沉桩 过程中挤土也较为严重,XX

13、市工程中受到一定限制。此外,其制作一般在工厂预制,再运 5 至工地,成本较灌注桩等略高。但由于其截面形状及配筋对板桩受力较为合理并且可根 据需要设计,目前已可制作厚度较大(如厚度达 500mm 以上) 的板桩,并有液压静力沉桩 设备,故在基坑工程中仍是支护板墙的一种使用形式。 钻孔灌注桩钻孔灌注桩: :钻孔灌注桩围护墙是排桩式中应用最多的一种,在我国得到广泛的应用。 其多用于坑深 715m 的基坑工程,在我国北方土质较好地区已有 89m 的臂桩围护墙。 钻孔灌注桩支护墙体的特点有:施工时无振动、无噪音等环境公害,无挤土现象,对周围 环境影响小;墙身强度高,刚度大,支护稳定性好,变形小;当工程桩

14、也为灌注桩时,可以同 步施工,从而施工有利于组织、方便、工期短;桩间缝隙易造成水土流失,特别时在高水 位软粘土质地区,需根据工程条件采取注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡 水问题;适用于软粘土质和砂土地区,但是在砂砾层和卵石中施工困难应该慎用;桩与桩 之间主要通过桩顶冠梁和围檩连成整体,因而相对整体性较差,当在重要地区,特殊工程 及开挖深度很大的基坑中应用时需要特别慎重。 地下连续墙地下连续墙: :通常连续墙的厚度为 600mm、800mm、1000mm,也有厚达 1200mm 的,但较 少使用。地下连续墙刚度大,止水效果好,是支护结构中最强的支护型式,适用于地质条 件差和复杂,基坑深

15、度大,周边环境要求较高的基坑,但是造价较高,施工要求专用设备。 土钉墙土钉墙: :土钉墙是一种边坡稳定式的支护,其作用与被动的具备挡土作用的上述围护 墙不同,它是起主动嵌固作用,增加边坡的稳定性,使基坑开挖后坡面保持稳定。土钉墙 主要用于土质较好地区,我国华北和华东北部一带应用较多,目前我国南方地区亦有应用,有 的已用于坑深 10m 以上的基坑,稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、 在土质较好地区应积极推广。 SMWSMW 工法工法: :SMW 工法亦称劲性水泥土搅拌桩法,即在水泥土桩内插入 H 型钢等(多数为 H 型钢,亦有插入拉森式钢板桩、钢管等) ,将承受荷载与防渗挡水结合起

16、来,使之成为 同时具有受力与抗渗两种功能的支护结构的围护墙。SMW 支护结构的支护特点主要为: 施工时基本无噪音,对周围环境影响小;结构强度可靠,凡是适合应用水泥土搅拌桩的场 合都可使用,特别适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层;挡水防渗性能好,不必另设挡 水帷幕;可以配合多道支撑应用于较深的基坑;此工法在一定条件下可代替作为地下围护 的地下连续墙,在费用上如果能够采取一定施工措施成功回收 H 型钢等受拉材料;则大大 低于地下连续墙,因而具有较大发展前景。 6 2.22.2 基坑支护方案的确定基坑支护方案的确定 本工程地下水位较高,基坑开挖深度为 10 米,且 BC 侧由于距离建筑物较近(5.6

17、m), 严格按照建筑基坑支护设计规程(JGJ12099)、 建筑基坑工程技术规范 (YB9258-97)、 深基坑支护设计与施工中的有关要求进行。经过详细的分析后认为: 本设计基坑支护方案,在满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基 坑支护结构的要求,符合“安全可靠,经济合理,技术可行,方便施工”的原则。 基坑分 为(AB、CD、AD)和 BC 两个计算区段,由于 BC 区段距离建筑物较近,为减少施工对其东侧 建筑物造成较大影响,减小施工噪声,降低造价费用则采用钻孔灌注桩与锚杆支撑, (AB、CD、AD)区段周边环境较为宽松,在考虑地质、造价、工期等方面综合原因后,可采 用土钉墙支护

18、。 第 3 章 BC 断面的围护结构设计与计算 7 3.13.1 土压力系数计算土压力系数计算 按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据,即: 主动土压力系数: 2 45tan 2 i ia K 被动土压力系数: 2 45tan 2 i pi K 3.23.2 支护结构设计计算支护结构设计计算 该段为基坑东侧 B-C 段,采用钻孔灌注桩加两道锚杆进行施工,取桩径为 0.8m,两桩 之间的距离取 1.5m。结构外侧地面附加荷载 q 取 10kPa。 表 3.1 各土层系数表 序号 图 层 名 称 层厚 (m) 粘聚力 C() a kP 内摩擦 角 ( ) 重度 () 3 /mkN Ka

19、Kp 1 粉质 粘土 6.71223180.4382.283 2 圆砾 4.8040200.2174.6 3 粘土 1.52015200.5891.698 4 强风化 粉砂质 泥岩 31520230.4062.464 5 强风化 粉砂质 泥岩 52430250.3333 3.2.13.2.1 侧向土压力计算侧向土压力计算 8 1、第一阶段挖土深 3.5m,并在-3m 标高处设立锚杆 按朗肯理论计算主动与被动土压力强度,其公式如下: aaa KcqKp2 aaiia KcKhqp2 其中: 朗肯主动土压力强度 () a P a kP 地面均匀荷载 ()q a kP 第 层土的重度 () i i

20、3 /mkN 第 层土的厚度 () i him 朗肯主动土压力系数； a K (1)求第一层土的主动和被动土压力 aaa kPKcqKp5 .11438 . 0 122438 . 0 102 110 aaaaa kPKcKhqpp09.16438. 0122438 . 0 5 . 318102 下 (2)求开挖面下土压力为 0 点 2 a m KK p a ap a 48 . 0 438. 0283. 218 09.16 1 (3)求 O 点开挖面以上土压力 2 Ea aa kPE96.11 2 48 . 0 09.16 2 05 . 2 09.16 2 46 . 1 5 . 11 1 (4)

21、求 o 以上作用在桩上土压力对 o 点的力矩: mKNM 1 . 21 3 48 . 0 2 49.1648 . 0 05 . 2 3 1 96.1148 . 0 05. 246 . 1 3 2 5 .11 0 (5)桩在 d 下嵌故深度 t 假设支座 d 处的反力mKNEE ad /96.11 1 m KK E t aP d 47 . 1 438 . 0 283 . 2 18 96.1166 9 需要桩长度,则桩长取 6mmL74 . 5 47 . 1 2 . 148 . 0 5 . 3 2、第二阶段挖土深 6.7m,并在-6m 标高处设立锚杆 (1)求第一层土的主动和被动土压力 aaa k

22、PKcqKp5 .11438 . 0 122438 . 0 102 110 aaaa kPKcKhqp32.41438 . 0 122438 . 0 7 . 618102 aaaa kPKcKhqp34.28438 . 0 02217 . 0 7 . 618102 2221 下 (2)求开挖面下土压力为 0 点 2 a m KK p a ap a 323 . 0 217 . 0 6 . 420 34.28 2 (3)求 O 点开挖面以上土压力 2 Ea aa kPE18.90 2 323 . 0 34.28 2 7 . 432.41 2 2 5 . 11 2 (4)求 o 以上作用在桩上土压力

23、对 o 点的力矩: mKNM 3 . 98 3 323 . 0 2 58 . 4 323 . 0 7 . 4 3 1 18.90323 . 0 7 . 42 3 2 5 .11 0 10 图 3.2 开挖第二阶段土压力分布简图 (5)计算支撑反力 1 R 支撑到 d 点距离ma023 . 4 3323 . 0 7 . 6 3 支撑反力mKN a M R/43.24 023 . 4 3 . 98 3 0 1 假设支座 d 处的反力mKNREE ad /75.6543.2418.90 12 (6)桩在 d 下嵌故深度 t m KK E t aP d 12 . 2 217 . 0 6 . 420 7

24、5.6566 需要桩长度,则桩长取 10mmL6 . 912 . 2 2 . 1323 . 0 7 . 6 3、第三阶段挖土深 10m 土压力系数采用加权平均计算,开挖面范围内土体力学指标加权平均值为: 11 35 . 0 2 45tan 04 . 8 10 3 . 307 . 612 61.28 10 3 . 3407 . 623 2 a a K kpc (1)土压力计算 0m 处 : 2 0 /01 . 6 35 . 0 04 . 8 235 . 0 10mKNEa 10m 处上: 2 10 /87.5835. 004. 82-35. 03 . 3207 . 61810mKNEa 上 10

25、m 处下: 2 10 /66.42217 . 0 02-217 . 0 3 . 3207 . 61810mKNEa 下 土压力为 0 的距开挖面的 d 点深度: m KK E d ap 487 . 0 217. 06 . 420 66.42 10a 下 d 以上对桩的土压力的合力: aa kPE57.274 2 487 . 0 66.42 2 07. 987.58 2 93 . 0 01. 6 d 以上作用在桩上土压力对 d 点的力矩: mKNMd 906 3 487 . 0 2 39.10487 . 0 07 . 9 3 1 57.274487. 007 . 9 93 . 0 3 2 01

26、. 6 12 图 3.3 开挖第三阶段土压力分布简图 (2)计算支撑反力: 第一层支撑到 d 点距离:ma487 . 7 3487.10 1 第二层支撑到 d 点距离:ma487 . 4 6487.10 2 第一层支撑反力取第一层挖土时的值:mKNR/43.24 1 第二层支撑反力值 mKN a MM R d /180 487 . 4 3 .98906 2 0 2 假设支座 d 处的反力: mKNRREE ad /14.7018043.2457.274 21 (3)桩在 d 下嵌故深度 t m KK E t aP d 19 . 2 217 . 0 6 . 420 14.7066 需要桩长度,则

27、桩长取 14mmL12.1319 . 2 2 . 1487 . 0 10 (4)桩强度验算 13 桩上剪力为 0 的位置距地面以下 y 处 13 . 7 018043.2435 . 0 20 2 1 35 . 0 10 0 2 1 2 21 2 y yy RRkyyqk aa MmKN yRyR y kyyqkM baa 55.207 613 . 7 180313 . 7 43.24 3 13 . 7 35 . 0 13 . 7 20 2 1 13 . 7 35 . 0 10 2 1 63 32 1 2 1 22 1 22 max 3.33.3 锚杆的设计锚杆的设计 3.3.13.3.1 锚杆

28、承载力的计算锚杆承载力的计算 (1)本工程采用两层锚杆,水平间距一般取(1.54.5)m,此处为 1.5m；倾角15 (2)由前面的计算可以知道,锚杆的水平力是,mKNR/43.24 1 mKNR/180 2 (3)由可得:cos ua NR KN R N19.25 97 . 0 43.24 cos 1 1 KN R N57.185 97 . 0 180 cos 2 2 (4)锚杆自由段长度的计算: 14 图 3.4 锚杆自由段长度计算简图 O 为土压力零点,OE 为假想滑裂面,锚杆 AD 与水平线 AC 夹角,AB 为非锚固段,可由 几何关系得: mLL AOAB 98 . 3 96 . 0

29、 51 . 0 487 . 7 2 45sin 2 45sin 因为小于 5m,而规范规定锚杆自由端长度不得小于 5m,为了结构的稳定,这里我们取 两道锚杆的自由段都为 6m (5)锚杆的锚固段长度的计算: 圆柱形水泥压浆锚杆的锚固段长度按下式计算:aL mt a m KN L d 其中 : 锚固段直径,可取钻头直径的 1.2 倍；md 锚固安全系数,取=1.5,当使用年限超过两年或周围环境要求较mKmK 高时取=2.0；mK 土层锚杆设计轴向拉力,即按挡墙计算得到的锚拉力；tN 锚固体与土层之间的剪切强度,可按各地积累的经验取用,也可以 按照公式 tanC 其中 C 土体的粘聚力； 锚固段中

30、点的上覆压力； 锚固段与土体之间的摩擦角,通常取=。当采用二次 11 32 压注浆时,取,其中为土体的固结块剪的内摩擦角峰值。 在本工程中,取,；5 . 1 m KKNNt19.25 1 KNNt57.185 2 由于工程中采用的是直径 120mm 的钻孔机械,则mmdm2242 . 1120 暂设第一层锚杆锚固段长 5m,第二层锚杆锚固段长 10m,则两层锚杆锚固段中点埋深 各为: 15 mh2 . 5315sin 2 5 11 1 mh85 . 8 615sin 2 10 16 2 剪切强度各为: a kpc12.2461.28 3 1 tan2 . 51804 . 8 tan 1 a k

31、pc16.3561.28 3 1 tan85 . 8 1804. 8tan 2 所以得: m d NK L m tm 23 . 2 12.24224 . 0 14 . 3 19.255 . 1 1 m d NK L m tm 26.11 16.35224 . 0 14 . 3 57.1855 . 1 2 由于锚固段长度不应小于 4m,所以 L1取 5m,L2取 12m 土层锚杆总长度各为: mLLL ABm 11 11 mLLL ABm 18 22 (7)土层锚杆截面积和配筋的计算: 土层锚杆截面积可以按照下式计算: ptk tmj f NK A 其中 A 锚杆的截面积； 土层锚杆设计轴向拉力

32、；tN 安全系数,取 1.3；mjK 锚杆材料的设计标准强度值。ptkf 则根据实际情况, ,钢筋在此用 HRB335 的钢筋, KNNt19.25 1 KNNt57.185 2 16 则=300ptkf 2 /N mm 所以带入数据得: 2 3 1 109 300 1019.253 . 1 mm f NK A ptk tmj 选用 1 16 2 g=201.1mmA 2 3 2 804 300 1057.1853 . 1 mm f NK A ptk tmj 选用 2 25 2 g=982mmA 3.43.4 桩的配筋桩的配筋 3.4.13.4.1 桩体的配筋计算方法桩体的配筋计算方法 将圆形

33、桩体化为长方形的墙体,然后采用双面对称配筋方法配筋,灌注桩直径为 800mm,混凝土为 C30,受力钢筋,分布钢筋均采用级钢筋。综合安全系数 K=1.4,将直径 为 800mm 的圆形桩体化为宽 800mm,墙厚 h 的墙体。 4 4 64 1 12 D h 解得 h=700.8mm,取墙厚 h=710mm C30 混凝土的,级钢筋的设计强度 22 /43 . 1 ,/ 3 . 14mmNfmmNf tc 。 2 /300mmNfy 墙最大弯矩墙厚 710mm,保护层为 40mm,混凝土为 C30,受力钢筋,分布钢筋均采用 级钢筋。 墙最大弯矩,采用双面对称配筋mKNM55.207 max s

34、S AA mmhh6704071040 0 mmb1000 (1) 1 , 0 sycsy AfbxfAfN得 (2) 0 01 2 , 0 ssyc ahAf x hbxfMM 得 17 桩的最大弯矩()MmmN 纵向钢筋横截面积 () s A 2 mm (), s a保护层厚度保护层厚度mm 混凝土强度设计值 () c f a MP 钢筋强度设计值() y f a MP 由(1)式可知0 x 由(2)式可得 2 6 0 1098 30040670 1055.207 mm fah M AA ys SS 总面积 2 21962mmAA sg 根据简明深基坑工程设计施工手册 13钻孔灌注桩的最小

35、配筋率为,故42 . 0 s Ammbh 2 min 298271010000042 . 0 所以实配钢筋,钢筋按一排均匀布置。 2 31422010mmAg 3.4.23.4.2 构造配筋构造配筋 根据简明深基坑工程设计施工手册13 有:钢箍宜采用螺旋筋,间距一般86 为,每隔应布置一跟直径不小于的焊接加强箍筋,以增mm300200mm20001500mm12 加钢筋笼的整体刚度,有利于钢筋笼吊放和浇灌水下混凝土时整体性. 钢筋笼的配筋量由计算确定,钢筋笼一般离孔底 200500mm。 因此在本基坑设计中:采用的螺旋筋为箍筋,另外每隔布置一根2008mm2000 的焊接加强箍筋(即定位筋)1

36、4 3.53.5 冠梁设计冠梁设计 由于本工程采用钻孔灌注桩作为支护结构,为了提高支护体系的稳定性形成闭合的 结构,根据要求在钻孔灌注桩顶部设置冠梁,增加整体的稳定性. 根据 深基坑工程优化设计11 一般冠梁高度为,宽度为( d5 . 15 . 0d2 . 11d 为钻孔灌注桩的直径).冠梁刚度越大,则冠梁的作用相当于支点的作用,对桩的受力和变 形将起显著的作用,因此设计时可以适当的将其断面加大,配以适量的钢筋,增加刚度。 18 本工程设计冠梁高度为 800mm 宽为 960mm。混凝土等级为.按以下公式计算冠梁的30C 筋: sq AA8 . 05 . 0 式中 冠梁的配筋面积 q A 桩按

37、最大弯矩配筋时的钢筋面积 s A 本基坑取系数为,所以8 . 0 2 87810988 . 08 . 0mmAA sq 根据规范规定最小配筋率为 0.2,故 s Ammbh 2 min 1536800960002 . 0 所以实配钢筋,箍筋采用。 2 1885206mmAg2008 3.63.6 腰梁设计腰梁设计 锚喷支护腰粱计算 按多跨连续梁计算(见计算简图) 图3.5 锚喷支护腰粱计算简图 ,其中,所以: 2 125 . 0 qlM L N q t 2 mKN L N q t /4 . 8 5 . 12 19.25 2 1 1 mKN L N q t /86.61 5 . 12 57.18

38、5 2 1 2 计算结果得: mKNqlM45 . 9 34 . 8125 . 0 125 . 0 22 1 mKNqlM59.69386.61125 . 0 125 . 0 22 2 经计算选用腰粱型号见基坑支护腰梁型钢选用表 19 锚杆 跨度(m) 1.52 槽钢型号W() 3 cm M (KN.m) 2921.76 28 50.6 10.88 45.534.121079.417.1 71.253.4212.6124.226.7 92.369.2214a16134.6 99.974.9214b174.237.5 124.293.1216a216.646.6 134100216233.650

39、.2 162.1121.6218a282.860.8 174.5130.9218304.465.5 204.1153.1220a35676.5 219.5164.4220382.8 82.3 锚杆轴向 力(KN) 249.5187222a435.293.6 则腰梁配筋结果为:第一层锚杆处腰梁的配筋可选用 210,第二层锚杆处腰梁的配筋 可选用 220a。此工程中为了安全起见,两层锚杆的腰梁都采用 220a 的槽钢,箍筋选用 2008 第 4 章 (AB.AD.DC)(AB.AD.DC)断面的围护结构设计与计算 20 4.14.1 土钉计算土钉计算 该段为基坑采用土钉墙支护进行施工,基坑实际挖深

40、 10m,结构外侧地面附加荷载 q 取 10kPa。,开挖斜面坡取,土钉间距为 1.5m。土钉垂直倾角为100Dmm钻孔直径 0 80 150 表 4.1 (AB.AD.DC)侧基坑土层系数表 序号 图 层 名 称 层厚 (m) 粘聚力 C() a kP 内摩擦 角 ( ) 重度 () 3 /mkN KaKp 1 杂填土 5.688180.7561.323 3 粉质粘 土 3.51223180.4382.283 4 圆砾 5.3040200.2174.6 5 粘土 1.02015200.5891.698 6 强风化 粉砂质 泥岩 31520230.4062.464 7 中风化 粉砂质 泥岩 5

41、2430250.3333 (1)基坑深度范围内各指标的加权平均值为: 3 /18 10 9 . 0205 . 3186 . 518 mKN 16 10 9 . 0405 . 3236 . 58 (2)各土钉处水平荷载标准值分别为: 由公式 ,可得: ajajjjajk KcKhqe2 21 aka kpe06.14756 . 0 82756 . 0 )5 . 11810( 1 aka kpe47.34756 . 0 82756 . 0 )31810( 2 aka kpe88.54756 . 0 82756 . 0 )5 . 41810( 3 aka kpe09.41438 . 0 82438

42、. 0 )61810( 4 aka kpe92.52438 . 0 82438 . 0 )5 . 71810( 5 aka kpe17.34217 . 0 82217 . 0 )9 . 0201 . 91810( 6 (3)折减系数 8 . 0 2 16 45tan/ 80tan 1 2 1680 tan 1 2 1680 tan 2 45tan/ tan 1 2 tan 1 2 tan 2 2 (4)各道土钉受拉荷载标准值为: 由公式,可得: j yjxjajk jk SSe T cos KNT k 2 . 26 15cos 5 . 15 . 106.148 . 0 1 KNT k 23.6

43、4 15cos 5 . 15 . 147.348 . 0 2 KNT k 27.102 15cos 5 . 15 . 188.548 . 0 3 KNT k 57.76 15cos 5 . 15 . 109.418 . 0 4 22 KNT k 62.98 15cos 5 . 15 . 192.528 . 0 5 KNT k 68.63 15cos 5 . 15 . 117.348 . 0 6 (5)土钉抗拉承载力设计值为: 由公式,可得: jkuj TT 0 25 . 1 KNTu75.32 2 . 26125 . 1 1 KNTu29.8023.64125. 1 2 KNTu84.1272

44、7.102125 . 1 3 KNTu71.9557.76125. 1 4 KNTu28.12362.98125. 1 5 KNTu6 .7968.63125 . 1 6 经查土钉锚固体与土体极限摩阻力标准值表取,土钉在稳定土体内的 asik kpq40 长度为: 根据公式,可得: siknj ujs ai qd T l mla23 . 3 4012 . 0 14 . 3 75.323 . 1 1 mla93 . 6 4012 . 0 14 . 3 29.803 . 1 2 mla03.11 4012 . 0 14 . 3 84.1273 . 1 3 mla26. 8 4012 . 0 14

45、. 3 71.953 . 1 4 mla63.10 4012 . 0 14 . 3 28.1233 . 1 5 23 mla87. 6 4012 . 0 14 . 3 6 .793 . 1 1 (6)土钉在直线破裂面内的长度: 由公式 ,可得: 2 180sin 2 180sin90tan 2 90tan j bj hh l m lb 13 . 5 604 . 0 5 . 8 2 1680 15180sin 2 1680 180sin8090tan 2 1680 90tan5 . 110 1 mlb23. 4604. 07 2 mlb32. 3604 . 0 5 . 5 3 mlb42 . 2

46、 604 . 0 4 4 mlb51 . 1 604 . 0 5 . 2 5 mlb604 . 0 604. 01 6 (7)土钉总长度为: bjaj llL 取 9mmL46 . 8 13 . 5 23. 3 1 取 12mmL16.1123 . 4 93. 6 2 取 15mmL35.1432 . 3 03.11 3 取 11mmL68.1042 . 2 26 . 8 4 取 13mmL14.1251 . 1 63.10 5 24 取 8mmL474 . 7 604 . 0 87 . 6 6 4.24.2 配筋计算配筋计算 钢筋选用 HRB335 级钢筋,钢筋抗拉强度设计值,土钉钢筋为:

47、2 /300mmNfy y uj sj f T A 2 1 1 109 300 100075.32 mm f T A y u s 2 2 2 268 300 100029.80 mm f T A y u s 2 3 3 426 300 100084.127 mm f T A y u s 2 4 4 319 300 100071.95 mm f T A y u s 2 5 5 411 300 100028.123 mm f T A y u s 2 6 6 265 300 1000 6 . 79 mm f T A y u s 第 1,2,6 排土钉选用,钢筋面积,满足；201 2 s A =314

48、.2mm 第 3,4,5 排土钉选用,钢筋面积,满足；251 2 6 . 490 mmAs 钢筋按构造要求取级螺纹钢筋.每根土钉周围布置 14 横纵双向加强筋。 根据构造要求喷射混凝土面厚度取 100mm,喷射混凝土等级为 C20,混凝土面层配 级钢筋8200 200 4.34.3 土钉稳定性验算土钉稳定性验算 25 4.3.14.3.1 土钉的抗滑动稳定性分析土钉的抗滑动稳定性分析 作用在墙后的滑移合力为土体主动土压力: mKN SSeSSKcKhqE yxajkyxajajjjax /521 5 . 15 . 117.3492.5209.4188.5447.3406.14 2 土钉墙的厚度

49、 B 为: ,取mHB04 . 9 754. 0102 . 1 2 45tan2 . 1 11Bm KNSqBWF xi 89916tan5 . 11110111810tan 满足抗滑稳定要求2 . 173 . 1 521 899 ax i H E F K 4.3.24.3.2 土体的抗倾覆稳定性验算土体的抗倾覆稳定性验算 墙体的抗倾覆弯距为: mKN B SqBWM xw /4945 2 11 899 2 墙底受到弯距为 mKN H EM ax /1737 3 10 521 3 0 满足要求3 . 185. 2 1737 4945 0 M M K w q 第 5 章 基坑的稳定性验算 26

50、5.15.1 基坑的整体抗滑稳定性验算基坑的整体抗滑稳定性验算 根据简明深基坑工程设计施工手册6 采用圆弧滑动面验算板式支护结构和 地基的整体稳定抗滑动稳定性时,应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面 垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动,滑动面的圆心一般在挡墙上方,基坑内侧 附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时,通 常不会发生整体稳定破坏,因此,对支护结构,当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑 移稳定性验算。 5.25.2 基坑抗倾覆稳定性验算基坑抗倾覆稳定性验算 根据建筑基坑支护技术规程应用手册11抗倾覆安全系数如下: atd ptddt

51、d d td t Knn Knnnnnn nn K /212 3 1 /22 3 2 2 2 其中有 hnh dd hnh tt hqhc 式中 被动土压力系数与主动土压力系数的比值 P K a K 基坑的开挖深度h 最下道支撑点到基坑底的距离 t h 桩的入土深度 d h 地面荷载,q 2 /10mKNq 桩长范围内土层的重度的加强平均值 桩长范围内土层的内摩擦角的加强平均值 桩长范围内土层的粘聚力的加强平均值c 27 踢脚安全系数。其范围为 t K5 . 10 . 1 1、第一阶段抗倾覆稳定性验算 159 . 0 5 . 318 10 h q 19. 0 5 . 318 12 h c 由于

52、,438 . 0 a K662 . 0 a K283. 2 p K511 . 1 p K ,143 . 0 5 . 3 5 . 0 h h n t t 714. 0 5 . 3 5 . 2 h h n d d 212 . 5 438 . 0 283 . 2 a p K K )(0 . 15 . 3 662. 0/19. 021159 . 0 143. 0714. 02 3 1 511. 1/143 . 0 2714 . 0 714 . 0 19. 02143 . 0 714. 0 3 2 714 . 0 714. 0143 . 0 212 . 5 /212 3 1 /22 3 2 2 2 2

53、2 1 满足要求 atd ptddtd d td t Knn Knnnnnn nn K 2、第二阶段抗倾覆稳定性验算 083 . 0 7 . 618 10 h q 1 . 0 7 . 618 12 h c 由于,438 . 0 a K662 . 0 a K283. 2 p K511 . 1 p K ,1 . 0 7 . 6 7 . 0 h h n t t 508 . 0 5 . 6 3 . 3 h h n d d 212 . 5 438 . 0 283 . 2 a p K K 28 )(0 . 107. 2 662 . 0 /1 . 021083 . 0 1 . 0508. 02 3 1 51

54、1 . 1 /1 . 02508 . 0 508 . 0 1 . 021 . 0508 . 0 3 2 508. 0 1 . 0508 . 0 212 . 5 /212 3 1 /22 3 2 2 2 2 2 满足要求 atd ptddtd d td t Knn Knnnnnn nn K 3、第三阶段抗倾覆稳定性验算: 其中有: 桩长范围内的所有土层参数的加权平均值如下: 3 /26.19 14 1235 . 1208 . 4207 . 618 mKN 28 14 1255 . 1158 . 4407 . 623 a kpC17. 9 14 1185 . 1208 . 407 . 612 由公

55、式可知: 052 . 0 1026.19 10 h q 048 . 0 1026.19 17 . 9 h c 由于,36. 0 a K6 . 0 a K77. 2 p K66 . 1 p K ,4 . 0 10 4 h h n t t 4 . 0 10 4 h h n d d 69 . 7 36 . 0 77 . 2 a p K K 29 )(0 . 151 . 1 6 . 0/048 . 0 21052 . 0 4 . 04 . 02 3 1 66 . 1 /4 . 024 . 04 . 0048 . 0 24 . 04 . 0 3 2 4 . 0 4 . 04 . 0 69 . 7 /21

56、2 3 1 /22 3 2 2 2 2 2 满足要求 atd ptddtd d td t Knn Knnnnnn nn K 5.35.3 基坑抗隆起稳定性验算基坑抗隆起稳定性验算 采用同时考虑 c、 的计算方法验算抗隆起稳定性。 qDH cNDN K cq s 1 2 式中 墙体插入深度；D 基坑开挖深度；H 地面超载；q 坑外地表至墙底,各土层天然重度的加强平均值； 1 坑内开挖面以下至墙底,各土层天然重度的加强平均值； 2 、 地基极限承载力的计算系数； q N c N 用普郎特尔公式,、分别为: q N c N , tan2 2 45taneNq tan 1 1 qc NN 、 为墙体底

57、端的土体参数值；c 其中、mD4mH10 a kpq10 25 3 1 /7 .18 10 3 . 3207 . 618 mKN 30 3 2 / 8 . 20 4 1235 . 1205 . 120 mKN 37 . 6 71 . 2 2 20 45tan 2 45tan 20tan14 . 3 2tan2 eNq 75.14 20tan 1 137 . 6 tan 1 1 qc NN )(3 . 176. 2 10410 7 . 18 75.141537. 64 8 . 20 1 2 符合要求 qDH cNDN K cq s 31 参考文献 1 高大钊主编.深基坑工程.机械工业出版社199

58、9 2 中国建筑科学研究院主编.中华人民共和国行业标准.建筑基坑支护技术规程 (JGJ120-99).中国建筑工业出版社1999 3 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范 GBJ10-89.中国建筑工业 出版社 4 赵志缙 应惠清主编.简明深基坑工程设计施工手册.中国建筑工业出版社 1997 5 刘宗仁主编.基坑工程.哈尔滨工业大学出版社2008 6 中冶集团建筑研究总院主编.岩土锚(索)杆技术规程(CECS 22:2005).中 国计划出版社 2005 32 结束语 经过几周的奋战我的毕业设计终于完成了。在没有做毕业设计以前觉得毕业设计只 是对这几年来所学知识的单纯总结,但是通过这次做

59、毕业设计发现自己的看法有点太片 面。毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验,而且也是对自己能力的一种提高。通 过这次毕业设计使我明白了自己原来知识还比较欠缺,自己要学习的东西还太多。在这 次毕业设计中,我才明白学习是一个长期积累的过程,在以后的工作、生活中都应该不断 的学习,努力提高自己知识和综合素质。 在这次毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了,同学之间互相帮助,有什么不懂 的大家在一起商量,听听不同的看法对我们更好的理解知识,所以在这里非常感谢帮助我 的同学。我的心得也就这么多了,总之,不管学会的还是学不会的的确觉得困难比较多, 真是万事开头难,不知道如何入手。最后终于做完了有种如释重负

60、的感觉。此外,还得出 一个结论:知识必须通过应用才能实现其价值！有些东西以为学会了,但真正到用的时候 才发现是两回事,所以我认为只有到真正会用的时候才是真的学会了。 在此要感谢我的指导老师周秋娟老师对我的悉心指导,感谢老师给我的帮助。在设 计过程中,我通过查阅大量有关资料,与同学交流经验和自学,并向老师请教等方式,使自 己学到了不少知识,也经历了不少艰辛,但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东 西,也培养了我独立工作的能力,树立了对自己工作能力的信心,相信会对今后的学习工 作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力,使我充分体会到了在创造过程 中探索的艰难和成功时的喜悦。虽然这个设计