施工电梯方案(含电梯基础及地下室顶板回撑)（完整版）

1、新城东方丽园项目（二期）施工电梯基础施工方案编制人：审核人：审批人：编制日期：广东水电二局股份有限公司目录一、工程概况 . 1二、施工电梯基础位于地下室顶板上方 1三、施工电梯位于回填土上 11一、工程概况本工程整个用地面积为17092.38川，总建筑面积80907.16川。（其中地上为 69917.14川，地下为10990.02川）。本工程属抗震设防丙类建筑，高层建筑，建筑安 全等级为二级。主体结构设计使用年限为50年。设计地震基本烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。1#楼主要为公共租赁房、配套商业，地下 1层，地上32层；其中第1-3层为商业， 层高4.8/4

2、.5/5.0 米；第4-32层为商务公寓，层高2.8米；建筑总高度95.6米。2#楼主要为住宅，地下1层，地上33层；其中第1层为公共配套设施，层高3.3 米；第2-33层为住宅楼，层高2.8米；建筑总高度93.8米。3#楼主要为商务公寓、商业用房，地下 1层，地上16层；其中第1层为商业，层 高7.2米；第2-16层为商务公寓，层高3.0米；建筑总高度52.3米。该工程拟采用三台施工电梯，采用由广州市京龙工程机械有限公司生产的SC200/200TD型施工电梯，即可满足现场施工需要及现场施工垂直运输的要求。2、3#楼施工电梯安装在地下室顶板上（具体位置详见平附图2、3），1#楼施工电梯安装在地

3、面上（具体位置详见附图1），基础混凝土强度等级：C30;禾台底部长向创血：12200禾台底部短向训血:12200基础长度I : 4.4 m，基础宽度b： 3.8 m，基础高度h：0.3 m 。二、施工电梯基础位于地下室顶板上方（以 2#栋为例进行验算）1、施工电梯基本参数吊笼形式：双吊笼；标准节长度：1.508m；施工电梯型号：SC200/200TD架设总高度：94m底笼长：3.2m；底笼宽：3.65m；标准节重：170kg；单个吊笼重：2000kg ；对重重量：2000kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应

4、经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数 n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须 能承受的最大荷载不得小于 P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重)X2.1= (2*2000) +1480+(63*170) +2X2000+2X2000X 2.1 51096 kg =510.96KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为561.96KN,基础尺寸为4400X3800mm因此加固范围为5000X 5000mm由此地下室顶板承担的总荷载为 20.44kN/m2, 此荷载由施工电梯

5、底部 5000X 5000 范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工 荷载为5KN/m，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座(钢顶托)顶 紧，立杆纵距为300mm横距为400mm步距为1500mm根据实际情况加设剪刀撑。3、地下室顶板支撑架计算书：( 1 )计算依据：钢 管 脚 手架 的 计 算 参 照 建 筑 施 工 扣 件 式 钢 管 脚 手架 安 全 技 术规 范 (JGJ130-2011) 、建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2011) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2012) 、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 、 扣件式钢管模板高支

6、撑 架设计和使用安全等规范。( 2)设计选型：地下室顶板在 2#、3#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用 安全。钢管脚手架间距纵横为300X 400mm步距为1500mm 45mnX 95mr方木，钢管顶托 顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至 50.0 kN/m 2进 行验算。1h落地平台支撑架立面简图oolb ooHP落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元(3)计算书:1) 、参数信息1. 基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.40，立杆步距h(m): 1.50 ;立杆纵向间距lb(m):0.30，平台支架计算高度H(m): 5.15 ;立

7、杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm): 400.00 ; 钢管类型：48X 3.0扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80 ;2. 荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300 ;栏杆自重(kN/m):0.150 ;材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000 ;施工均布荷载(kN/m2):2.000 ;3. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00 ;立杆基础底面面积(m2):0.25 ;地基承载力调整系数:1.00。2) 、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.49

8、 cm 3;截面惯性矩I = 10.78cm 4;ItHuimiim 111门111门1,纵向钢管计算简图1. 荷载的计算(1) 脚手板自重(kN/m):qn = 0.3 X 0.4 = 0.12 kN/m ;(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 50 X 0.4 = 20 kN/m ;(3) 施工荷载标准值(kN/m):P1 = 2 X 0.4 = 0.8 kN/m2. 强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵 向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下 ：22

9、M = 0.1q1I 2+0.117q2I 2最大支座力计算公式如下 ：N = 1.1q1I + 1.2q 2I均布恒载：q1 = 1.2 X q 11= 1.2 X 0.12 = 0.144 kN/m ；均布活载：q2 = 1.4 X 0.8+ 1.4 X 20=29.12 kN/m ；最大弯距 Mmax = 0.1 X 0.144 X 0.4 2 + 0.117 X 29.12 X 0.4 2 = 0.547 kN m ； 最大支座力 N = 1.1 X 0.144X 0.4 + 1.2 X 29.12X 0.4 = 14.041 kN ； 最大应力 (T = Mkax / W = 0.5

10、47 1X6 / (4490) = 121.922 N/mm 2； 纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm 2；纵向钢管的计算应力 121.922 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2， 满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下 ：v = 0.667qf/100EI均布恒载 ：q k = q II=0.12 kN/m ；v = 0.677 X 0.1 2 X44/(01000 X2.06 X105X107800)=0.001 mm ； 纵向钢管的最大挠度为 0.001 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 400/150

11、与10 mm满足要求！3) 、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载F取板底纵向支撑钢管传递力，P =14.041 kN ；ppp 1300300300支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)支撑钢管计算变形图(mm)8.321 8.3216.5526.5520.8325727.489 7.489支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.749 kN m ;最大变形 Vnax =0.169 mm ;最大支座力Qmax = 12.273 kN ;最大应力 (T = 166.782 N/mm 2 ；横向钢管的计算应力 166.782 N/mm2 小于

12、 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mr2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.169 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 300/150 与10 mm满足要求！4) 、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 件承载力取值为 12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值 ,取12.80 kN ； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.273 kN ； R 12.80 kN, 所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !5)

13、、模板支架立杆荷载标准值( 轴力 ) 计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.129 X 5.15 = 0.665 kN ；(2) 栏杆的自重 (kN) ：NG2 = 0.15 X 0.3 = 0.045 kN ；(3) 脚手板自重 (kN) ：NG3 = 0.3 X 0.3 X 0.4 = 0.036 kN ；经计算得到，静荷载标准值 NG = N G1+NG2+NG3 = 0.746 kN ；2. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2 X 0.3 X 0.4+50X

14、 0.3 X 0.4 = 6.24 kN ；3. 因不考虑风荷载 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2 X 0.746+ 1.4 X 6.24 = 9.631 kN ；6) 、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式 :(T = N/ AhK w f其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN) ：N = 9.631 kN ; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ：i = 1.59 cm ;A 立杆净截面面积 (cm2)：A = 4.24 cm 2;W -立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3) : W=4.49

15、 cmf;0-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm 2;K H 高度调整系数： KH=1/(1+0.005 X(5.15-4)=0.994;L 0 计算长度 (m) ;如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) ，由公 式(1) 或(2) 计算l 0 = k 1 yh(1)l 0 = h+2a(2)k 1 计算长度附加系数，取值为 1.167;y-计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 表5.3.3 ;y= 1.7;a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

16、 a = 0.3 m ;公式(1) 的计算结果：立杆计算长度 L 0 = k 1yh = 1.167 X1.7 X1.5 = 2.976 m ;L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187;由长细比 l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.205 ;钢管立杆受压应力计算值 ;0 =9631.038 /( 0.205 X424 )= 110.803 N/m2m;钢管立杆稳定性验算 0 = 110.803 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f =205 N/mnT,满足要求！公式(2) 的计算结果：L0/i = 2100 / 15.9 = 132;由长细比 l 0/

17、i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.386 ;0 =9631.038 /( 0.386 X424 )= 58.846 N/m2m;钢管立杆受压应力计算值 ;钢管立杆稳定性验算(7 = 58.846 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 = k 1k2(h+2a)(3)k2 -计算长度附加系数，按照表2取值1.004 ;公式(3)的计算结果：L0/i = 2460.503 / 15.9 = 155;由长细比l 0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.291 ;钢管立杆受压应力计算值；7

18、 =9631.038 /( 0.291 X 424 )= 78.057 N/mm钢管立杆稳定性验算7 = 78.057 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mn2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数ki歩距 hghCO.90.9hl 21.2h1.5I 3h2.kl1 2431.15I.1671.153表2複板支架计直怪度酣加系数屹K(jn) 4 时减口 lh6 i8IQ1214161820253035401.35101.0141 02E1.0391.Q421.0541.0611.0011.091 1131

19、 13T1. 1551. 1731 44 l.C1 0121.0221 0311.0391 04T1.0561.0G41.0721 0就kill1 1291 1491 531.01.0071.0151 0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971 1141 1321 & 1.01.0071.0141 0211 0291.0361.0431 0511.05&1.0741.0901. 1061 1231.80 1.01.007L.0141 0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0311.0961. Ill1 921.01.0071.

20、0121 0181 0241.0301.0351 0421.0481.0621.0TB1 0901 1042 041.01.0071.0121.0181 0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731 08?1 1012.251.01.00Ti oia1.0161.0201.02T1.032l.oyr1.04Z1 0571.1HQig1.0942.701.01.0071.0101.0161 0201.02T1.0321 0371.04Z1.0531.0561 OTSi. oei以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全7) 、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的

21、平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：f g = f gkX kc = 120 kPa ；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力： p = N/A =38.52 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ： N = 9.63 kN ；2基础底面面积 ： A = 0.25 m 2 。p=38.52 kPa F=662.67kN 该基础符合施工升降机的要求。4)、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=4.4 X 3.8=16.72m2(Pk+G)/f c=(243.9+125

22、.4)/(14.3X 10)=0.026m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：冲切面冲切面45%.rriiTnimfiiiTiiiruil1 j12-2F1 65/1000=242.717kN 183.341kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：2 M 1 = (a 12/12)(2l+a )(p max +p-2G/A)+(p max- p)lM 2 = (1/48)(l-a) 2(2b+b)(p max+pmin-2G/A)式中M1,M2 -任意截面1-1、2-2处

23、相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a 1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.875m；l,b -基础底面的长和宽；p max,p min -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(512.19+150.48)/16.72=39.633kN/m 2；p - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面 1-1处基础底面地基反力设计值，2p=pmax=39.633kN/m2；G - 考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，G为基础标准自重，G=1.35X 125.4=169.29kN ;M 1=1.8752/12X(2 X4.4+0.65) X(39.633+39.633-2 X