警示馆高支撑方案

1、目录-、工程概况.煜二、施工部署三、编制依据.v.2 -四、搭设方案.丁.2五、脚手架地基处理.六、设计计算.七、搭设要求.八、脚手架搭设及拆除施工工艺.：6九、材料管理.十、验收管理.十、拆除管理:十二、质量保证:十三、安全施工技术措施：.8十四、文明施工.：9工程概况工程名称：辽宁省反腐倡廉教育基地警示馆地址：苏家屯会展中心南走600米小羊安村结构类型：框架结构基础形式：桩基础建筑层数：3层建筑面积：7024.6m 2 （其中高支撑部分面积3280卅）总高度：17.6m层咼： 层 4.8m ;层 9.6m ;二层 16.8m。建设单位：辽宁省第十二届全运会接待场所基建办公室设计单位：中国建

2、筑东北设计研究院有限公司监理单位：沈阳建筑大学建筑项目管理公司施工单位：中铁九局第四工程有限公司二、施工部署安全生产、文明施工是企业生存与发展的先决条件，是达到无伤亡事故的必然保障。为此，项目经理部成立以生产副经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员及负责分工如下：职务姓名职称职责安全总指挥高华项目经理负责本工程安全生产全面工作组长何文峰生产经理负责安全、质量工作副组长顾树强施工员现场施工总指挥、安全管理组员张晓夫安全员负责安全全面工作组员张科东质检员现场指挥、质量巡视检查组员万莉嘉技术员方案编制、技术交底三、编制依据1、施工图纸：辽宁省反腐倡廉教育基地警示馆2、主要规范、规程及参考书序

3、号规范、规程名称发布日期规范、规程编号1建筑施工模板安全技术规范2008.8JGJ162-20082建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程2001.1JGJI3020013建筑施工咼处作业安全技术规范1992.1JGJ80 914建筑施工安全检查标准1993JGJ59 995建筑施工手册（第四版）2003.96建筑结构荷载规范2001GB50009-20017扣件式钢管模板咼支撑架设计和使用安全2002四、搭设方案搭设说明：本工程高支撑部分高度为10.45m，板厚120mm，梁尺寸250 X 500mm、250 X550mm、300 X700mm、300 X800mm、400 X900mm、50

4、0 X1200mm、400 X1800mm。高支撑位于 1-8 轴/B-G 轴。1、梁模板搭设方案：梁截面尺寸：250 X500mm、250 X550mm、300 X700mm、300 X800mm、 400 X900mm、500 X1200mm、400 X1800mm。(1 ) 500 X1200mm、400 X1800mm 梁：1.1面板设计：梁底模、侧模均采用15mm厚清水板。1.2龙骨设计：梁底模次龙骨采用2根50 X80mm木方合并立放，沿梁宽度方 向按间距150mm 布置；梁侧模次龙骨采用 50 X80mm 木方立放，沿梁跨度方向 间距500mm，次龙骨采用60 X90mm木方立放

5、，间距200mm。穿梁螺栓采用直 径14 mm，竖向间距300mm。1.3支撑设计：梁底支撑采用48 X3.5mm扣件式钢管架，立杆上部安装 U型 可调顶托。立杆沿梁跨度方向间距为 450mm，垂直于梁方向布置2根；步距均为 1.5m。(2) 250 X500mm、250 X550mm、300 X700mm、300 X800mm、400 X 900mm 梁：2.1面板设计：梁底模、侧模均采用15mm厚清水板。2.2龙骨设计：梁底模主龙骨采用100 X100mm 木方，沿梁跨度方向间距450mm ;次龙骨采用50 X80mm木方立放，沿宽度方向放置间距 150mm 布置； 梁侧模主龙骨采用2根6

6、0 X90mm 木方合用立放，沿梁跨度方向间距500mm，次 龙骨采用60 X90mm木方立放，间距200mm。穿梁螺栓采用直径14 mm，竖向 间距300mm。2.3支撑设计：梁底支撑采用48 X3.5mm扣件式钢管架，立杆上部安装 U型 可调顶托。立杆沿梁跨度方向间距为 450mm，垂直于梁方向布置2根；步距均为 1.5m。板模板搭设方案：(1) 板厚度为120mm1.1面板设计：采用15mm厚清水板。1.2龙骨设计：次龙骨采用 60 X90mm 木方，间距200mm ;主龙骨采用100 xiOOmm 木方立放，间距 900mm。1.3支撑设计：板底支撑采用 48 X3.5mm 扣件式钢管

7、架，横、纵间距为 900mm，均匀布置，步距1.5m。脚手架立杆离地200 mm处设置横纵向扫地杆，地 面铺设50mm厚木跳板后将管件立于跳板上。五、脚手架地基处理先用挖掘机对整个场区内土方平整，平整后用打夯机打夯坚实，挖掘机配合打夯，每次夯实厚度为300mm。原有地基整平后，如果发现弹簧土须及时清除，并 回填合格的砂类土或石料进行整平压实。在压实后的土层上按照安装满堂支架脚手 钢管立杆下跳板所对应的位置铺设 3cm厚混砂找平，在砂找平层上铺设5cm厚双 层跳板，为避免处理好地基受水浸泡，在两侧开挖 40 X30cm的排水沟，排水沟分 段开挖形成坡度，低点开挖集水坑。六、设计计算书详见附录计算

8、书七、搭设要求扣件式钢管架是施工临时结构，它要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载。因此，脚手架必须有足够的承载力、刚度和稳定性、在施工中各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全施工。1. 离地200mm 处在立杆横纵向必须设置扫地杆。保证横纵向水平杆间的步距，最上一道水平杆距梁底、板底主龙骨距离不得大于500mm。在最上面两道水平杆间附加一道水平杆。2. 立杆下采用50mm厚跳板作为底座或垫板。放置跳板前必须将地面夯 实，保证地面承载力不小于120kpa3. 脚手架的搭设应满足工作操作、材料堆放及运输等使用要求，并能保证 搭设升高、周转脚手板和操作安

9、全方便。4. 落地脚手架搭设：回填土填后，满堂脚手架按层高要求搭设至楼面板底 部和梁底部。脚手架立杆底部全部支垫通长跳板，均从底部放线定位搭设。立杆纵 横方向设置扫地杆。5. 剪刀撑本脚手架采用竖向剪刀撑、水平剪刀撑与斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向 水平杆同步搭设。竖向剪刀撑：在架体四周外立面竖向剪刀撑应连续布置。在中部位置两排竖向 剪刀撑中间可间隔6-8米，间隔部分采用“之”字型斜撑连接。水平剪刀撑：从扫地杆位置开始设置水平剪刀撑。水平剪刀撑竖向间距保证w6m设置一道。在竖向剪刀撑上、下部必须设置水平剪刀撑。在最上一道水平杆位 置处必须设置水平剪刀撑。斜撑：在中部的两个剪刀撑间设置的斜撑应

10、上下连续布置，并保证与立杆相交 的每个节点处都用旋转扣件扣紧。剪刀撑应每4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在 45度至60度之间。两斜杆 相交点处于同一条杆件上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣节点。 所用固定点距主节点距离不大于 150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的 高度控制在300mm以内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度1000mm， 并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离 100mm。6. 预埋件：在浇筑4.75m标高梁板混凝土前，应在高支撑架体边缘的梁板 面上沿间距4-6m设置预埋钢管。钢管采用48 X3.5mm扣件式脚手管。管长 350m

11、m，埋入混凝土内200mm，外露150mm。用于高支撑架体与 4.75m 标高 梁板结构连结，增加架体的稳定性。八、脚手架搭设及拆除施工工艺i. 落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实一基础承载力实验、材料配 备f定位设置通常跳板底座f纵向扫地杆f立杆f横向扫地杆f水平杆f斜杆f 铺脚手板a、立杆：立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相临立杆接头避 免出现在同步跨内，并在高度方向错开不小于50cm,各接头中心距主接点的距离不 大于60cm.b、 水平杆：纵向水平杆设于小横杆之上，用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于3跨,不小于6m。水平杆采用对接扣件连接

12、，其接头交错布置，不在同步同跨内。 相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱不大于50cm。c、 纵、横扫地杆：纵、横扫地杆采用直角扣件固定在距离下皮20cm处的立 杆上，横向扫地杆则有直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。d、斜杆：按示意图位置，每两空设置一道斜杆，采用旋转扣件固定在水平杆 上。e、脚手板：施工作业用脚手板采用木跳板，铺设在顶层水平杆上，并在两端 8cm处用直径10 #铁丝箍绕2 3圈固定，脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中 设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于 15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠 放置，避免出现空挡现象。(2) 脚手架的拆除拆架程序应遵守由上而下，

13、先搭后拆的原则，既先拆拉杆、脚手板、斜杆，而后拆水平杆、立杆等。不准分立面拆架或再上下两步同时进行拆架。 做到一步一清、 一杆一清。分段拆除高差不大于 2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。所有 杆件严禁抛掷，应用绳索吊下，轻卸、平放，分类堆齐。九、材料管理(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008 的相关规定(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管必须有产品合格证和法定检测单位的检测检 验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须 进行抽样检测。钢管外观质量要求：a钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛

14、刺、压痕 和深的划道；b钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符 合附录E的规定；c钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b扣件应进行防锈处理。十、验收管理模板高支撑及满堂脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。检查 验收内容应包括：a、架子、水平加固杆、交叉拉杆、剪刀撑、水平架、脚手板的配置是否符 合设计要求。b、扣件紧固状态是否合格。c、基础是否平整坚实，可调底座、垫木安放是否符合要求。d、脚手架垂直度是否合格。e、地基支座的设计要满足承载力的要求。十一、施工使用的要求a. 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施

15、工过程中均衡受载，最 好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要 有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c. 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情 况及时解决。十二、拆除管理1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除 作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。 设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或 数步拆除后再拆除支架；模板支架拆除时，应在周边设置围栏

16、和警戒标志，并派专 人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片 进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模 板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩 放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。十三、质量保证立杆的垂直偏差:1、搭设高度H W40m时，纵向偏差不大于

17、H/400，且不大于100,横向偏差不大于H/600，且不大于50。2、搭设高度在4060m时，纵向偏差不大于H/600 ,且不大于100 ,横向偏差不大于H/800，且不大于50 o（1）纵向水平杆水平偏差不大于总长度 1/3000，且不大于20，同跨度内外 高度差不大于10，横向水平杆偏差不大于10,外伸尺寸的误差不大于50。（2）脚手架的步距、立杆横距偏差不大于 20，立杆纵距不大于50 o（3）扣件紧固的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（4）连接立杆与纵向水平杆或剪刀撑的扣件，按长立杆，纵向水平或剪刀撑的扣件，12001300个允许不合格5个。连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件

18、（非 主节点处），12001300个允许不合格10个，抽检数量均为50个。十四、安全施工技术措施a、材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度应在4050Nm ，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉 承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝 等现象得扣件。4、严禁将外径48mm与51mm的钢管混用使用。b、脚手架搭设的安全技术措施1、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动 作协调，

19、严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并 至得到允许，以防坠落伤人。3、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相临连墙件以上 两步。5、在搭设过程中应有安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步 验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。c、脚手架上施工作业的安全技术措施1. 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3Kn/m 2 确保较大安全储备。2. 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到 坚固稳定，确保

20、施工安全。d、脚手架拆除的安全技术措施1. 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批 准，进行技术交底后才准工作。2. 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、地面的设施等各类 障碍物、地锚及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除 掉。3. 拆架时应划分工作区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指 挥，禁止非作业人员进入。4. 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落5. 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可 离开。6. 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7.

21、 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8. 所有的杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件伤附着扣件或两杆连着送 到地面。9. 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高出坠落伤 人。10. 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点 起吊，严禁从高空抛下。十五、文明施工进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等， 现场严禁吸烟。1. 进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移 动标示牌。2. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3. 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，

22、上岗人员定期体检，体 检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适应高空作业者, 一律不得上脚手架操作。4. 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5. 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，需经技术部同意后由架子工来完成6. 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车 在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7. 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上， 严禁任意悬挂起重设备。8. 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣 件绑扎扣等所有架子部件。9. 拆除架子而使用电

23、焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止 火星和切割物溅落。10. 脚手架使用时间较长，因此在使用过程重需要进行检查，发现基础下沉、 杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。11. 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体12. 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮 和绳索运输，不得乱扔。13. 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤 口要扎紧。14. 脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续15. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。16. 运至地面的材料

24、应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下 的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥 善保管。17. 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要 采取防滑措施。附件：附录计算书计算书计算说明：梁截面尺寸为 250 X500mm、250 X550mm、300 X700mm、300 X800mm、400 X900mm、500 xi200mm、400 xi800mm ,因 500 xi200mm、 400 X1800mm 梁搭设方案相同，250 X500mm、250

25、X550mm、300 X700mm、 300 X800mm、400 X900mm 梁搭设方案相同，故本计算书只验算400 X1800mm 和400 X900mm 的梁。板厚为120mm。400 X1800mm梁验算：一、梁模板荷载标准值计算1. 梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。F二022和0屆只=皿其中丫 -混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3;t -新浇混凝土的初凝时间，t=200/(T+15)计算，得5.714h ;T -混凝土的入模温度，取20.000 C；V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ;H -混凝

26、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m ;B1-外加剂影响修正系数，取1.200 ;血-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别计算得 53.119 kN/m 2、45.000 kN/m 2，取较小值45.000 kN/m 2作为本工程计算荷载。二、梁侧模板面板的计算次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算l卩 彳P1I%,2L240严rqT严面板计算简图（单位：mm）1. 强度计算跨中弯矩计算公式如下：M b = V TW其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 50 X1.5 Xl.5/

27、6=18.75cm 3M - 面板的最大弯距（N.mm）;（7 -面板的弯曲应力计算值（N/mm 2）f-面板的抗弯强度设计值（N/mm 2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 X0.5 X45=27kN/m倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.4 X0.5 X2=1.4kN/mq = q i+q 2 = 27+1.4 = 28.4 kN/m ;计算跨度（内楞间距）：l = 240mm;面板的最大弯距 M= 0.1 X28.4 X2402 = 1.63 xl05N.mm ;经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T = 1.6

28、3 X105 / 18.75 X10 3=8.7N/mm 2;面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;面板的受弯应力计算值（7 =8.7N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！2. 挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 45 X0.5 = 22.5N/mm;l-计算跨度（内楞间距）：l = 240mm;E-面板材质的弹性模量：E = 6000N/mm2;I-面板的截面惯性矩:I = 50 X1.5 X1.5 X1.5/12=14.06cm4;面板的最大挠度计算值：3 = 0.677 X22.5 X2404/（100 X6000 X1.41 X1

29、05）= 0.599 mm ;面板的最大容许挠度值:w = l/250 =240/250 = 0.96mm;面板的最大挠度计算值3 =0.599mm 小于面板的最大容许挠度值w=0.96mm，满足要求！三、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50 X802 X1/6 =53333mm3;I = 50 X803 X1/12 = 2133333mm4q,500L内楞计算简图（1 ）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：M 尸T = fW其中，（T -内楞弯曲应力计算值（N/mm 2）;M - 内楞的最

30、大弯距（N.mm）;W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mm 2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：尸其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2 X45+1.4 X2） X0.24=13.63kN/m内楞计算跨度（外楞间距）：l = 500mm;内楞的最大弯距：M=0.1 X13.63 X500.00 2= 3.34 X105N.mm ;最大支座力:R=1.1 X12.69 X0.5=7.13 kN ;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值（T = 3.34 X105/5.3 X104 =6.38N/mm 2;内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;内楞最大受弯应力计算值(7

31、= 6.38 N/mm 2小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！(2).内楞的挠度验算10051其中I-计算跨度(外楞间距)：1 = 500mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =45.00 X0.24= 10.80N/mm ;E -内楞的弹性模量：9000N/mm 2;I -内楞的截面惯性矩：I = 2.13 X106mm 4;内楞的最大挠度计算值:3 = 0.677 X10.8 X5004/(100 X9000 X2.13 X106)= 0.23mm ;内楞的最大容许挠度值：co = 500/250=2mm;内楞的最大挠度计算值o=0.23mm 小于 内楞的最

32、大容许挠度值o=2mm，满足要求！2. 外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7.13kN,按照集中荷载作用下 的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm ,截面惯性 矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 50 X802 X2/6 = 106666mm3:I = 50 X803 X2/12 = 4266666mm4(1 ).外楞抗弯强度验算其中（7 -外楞受弯应力计算值（N/mm 2）M - 外楞的最大弯距（N.mm）;W -外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值（N/mm 2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为 M= 0.333*7.13*0

33、.24=0.57 kN.m外楞最大计算跨度：l = 420mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：7 = 0.57 X106/106666 = 5.34 N/mm 2外楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;外楞的受弯应力计算值7 =5.34N/mm 2小于外楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为 0.102 mm外楞的最大容许挠度值：=420/250=1.68mm;外楞的最大挠度计算值3 =0.102mm 小于外楞的最大容许挠度值w=1.68mm，满足要求！四、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N? = fxA其中N -穿梁螺

34、栓所受的拉力;A -穿梁螺栓有效面积（mm2）； f -穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm 2;查表得：穿梁螺栓的直径：14 mm ；穿梁螺栓有效直径：11.55 mm ；穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =（1.2 X45+1.4 X2） X0.5 X0.42 =11.93 kN 。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170 X105/1000 = 17.85 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.93kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=17.85kN ，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底

35、支撑的 间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =450 X15 X15/6 = 1.69 X104mm 3;I =450 X15 X15 X15/12 = 1.27 X105mm 4;1. 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，（T -梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm 2）;M -计算的最大弯矩（kN.m）;I-计算跨度（梁底支撑间距）：l =200.00mm;q -作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi: 1.2 x（25.00+1.50 ） X0.45 xl.80=25.

36、758kN/m模板结构自重荷载：q2：1.2 X0.50 X0.45=0.27kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4 X2.00 X0.45=1.26kN/m;q = q1 + q2 + q3=27.288kN/m;跨中弯矩计算公式如下：Mmax = 0.125 X27.288 X0.134 2=0.06kN.m ;（T =0.06 X106/1.69 X104=3.55N/mm 2;梁底模面板计算应力（T =3.55N/mm 2小于梁底模面板的抗压强度设计值f=13N/mm 2，满足要求！2. 挠度验算最大挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的压力线荷载q =25.758

37、+0.27= 26.028KN/m l-计算跨度（梁底支撑间距）:l =134.00mmE-面板的弹性模量：E = 6000.0N/mm2面板的最大允许挠度值:3 =134.00/250 = 0.536mm;面板的最大挠度计算值：3= 0.677 X26.028 X1344/(100 X6000 X1.27 X10 5)=0.04mm ;面板的最大挠度计算值：3 =0.04mm 小于面板的最大允许挠度值:w=0.536mm，满足要求！六、梁底支撑的计算次龙骨采用50*80mm木方立放。1. 荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m):q 1 = (25+1.5) X1.8 X0.2=9.54 k

38、N/m ;模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.5 X0.45 X(2 X1.8+0.4) =0.268 kN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值P1= (2.5+2) X0.134=0.6 kN/m ;2. 支撑力验算静荷载设计值 q = 1.2 X9.54+1.2 X0.268=11.77kN/m ;活荷载设计值 P = 1.4 X0.6=0.84 kN/m ;按照三跨连续梁计算。本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=53333mm3I=21333333mm4计算简图:强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设

39、计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值 q = 11.77+0.84=12.61 kN/m ;最大弯距M =0.1ql 2= 0.1 X12.61 X0.45 X0.45= 0.26kN.m ;最大应力卢 M / W = 0.26X106/53333 = 8.51 N/mm 2;抗弯强度设计值f=15 N/mm 2;最大应力计算值8.51 N/mm 2小于抗弯强度设计值15 N/mm 2,满足要求! 抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：i=3V/2A其中最大剪力:V = 0.45 X11.77 X0.45 X103= 2.38 kN ;截面面积矩查表得 A = 2 X50 X80=800

40、0mm 2;受剪应力计算值 t =3 X2.38/8000 = 0.89N/mm2;抗剪强度设计值T = 1.5 N/mm 2;钢管的受剪应力计算值 0.89 N/mm 2小于钢管抗剪强度设计值1.5N/mm 2 满足要求！3. 支撑托梁的强度验算托梁材料为100*100木方W=166666mm31=8.3*10 6 mm 4荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m 2)：q1 = (25.000+1.500)X1.8OO= 47.700 kN/m2;模板的自重(kN/m 2):q2 = 0.500 kN/m 2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m 2):

41、q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;q = 1.2 X(47.700 + 0.500 )+ 1.4X4.500= 64.140 kN/m 2;梁底支撑根数为2，立杆梁跨度方向间距为0.45m ,梁宽为0.4m，梁高为1.8m,P1 =64.14 X0.45 X0.2=5.77KNP2 =64.14 X0.45 X0.1=2.89KNMmax=0.576KN.M卢 M / W=0.576 X106 /166666=3.46支撑抗弯设计强度f=17 N/mm 2;支撑托梁的最大应力计算值3.46N/mm 2小于支撑托梁的抗弯设计强度17N/mm 2,满足要求！七、立杆的稳定

42、性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁底立杆稳定性验算：其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：最大支座反力：N 1 =8.66kN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1.2 X0.129 X10=1.55 kN ;N =8.66+1.55=10.21 kNA-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到;i -计算立杆的截面回转半径(cm) : i = 1.58 ；A -立杆净截面面积(cm 2)： A = 4.89 ；W -立杆净截面抵抗矩(cm3)： W = 5.08 ;(T -钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm 2);f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;lo -计算长

43、度(m);考虑到高支撑架的安全因素，由下式计算lo = k 1k2(h+2a)k1 -计算长度附加系数按照表1取值1.185 ;k2 -计算长度附加系数，h+2a = 2.5 按照表2取值1.066 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k 1k2(h+2a) = 1.185 X1.066 X2.6 = 3.13 m ;Lo/i = 3.13 / 15.8 = 198;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.186 ;钢管立杆受压应力计算值；c=10.21/(0.186 X489) = 112.25N/mm2 ;钢管立杆稳定性计算(T = 112.25N/mm 2小于钢

44、管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求！Wi模板支架计建长度时抑条数ki涉距 hEhO.30 911.2ki1.2431. 1E51. 1ET1.1634810121416IS2025303540h+2 减 Zhh)1.351 01. 0141.昭E1.0391.04210541 0611.DS11.0921 1131. 1ST1 1551.1731 441.0t.0121.0221.0311 0391.047(.SB1.0811.0?21.0921. ltt1 1291.1401 53101 CC71.01E1.&241 0311.1.0471 0551.C621.0T9

45、1.M71. 1141.1321 621. 01 0C71. 0141.0211 0291.1.043l.OGL1.0T41 0901. 1061.1231.801.01.0071.0141JE01.G261.OK1.04=01.0451.021.0&71. ffil1.095LUI1.921.0071,012l.：0161.0241.0301.0351.0421.C481.0621 Q7&1.0901.104l.Cii.0C7LQ121.QL914銘L扇1.Q551,0391.044l.Q&Ql.ffTS1,037LLD12 251.0LOOT1.0101.01&i oeo1.arr1.03

46、2LOST1 0421.0571 OTO1 0811.0942 7010i C071.0101.0161 0201.0271.0321.0371 0421.0531.0661 0701.091八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值:fg = f gk Xkc = 120 X0.4=48 kpa ;其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =10.21/0.25=40.84 kpa ;p=40.841L河L260严|严1严面板计算简图（单位：mm）1.

47、强度计算跨中弯矩计算公式如下其中，W -面板的净截面抵抗矩， W = 50 X1.5 X1.5/6=18.75cm 3M - 面板的最大弯距（N.mm）;c -面板的弯曲应力计算值（N/mm 2）f-面板的抗弯强度设计值（N/mm 2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0Aqi2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi= 1.2 X0.5 22.5=13.5kN/m倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.4 X0.5 X2=1.4kN/m;q = q i+q 2 = 13.5+1.4= 14.9 kN/m ;计算跨度（内楞间距）:l = 260mm ;面板的最大弯距 M

48、= 0.1 X14.9 X2602 = 10.07 X104N.mm ;经计算得到，面板的受弯应力计算值：c = 10.07 X104 / 1.88 X104=5.356N/mm2;面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm 2;面板的受弯应力计算值c =5.346N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求!2. 挠度验算0,677 4cv=ar = /25Oq-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = 22.5 X0.5 =11.25N/mml-计算跨度（内楞间距）：l = 260mm ;E-面板材质的弹性模量：E = 6000N/mm2I-面板的截面惯性矩:I = 5

49、0 X1.5 X1.5 xl.5/12=14.06cm4;面板的最大挠度计算值:3 = 0.677 X11.25 X260 4/(100 X6000 X1.41 X105)= 0.412 mm ;面板的最大容许挠度值:3 = 1/250 =260/250 = 1.04mm;面板的最大挠度计算值3 =0.412mm 小于面板的最大容许挠度值3=1.04mm，满足要求！三、梁侧模板内外楞的计算1. 内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度90mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = 6 X92 X1/6 =

50、81cm 3 ；I = 6 X93X1/12 = 364.5cm4;内楞计算简图(1 ).内楞强度验算强度验算计算公式如下：MT = 其中，(T -内楞弯曲应力计算值(N/mm 2)；M - 内楞的最大弯距（N.mm）;W -内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值（N/mm 2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0Aql2其中，作用在内楞的荷载，q = （1.2 X22.5+1.4 X2） X0.26=7.75kN/m ;内楞计算跨度（外楞间距）:l = 500mm;内楞的最大弯距：M=0.1 X7.75 X500.00 2= 1.93 X105N.mm ;最大支座力:R=1.1 X7.75

51、 X0.5=4.26 kN ;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值（T = 1.93 X105/8.10 X104 =2.383N/mm 2;内楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm 2;内楞最大受弯应力计算值（7 = 2.383 N/mm 2小于 内楞的抗弯强度设计值f=17N/mm2，满足要求!（2）.内楞的挠度验算0,677 4cv=1001 = /?250其中I-计算跨度（外楞间距）：1 = 500mm ;q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =22.50 X0.26= 5.85N/mm ;E -内楞的弹性模量：10000N/mm 2;I -内楞的截面惯性矩：I = 3.65 X106mm 4;内楞的最大挠度计算值：3 = 0.677 X5.85 X5004/(100 X10000 X3.65 X106)=0.068 mm ;内楞的最大容许挠度值：=500/250