[建筑施工]擎峰国际公寓塔吊安装施工方案

1、擎峰国际公寓塔吊安装方案1、工程概况1.1、 无锡擎峰国际公寓工程，地下汽车库四周为二栋30层高层（A、B栋）， 二栋10层小高层（C、D栋），1栋21层高层（E栋），地下汽车库面积约17000 平方米，为了地下车库的施工，必须在基坑开挖前，将塔吊安装到位。1.2、塔吊按阿黄位置分别为：121、A栋塔吊位于轴线外侧2500叫 述轴、轴之间，距 轴650mm；122、 B栋塔吊位于轴线外侧2500 m,轴、轴之间，距 轴700 mm；123、 D栋塔吊位于地下地下汽车库内 轴、（MM轴线之间，距轴1100m,轴、轴之间，距轴2000m；124、E栋塔吊位于地下地下汽车库内（2）轴、（2）轴线之间

2、， 轴、轴 之间，距 轴1750m,距（轴4600m。1.3、考虑到地下部分钢筋工程量大，并有二台塔吊位于地下车库内，塔吊基座 位于地下室底板下，穿越地下室的塔身采用格构式钢柱作非标准塔身，格构式 钢柱直接锚入800钻孔灌注桩内，这种做法使塔吊本身安全、可靠，同时不 影响地下汽车库底板、顶板的连续施工，有利于确保施工进度及施工质量。2、设计原则和取值要求2.1、塔吊非标准节塔身（即格构式钢柱）和大口径钻孔灌注桩的设计承载的能 力的取值是按QTZ63或QTZ80塔吊在施工不利载荷组合下所受到的最大单柱 荷载670KN取用，同时考虑到施工机械挖土可能造成的轻微损伤、锈蚀以及塔 吊桩基的沉降控制，所

3、以增加了 50%的安全储备（即增加安全系数K=1.5）,因 此塔吊荷钻孔灌注桩的设计取值 N=1.5X 670KW 1000KN2.2、考虑应有利于地下车库底板和顶板内双层钢筋的顺利穿越和绑扎位置的正确，故格构式钢柱的外包尺寸选用 450,以确保内部净距不小于150,保障纵横 两个方向内均有两根钢筋能穿越。2.3、 格构式钢柱的材料采用 Q235钢材，钢材的性能应符合碳素结构钢 GB700-88 标准。2.4、格构式钢柱的焊接加工采用 E43型焊条，宜委托钢结构专业厂商进行工厂 制作，当现场自行加工焊接时，应聘请有较丰富经验的正规焊工精工施焊，做 到焊缝饱满、均匀，并减少变形和构件的残余应力，

4、确保牢固、可靠。3、格构式钢柱的施工安装要求和重点注意事项：3.1、施工顺序安排如下：格构式钢柱制作现场正确定位灌注桩成孔一钢筋笼及钢柱安装浇筑灌注桩 桩身砼养护 钢柱顶害廿平焊接钢柱顶板 焊接塔身标准节安装塔吊一验收和使用-3.2、塔吊现场定位应根据地下室柱网和梁面布置平面图避开梁、柱位置后面由 现场项目部精心挑选，并做到塔吊自卸拆除方便，不受三层裙房的影响。3.3、格构式钢柱的顶部在安装时应于钻孔桩内钢筋笼（分节）焊接牢固后整体 安装，并应对标高和位置正确校正后四周进行可靠的临时固定，然后再灌筑钻 孔灌柱桩，以确保位置比较正确，其中心误差不得大于 50mm。3.4、 格构式钢柱的顶部在钻孔

5、砼灌注桩浇筑养护一周后，应进行二次标高测定， 将四根独立的格构柱重新做好统一的精确标记后，用气焊将四根格构柱的柱顶 标高切割成同一精确标高，然后方准焊接30x 700X 700连接钢板，使上部塔身 垂直正确，以确保塔吊安全可靠。3.5、格构式钢柱已按6m净高进行独立设计计算，钢柱之间原则上可不设拉结 杆，但为了提高整体稳定，特别是当施工中出现较大定位偏差引起格构柱角钢 受力不匀时能采取良好的弥补措施，所以在分层挖土后宜按图要求增设小于125 x 12角钢进行整体拉结加强。3.6、当格构柱由-10X 360x 200缀板与地下室顶板或底板中钢筋网重叠，影响 钢筋绑扎时，应采用以2块缀板代替一块缀

6、板的原则使缀板的中距w 700mm并 应先进行新加固缀板的焊接，然后再割除原缀板，使钢筋顺利就位。1 厂-一、塔吊桩基础稳定性计算书本计算依据建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)一、基本计算参数1. 地质勘探数据如下：12.8019.0029.0022.50水土合算粉土22.5018.804.0036.00水土合算粉土318.0018.801.0038.00水土合算粉砂40.7018.6017.0018.50水土合算粉土序号h(m)(kN/m3) C(kPa)( C )计算方法土类型表中：h为土层厚度(m)_为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(C)2. 基坑挖土深度

7、-4.50m。3. 地面超载：序号布置方式荷载值kPa距基坑边线m作用宽度m1局部荷载20.002.005.00将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载：Q=19.00 X 2.80+18.80 X 1.70=85.16kN/m2二、桩侧面土压力计算005 0-5.30-23.3 0-24.0 0主动、被动水土压力图1. 作用在桩的主动土压力分布：第1层土上部标高-4.50m，下部标高-5.30mEa1 上=(18.80 X 0.00+94.42) X tg 2(45-36.00/2)-2 X 4.00 X tg(45-36.00/2)=20.44kN/mEa1 下=(18.80 X 0.80+9

8、3.78) X tg 2(45-36.00/2)-2 X 4.00 X tg(45-36.00/2)=24.17kN/m2第2层土上部标高-5.30m，下部标高-23.30mEa2 上=(18.80 X 0.80+18.80 X 0.00+93.78) X tg 2(45-38.00/2)-2X 1.00 Xtg(45-38.00/2)= 24.91kN/m2Ea2 下=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00+88.54) X tg 2(45-38.00/2)-2X 1.00 Xtg(45-38.00/2)= 104.16kN/m2第3层土上部标高-23.30m，下部标高-24

9、.00mEa3 上=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00+18.60 X 0.00+88.54) X tg 2(45-18.50/2)-2X 17.00 X tg(45-18.50/2)= 204.58kN/m2Ea3 下=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00+18.60 X 0.70+88.46) X tg 2(45-18.50/2)-2X 17.00 X tg(45-18.50/2) = 211.29kN/m22. 作用在桩的被动土压力分布：第1层土上部标高-4.50m，下部标高-5.30mEp1上=(18.80 X 0.00) X tg 2(45+36

10、.00/2)+2 X 4.00 X tg(45+36.00/2)=15.71kN/mEp1 下=(18.80 X 0.80) X tg 2(45+36.00/2)+2 X 4.00 X tg(45+36.00/2)=73.63kN/m2第2层土上部标高-5.30m，下部标高-23.30mEp2 上=(18.80 X 0.80+18.80 X 0.00) X tg 2(45+38.00/2)+2 X 1.00 Xtg(45+38.00/2)= 67.33kN/m2Ep2 下=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00) X tg 2(45+38.00/2)+2 X 1.00 Xtg(

11、45+38.00/2)= 1489.86kN/m2第3层土上部标高-23.30m，下部标高-24.00mEp3 上=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00+18.60 X 0.00) X tg 2(45+18.50/2)+2 X 17.00X tg(45+18.50/2)= 729.22kN/m2Ep3下=(18.80 X 0.80+18.80 X 18.00+18.60 X 0.70) X tg 2(45+18.50/2)+2 X 17.00X tg(45+18.50/2)= 754.33kN/m2三、桩侧面土压力产生的弯矩计算1. 主土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三

12、角形计算)：Ma = 20.44X 0.80 X 5.00+(24.17-20.44) X 0.80/2 X 4.20+0.80/3.0+24.91X 0.80 X 0.80+(43.40-24.91) X 0.80/2 X 0.00+0.80/3.0=106.34kN.m/m考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 0.80m。Ma = 0.80 X 106.34=85.07kN.m2. 被动土压力对桩最低点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：Mp = 15.71X 0.80 X 5.00+(73.63-15.71) X 0.80/2 X 4.20+0.80/3.0+67.33X 0.80 X 0

13、.80+(1821.79-67.33) X 0.80/2 X 0.00+0.80/3.0=396.55kN.m/m考虑到桩的直径作为计算宽度，D = 0.80m。Mp = 0.80 X 396.55=317.24kN.m3. 支撑力矩：没有布置支撑，力矩为0.0kN.m。四、基础稳定性计算桩式塔吊基础设置在深基坑旁边，除承受上部倾覆力矩M0外，还要承受基坑两侧主动土压力和被动土压力产生的力矩，在必要时候还要增加锚杆或内支撑。塔吊基础的稳定性计算参照排桩的计算，计算简单图和计算公式如下：塔吊基础的稳定性计算简图其中安全系数K根据当地实际情况取值。经过计算得到上式左边的弯矩和为 0.00+317.

14、24=317.24kN.m上式右边的弯矩和为 1.00 X (20.00+85.07)=105.07kN.m结论：桩式塔吊基础稳定性计算满足要求！二、塔吊基础计算书1、设计依据1.1、计算依据1.1.1、设计图纸1.1.2、塔吊厂商提供的相关参数1.2、技术规范1.2.1、钢结构设计规范(GB60017-2003)1.2.2、建筑地基基础设计规范(GB5007-2002)1.2.3、建筑桩基技术规范(JGJ94-84)2、计算参数2.1、塔吊参数塔吊技术参数塔吊最不利情况下的荷载垂直总荷载Gn： =477 103N最大扭矩Tn : =26 103Nm塔吊柱间距B: =1.5m2.2、塔吊基础参

15、数格构柱：b=450 mm采用4根125X 12等边角钢，缀板=350X 200X 10650。2Asl=28.91cm As=4Asl As=0.012m2lkl=3.83cm Lx=800 m Ll=8mA3钢强度：。刃=21X10Pu设斜撑125X 12角钢，每1.5米节间每侧一根设水平杆125X12角钢，每1.5米节间每侧一根2.3、地基基础参数地基承载力：侧摩阻力：lsi=72 103Pa桩端阻力：lpi=80010 Pa桩有效长度：L=24m桩径：D=700 m（实际施工桩径为800 mm）3、计算内容3.1、验算塔吊基础的承载力3.2、验算塔吊基础的沉降4、计算结果4.1、塔吊基

16、础的承载力（垂直荷载下）单根立柱承载力:lb=0.43Blb=0.645m长细比:LI入=Ib入=12.403查表得 =0.993单根立柱承载力:Nb= a s AsNb=2.469X 106N4根立柱承载力:N4=4NbN4=9.8756X 10 N满足！5N4 Gn二 4.77X 10N4.2、塔吊基础的承载力（扭矩荷载下）考虑水平系杆受力Tn=2.6 104jT系杆承受拉力：TI=2 BB=1.5mTl=8.667X 103N系杆抗拉能力：Ts=AslCT STs=6.2165X 10 N TI满足！考虑斜向系杆受力:Tn系杆承受拉力:B=1.5mThl=2 B3Thl =8.667 X 10NThlT45=CosT45=1.2264X 10 N（孔 /4 ）系杆抗拉能力:Ts= AslCT STs=6.216X 105N T45满足！4.3、塔吊基础的承载力（按 700钻孔桩计算）单根钻孔桩极限承载力:Ap= Ap=0.3854Fp=fsi ji D+fpi Ap2Fp=1.575X 105N取 y =1. （TFpFpl=YG单根桩承受的外力：P=4Fpl=9.841nP=1.192X 102N5X 10 N Fpl单根设计承载力:满足！4.4、塔吊基础的沉降验算桩极限承载力阶段的沉降（P-S）曲线为:Smux=4 mm根据资料软土地基与地下工程（第二版）