t龙门吊基础施工方案

1、、轨道基础施工方法5 0 T 龙门吊基础施工方案工程名称：中信山东临沂2台50T龙门吊轨道安装机械名称：门式起重机工程地址：中信山东临沂 2台50T龙门吊轨道安装安装位置：型号：MG50t自编号： 使用单位（章）：施工方案编制与审核会签施工单位（章）监理单位（章）编制人（签名）日期：项目总监（签名）日期：技术负责人审批（签名）日期：使用单位技术负责人（签名）日期：龙门吊轨道基础施工方案一、龙门吊轨道基础设计情况门吊基础截面尺寸均为80cm*100cm,配筋图如图一。图一龙门吊基础配筋图1、施工工艺流程 施工准备测量放线地面切槽地面破除基槽开挖垫层 施工钢筋安装混凝土浇筑养护2、钢筋工程轨道基础

2、配筋图见图一。 钢筋下料前应熟悉设计图纸， 了解设计意图， 根据 设计要求、规格计算下料长度并统筹下料，最大限度的节约材料，降低成本。钢 筋表面应洁净，钢筋使用前应将表面的铁锈及其他杂物清除干净。钢筋应平直， 无局部弯折，成盘的和弯曲的钢筋均应调直。3、混凝土工程混凝土采用C30商品砼。插入式振动棒捣实，表明压光。确保混凝土内部密 实，表面平整。四、轨道基础受力分析4.1 龙门吊检算1、设计依据 龙门吊使用以及受力要求 施工场地布置要求 地铁施工规范2、设计参数： 从安全角度出发，按 g=10N/kg 计算。50 吨龙门吊自重：120吨，G1=120X 1000X 10=1200KN;50 吨

3、龙门吊载重：50 吨，G2=50 X 1000X 10=500KN ;50 吨龙门吊 4 个轮子每个轮子的最大承重： G3= ( 1200000/2+500000) /4=275KN3.1 、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示， 50T 龙门吊行走时台车最大轮压： Pmax =240KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅 40t ，则 为安全起见，取 P=230KN ；钢砼自重按 23.0KN/m 3 计。3.2 、材料性能指标a、 C30 砼轴心抗压强度：fc 13.8MPa ;弹性模量： Ec3.0 104MPa ;b、钢筋R235 钢筋： fsd195MPa ;HRB335 钢筋：f

4、sd=280MPa3.3 、基础截面的拟定及钢筋的配置基础截面采用倒 T 形，钢筋布置如 图 3.3-1 所示，下侧受拉钢采 用5根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。图 3.3-1 基础截面钢筋布置图4、计算模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算， 即将钢筋砼地基看成半刚性的 梁，地基看成弹性支承。钢筋砼地基采用梁单元进行模拟，地基的支 承采用地基弹簧进行模拟 。地基梁选取 35.5m 进行计算，每个单元 长 0.5m ，共计 71 个单元，具体模型见 图 4-1 。图 4-1 midas 计算模型5、钢筋砼的弹性模量的计算 根据钢筋砼规范提供的经验公式，钢筋砼地基梁的弹性模量Ec与砼

5、强度指标 fcu 的关系为：由于规范还规定： fc=0.67f cu ，故6、地基系数 K0 的确定 根据我国着名工程院资深院士龙驭球先生编着的 弹性地基梁的计算一书中表 2-1 地基系数 K0 参考值可知，地层等级为中等的碎 石土的地基系数为0.120.2 xiO6KN/m 3,坚硬系数fk=1.5,结合现场 实际情况，则Ko=0.2 X106X1.5=3 X105 KN/m 37、计算结果弯矩计算结果 :图 5-1 弯矩图（ KN?m ）剪力计算结果 :图 5-2 剪力图（ KN ）反力计算结果 :图 5-3 反力图（ KN ）8、结果分析与评价从以上弯矩、剪力及反力图可知，最大正弯矩Mm

6、ax=69.32KN?m ，最大剪力值 Vmax=113.24KN ，最大反力Fmax =90.53KN 。根据反力图可知，对土的影响主要范围 （纵向）为3.0m 左右，结合板宽 1.0m ，可知此计算结果是比较符合实际的。9、基底应力计算从反力图可知，最大反力 Fmax10 、钢筋砼梁正截面承载力验算已知 h f=0.3m ，b f =0.5m ，b=1m ，h=0.5m ，f cd =13.8MPa ， f sd =280MPa ，AS=1005.5mm 2,as=5cm ， h 0 =45cm ，As =603.3mm 2 ，as=5cm ，则可知其属于第一类 T 形截面，故按矩形截面的

7、计算方法进行承载 力计算，则可知 x2.5 时，取 p=2.5，其中 p= (Ap+Apb+As) /bh o ;故 p=100 X 603.3/(500 X450) =0.268 ;f cu,k 边长为 150mm 的混凝土立方体抗压强度标准,取 fcu,k =30Mpa, ；psv斜截面内箍筋配筋率，P sv= Asv/ (Svb) =157/ (250X500)=0.126% ；fsv箍筋抗拉强度设计值，取值不宜大于280MPa，故取值 fsv=195Mpa ；Asv斜截面内配置在同一截面的箍筋各肢的总截面面积，取 157mm 2；Sv斜截面内箍筋的间距，取 250mmVcs 1.0 1

8、.0 1.1 0.45103 500 450 (2 0.6 0.268)30 0.126%195 189.9KN根据Midas Civil 2010计算结果(剪力图)可知，Vd=113.24KN ,Vcs M 1.2 113.24 135.89N，可知其满足斜截面抗剪要求。12、最大裂缝宽度验算最大裂缝宽度验算可根据公路桥涵规范给出的公式进行验算， 式中Wfk受弯构件的最大裂缝宽度，mm ;C1钢筋表面形状系数，取 C1=1.0 ；C2作用长期效应影响系数，取 C2 = 1.5 ；C3与构件受力性质有关的系数，受弯构件取C3=1.15 ;ass由作用短期效应组合引起的开裂截面纵向受拉钢筋的应力

9、；Es钢筋的弹性模量，取 Es=2.1 X105MPa ;d纵向受拉钢筋的直径，取 d=16mm ;P截面配筋率，p =0.248%0.006 ，取 p =0.006。代入式中得Wfk 1.0 1.5 1.15 176.095 (30 16) 0.196mm 2mm2.1 10 0.28 10 0.006，故最大裂缝宽度满足要求。综上所叙，基础梁的尺寸和配筋均满足各项受力要求；另要求地 基承载力不应小于220KPa，并换填50cm砂砾进行压实，以减少基 础沉降。3、受力分析与强度验算：只用50吨龙门吊进行受力分析图如下：图2龙门吊受力分析图1、按照规范要求，50吨龙门吊使用说明推荐的P50钢轨

10、。2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢 块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设： 整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随 便移动的）。 每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强 要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于 2MPa才能达到安全要求。即最小面积：Smin=4 X 278.75KN/2000KPa=0.558m2Smin=

11、2 X 227.5KN/2000KPa=0.2275m拟采用有效面积为0.30X 0.15=0.045 m的钢板垫块，镶嵌于混凝土结构内。对于16吨龙门吊，0.045X 6=0.26大于0.2275因此最少需要6个垫块块垫 住钢轨才能能满足混凝土强度要求，垫块间距是：7.5十6=1.25米。应考虑安全系数1.2,故垫块间距应取L=1m 0对于45吨龙门吊来说，0.045X 14=0.63大于0.558,最少需要14个垫块块垫住钢轨才能能满足混凝土强度要求，垫块间距是：8.892 14=0.635米从安全角度考虑，取最小值：L=0.635m。考虑到龙门吊荷载不是均布在钢轨 上面的，而是从轮子直接

12、作用到钢轨，虽然钢轨已经被作为刚性结构来考虑， 但 是现实中钢轨并不是完全绝对刚性的。 所以，降低钢轨垫块的间距以求安全，且 从以前经验看来，取垫块间距 L=0.6米。应考虑安全系数1.2,故垫块间距应取 L=0.5m。4、设计结果：45吨龙门吊轨道中心间距为 11m，分别作用于基坑外侧及顶板回填土上。 而龙门吊轨道中心间距为11m,故龙门吊基础直接座在冠梁上。龙门吊基础采用 顶宽0.5m、底宽1.0m、高0.8m的T形C30混凝土基础。沿着钢轨的端头每隔 0.6米距离就作预埋厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊2根长度为25cm的16钢筋 作为锚筋。至设计标高换填素土夯实，外侧基础破出路面下挖内侧基

13、础开挖回填 土至设计标高夯实基地。具体见下图。图6龙门吊基础断面图4.2龙门吊轨道基础设计计算如图1所示，倒T型轨道基础上铆固一条龙门吊行走轨道，结构计算以16T、 45T龙门吊为外荷载。45T的龙门吊的最大轮压为335KN，每两个轮为一组。则 有：图7 16T龙门吊侧立面图图8 45T龙门吊侧立面图P45=335 kN45T龙门吊最大轮压P16=320 kN16T龙门吊最大轮压Q1=43kg/m x 9.8N/kg=0.42kP43 型钢轨重Q2=(1m x 0.3m+0.5mx 0.5m)x 25kN/m3=13.77kN/m-T 梁自重荷载考虑到钢轨的作用，上述数据中的龙门吊轮压荷载 P

14、 应简化成一段均布荷载 作用在倒 T 型轨道基础上。根据基础抗冲剪破坏公式：FW 0.7EpftAmAm=刀 Bix HiFl=pjAl式中：gp-受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，Bhp取1.0当h大于等于2000mm时，ghp取0.9,其间按线性内插法取用；ft-混凝土轴心抗拉强度设计值；h0-基础冲切破坏锥体的有效高度；Am-冲切破坏体最不利一侧面积；Bi-冲切破坏体最不利一侧截面的宽度；Hi -冲切破坏体最不利一侧截面的高度；pj-扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；Al-冲切验算时取用的部分基底面积；Fl-相应于荷载效应基本组合时作用在Al 上的地基土净反力设计值。p1=(8.950+11.718)x(0.42+13.77)+2x320+4x335/(8.950+11.718)x 1.0=109.5kN/m2F1=p1x A1=109.5kN/m2 x 1.0m2=109.5kN pvmin=0.24(ft/fyv)=0.24 x 1.43/210=0.163%。实际 p=4672/550000=0.850%pvmin,故满足要求。根据太沙基极限承载力假设：地基为均质半无限体；剪切破坏区限制在一定范围内； 基础底面粗糙,与基础有摩擦力存在。fu=