主楼高模板支撑方案

1、内钢架搭设施工方案巨匠建设集团有限公司 安徽亚夏（宁国）总部大楼主楼 内 高 支 模 搭 设 专 项 施 工 方 和 计 算 书 接过你手中的蓝图交付你满意的工程 内钢架搭设施工方案巨匠建设集团有限公司 巨匠建设集团有限公司 、工程概况 、编制依据 V 三、施工部署 四、搭设注意事项 五、安全要求 六、脚手架整体倒塌应急预案 七、梁模板及钢管支撑设计承载力验算 八、立柱地基基础计算 九、柱模板设计并验算 主楼内模支撑搭设方案和计算书 一、工程概况 安徽亚夏（宁国）总部大楼主楼 工程。由巨匠建设集团有限公司 组织施工， 宣城市诚信工程建设监理有限责任公司监理，关大森担任 项目经理，李雪潮担任技术

2、负责人。主楼工程建筑面积m2，框 架结构，大 其中： :空间，内咼支模最咼处咼度为6.1m，王梁跨度7.45米。 本工程框架柱以方柱为主。柱网间距较大，柱的载面尺寸为950 X950。 2、框架梁及次梁主要的几何尺寸 框架梁有： 800 mm X350 mm 次梁有： 3、现浇板厚度为150mm 、编制依据 1、依据 的设计图纸及设计中的有关技术说明; 接过你手中的蓝图第17页交付你满意的工程 2、混凝土结构设计规范 GB50010-2002; 3、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。 4、建筑结构荷载规范 GB50009-2001 5、钢结构设计规范 GB50017

3、-2003 6、 建筑施工安全检查标准JGJ59 2011 三、施工部署 本工程设计梁断面尺寸具有种类多、变化大的特点，根据现场实 际情况，大梁模板支撑拟采用钢管满堂脚手支撑体系，50 xiOOmm木 方夹钢管作搁栅，上铺30厚夹板的方法，梁侧模板采用十一夹板面层， 50 xi00mm 木方、中间夹48 x3.0mm 钢管做背肋，48 x3.0mm 钢管围檩、用16螺杆对穿夹牢。 梁、现浇板模板设计及支撑系统设计： 1 ）、支撑系统主要由48x3.0mm 钢管及50 xi00mm 木方两部 厂 分组成，其中48 X3.0mm钢管材质符合现行国家标准直缝电焊钢 管（GB/T13793 ）中规定的

4、3号普通钢管，其质量符合现行国家标 准碳素结构钢（GB/T700 ）中Q235 A级钢的规定。 2 ）、为便于工人操作，每根钢管的最大重量不应大于25Kg。 3 ）、采用可锻铸制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚 手架扣件JGJ22-85 ）的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m 时 不得发生破坏。 4 ）、梁模采用组合胶合板，梁底宽250mm以上时用18mm胶合 板加 木方作底模。梁底宽w 250mm采用50mm厚松木板、现浇底板模采 用多层板用50 xiOOmm 平直木方作垫楞，楞距 250mm，模板安装 顺序为：梁底模-梁侧模-板底模。 5）、梁底立杆间距 0.9 X0.9m设置，

5、板底立杆间距按 0.9 X0.9m 设置，水平牵杆纵横向均按 1.5m设置，其中离地200mm 设一道扫 地杆，在梁底或板底用 50 xi00mm 木楞底设一道承压杆。 除去扫地 杆往上在第二道、第三道的纵横向杆件，在有框架柱的位置与框架柱 进行刚性连接。 四、搭设注意事项 1、 柱采用对拉螺栓对拉，柱断面小于等于700mm X700mm , 中间用2根螺杆对拉。 一z r 2、柱箍采用双钢管（48mm 03.0mm ），间距同对拉螺杆。 3、 层高6m以上时，满堂脚手架立杆间距 900mm x900mm。 4、 满堂脚手架搭设前在立杆下铺通长 16的槽钢或不小于5 cmx 20cm宽厚的松木

6、板 做为垫板，距立杆底端 200mm 处满设双向扫地 杆，步高1.5m，满堂脚手架在主梁下两侧立杆均设剪刀撑。 5、梁板跨度4m，模板应按要求起拱，起拱高度为全长跨度的2%。 6、所有大梁截面高度h 900mm ,梁底钢管支撑搭设间距均为900 X900mm进行大梁梁底钢管支撑间距搭设，梁底增设一根立杆用来增加 立杆的刚性。 7、梁截面高度w 900mm 梁底中间顶撑钢管优先采用对接钢管，如 采用错接，必须采取相应加固措施。 8、梁截面高度w 900mm 梁底中间顶撑与小横杆连接，应采用双扣 件，防止小横杆下滑。 9、梁及现浇板的满樘脚手架需沿竖向和水平向按要求设置一定数量 的剪刀撑。 10、

7、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45 -60。之间，水平投影宽 度应不小于两跨或1.6米和不大于四跨或3.2米，斜杆应与脚手架基本构 架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60 cm。 11、满樘脚手架左右相邻立杆和上下相邻水平杆的接头应相互错开， 并置于不同的构架框格内。 12、在脚手架底端100300mm 处一律布设纵向和横向扫地杆， 并与立杆连接牢固。 13、考虑施工便利， 管支撑。 应先搭设梁底支撑钢管，而后搭设现浇板下钢 14、为保证整体稳定性，梁底支撑和板底支撑钢管剪刀撑必须连在 起，不得将梁底支撑和板底支撑剪刀撑分开搭设。 15、大梁砼在浇筑过程中，砼在用泵管

8、布料时，应沿梁方向每500 高均匀布料一次，待砼振捣密实过后，再沿梁方向与上次布料方向相 反每300高均匀布料一次，第二次砼振捣时，振动棒插入第一次砼内 50100mm （防止接缝处砼漏振，同时防止振动棒再次插入梁底， 造成梁帮板涨模），而后依次按第二次浇筑方法将梁内砼浇至设计梁顶 标咼。 16、梁、板混凝土浇筑: 梁、板应同时浇筑浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇 筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝 土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。 梁和板连成整体高度的梁，允许单独浇筑，浇捣时，浇筑与振捣必须 紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实

9、后再下二层料，用“赶浆 法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料， 梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。梁柱节 点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝 土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于 板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器 顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长 木抹子抹平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。 17、脚手架搭设完后砼浇注时应派专人进行脚手架的看护，如发 现脚手架扣件松动、立杆变形或脚手架整体变形时应立即通知项目部， 项目部应及时派人对脚手架进

10、行加固，如果出现特别严重时上部砼浇 注工作停止施工，待内脚手架加固完毕经项目部技术负责人和监理检 查验收认为无任何安全隐患后，才可以进行上部砼浇注施工。 五、安全要求 1、进入施工现场人员必须穿戴好劳动保护用品并系牢。 2、 凡属高空作业安装与拆除模板，应加强安全防护措施，必要时 须搭设脚手架并设防护栏杆。应尽量避免在同一垂直面上同时操作， 必要时应搭设防护设施。 3、 不得在脚手架上堆放大量模板等材料，在吊料转运平台下堆放 材料应符合规定要求，使用吊机吊运材料时严禁超载并捆扎牢固。 4、安装模板所用的搭头、撑头必须钉牢，支撑必须稳固可靠，发 现松散等异场情况应及时整修，严禁防倒塌事故。 5、

11、 支模应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，禁止利用拉 杆、支撑攀登。支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头 板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥 善堆放。不准在已拆除支撑的模板上进行操作，防止因扶空、踏空而 坠落。 6、支撑、牵杆等不得搭在脚手架上，通道中间的斜撑、拉杆等应 设在1500mm 高以上，以免碰头影响交通。 7、模板上有洞者，应在安装后将洞口盖好；砼板上的预留洞，应 在模板拆除后随即将洞口盖好；施工孔洞，应随时盖好或加设围护， 以防踏空坠落。 8、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上操作， 拆除板模板时，应注意整块模板掉下，用定型模板

12、做平台模板时，更 应注意。拆下模板随时清理运走，不能及时运走时，要集中堆放，并 将钉子扭弯打平，以防扎脚。高处拆模板时，上下应有人传接或用绳 索吊下，严禁向下乱掷。 9、 所有电气设备和线路严禁乱拉乱接，在支撑材料上和地下潮湿 施工时，应用36V低压电源等其它有效的安全措施，所有机电设备和 手持电动工具均应设置漏电保护装置。 六、脚手架整体倒塌应急预案 一、目的 为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制 定本预案。 二、组织网络及职责 1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任 应急小组组长。 2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。 3、安全员负责组织人员救护伤员

13、。 4、项目负责人负责与医院联系。 三、应急措施 1、 用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。 2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕 吐物等。 3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外 心脏按压、人工呼吸等。 4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。 5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打 110、119救助帮 助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口 接应。 四、应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用 小夹板、担架、止血袋、切割机等。 五、通讯联络 项目负责人：关大森 手机: 安全员：

14、冯立好 手机: 技术负责人：景潮车 手机: 医院救护中心：120匪警：110火警：119 六、注意事项 1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。 2、 如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状， 不要 轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察 24小时，确实 没有损伤时才能视为正常。 3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直 至急救医务人员到场进一步抢救。 4、 现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进 行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车 路线及达到所在地点的明显标志。 0/ 5、对于骨折伤员，特别是

15、怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定， 用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。 七、梁模板及钢管支撑设计承载力验算 TV 梁段丄1。 梁模板（扣件式）计算书 、工程属性 新浇混凝土梁名称 KL 新浇混凝土梁计算跨度（m） 7.45 混凝土梁截面尺寸（mm x mm） 350 X 800 新浇混凝土结构层高（m） 6.1 梁侧楼板厚度（mm） 150 、荷载设计 模板及其支架自重标准值 G1k（kN/m 2） 面板 0.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m 3) 梁 1.5 板 1.1

16、 施工人员及设备荷载标准值 Qik 当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m 2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m 2) 对水平面模板取值 2 风荷载标准值3 k(kN/m 2) 基本风压3 0(kN/m 2) 0.3 非自定义：0.32 风压高度变化系数卩z 1.32 风荷载体型系数卩s 0.8 三、模板体系设计 _S 7 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 900 步距h(mm) 1500 新浇混凝土楼板立柱间距l a(mm)、l b(mm) 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中

17、的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm) 450 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 设计简图如下: 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm） 450 梁底支撑小梁根数 3 梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm） 125 平面图 本图渠侧支捧枸遥仗作示盍”具律详见梁側戦设诽 立面图 四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 面板弹性模量E(N/mm 2) 10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下: 川口L1UJLL山山山山山山川山U山川山山川山川儿 1)75葢 170 -6

18、0 W = bh2/6=1000 X 15 X 15/6 = 37500mm 3, 1= bh3/12=1000 X 15 X 15 X 15/12 =281250mm 4 qi = 0.9max1.2(G ik+ (G 2k+G 3k) x h)+1.4Q ik, 1.35(Gik+ (G2k+G3k)x h)+1.4 x 0.7Qik x b=0.9max1.2 x (0.1+(24+1.5) x 0.8)+1.4 x 2, 1.35 x (0.1+(24+1.5) x 0.8)+1.4 x 0.7 x 2 x 1 = 26.67kN/m = 0.9 x 1.35 x G1k+(G 2k+

19、G 3k) x h x b = 0.9 x 1.35 x 0.1+(24+1.5) x 0.8 x 1 = 24.91kN/m = 0.9 x 1.4 x 0.7 x Q2k x b = 0.9 x 1.4 x 0.7 x 2 x 1 = 1.76kN/m q2= (G1k+ (G 2k+G 3k) x h) x b=0.1+(24+1.5) x 0.8 x 1 = 20.5kN/m 1、强度验算 M max =0.125q 1 L2 = 0.125q 1l2 = 0.125 x26.67 x 0.182 = 0.1kN m (T = M max /W = 0.1 x 106/37500 =2

20、.72N/mm 2 f = 15N/mm 2 满足要求! 2、挠度验算 V max = 0.521qL 4/(100EI)=0.521 x 20.5 x 1754/(100 x 10000 x 281250)= 0.036mm 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 60 X 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值t (N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64 小梁截面惯性矩l(cm4) 256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： uijijiuujuiuHuuiki

21、umiuiuiknjmujuiLUJi ：i 1 125 qi = max1.77+0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.35/2+0.5 X (0.8-0.15)+0.9max1.2 X (0.5+(24 +1.1) X 0.15)+1.4 X 1 , 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.15)+1.4 X 0.7 X 1 X max0.45-0.35/2, (0.9-0.45)-0.35/2/2 X 1, 5.83+0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.35/2=5.88kN/m q2= max1.35+(0.3-0.1) X 0.35/2+0

22、.5 X (0.8-0.15)+(0.5+(24+1.1) X 0.15) X max0.45-0 .35/2 , (0.9-0.45)-0.35/2/2 X 1 , 4.48+(0.3-0.1) X 0.35/2 = 4.52kN/m 1、抗弯验算 M max = max0.107q ill2, 0.5q 1I22 = max0.107 X 5.88 X 0.92, 0.5 X 5.88 X0.12 2 =0.51kN m 满足要求! M max/W = 0.51 X 106/64000 = 7.96N/mm 2 f = 15.44N/mm 2 2、抗剪验算 Vmax = max0.607q

23、 1I1, q1l2= max0.607 X 5.88 X 0.9 , 5.88 X0.12 = 3.211kN * T max = 3Vmax/(2bh 0)=3 X 3.211 X 1000/(2 X 60 X 80) = 1N/mm 2 t = 1.78N/mm 2 满足要求! 3、挠度验算 v 1 = 0.632q 2|14/(100EI) = 0.632 X 4.52 X 900 4/(100 X 9350 X 2560000)= 0.78mm v = 1/400 = 900/400 = 2.25mm v 2 = q2l24/(8EI) = 4.52 X 125 4/(8 X 935

24、0 X 2560000) = 0.01mm .N 45C L 45Z 1、抗弯验算 内钢架搭设施工方案巨匠建设集团有限公司 主梁弯矩图(kN m) M max/W = 0.27 X 106/4490 = 60.08N/mm 2 f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 QG21 0?1 2 0 621 0.621 主梁剪力图(kN) Vmax = 2.509kN T max = 2Vmax/A=2 X 2.509 X 1000/424 = 11.83N/mm 2 t = 125N/mm 2 满足要求! 3、挠度验算 0 003 主梁变形图(mm) 接过你手中的蓝图第仃页交付你满意的工程

25、内钢架搭设施工方案巨匠建设集团有限公司 接过你手中的蓝图第28页交付你满意的工程 v max = 0.08mm w v = 1/400 = 450/400 = 1.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R= maxRi,R3 = 0.62kN w 8kN 单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 同理可知，左侧立柱扣件受力 R = 0.62kN w 8kN 七、立柱验算 单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求! 长细比满足要求! 立杆稳定性计算依据 建筑施工模板安 全技术规范 JGJ162-2008 钢管类型 48 X 3 立柱截面

26、面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 2、 入=h/i=1500/15.9=94.34 查表得，二0.63 1、风荷载计算 Mw = 0.92 X1.4 Xw k X la X h2/10 = 0.92x 1.4 X 0.32 X 0.9 X 1.52/10 = 0.07kN m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同: 1)面板验算 q = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.8)+0.9 X 1.4 X 2 X

27、1 = 24.41kN/m 2)小梁验算 qi = max1.63+(0.3-0.1) x 0.35/2+0.9 x 1.2 x (0.5+(24+1.1) x 0.15)+0.9 x 1.4 x 1 x ma x0.45-0.35/2 , (0.9-0.45)-0.35/2/2 x 1 , 5.34+(0.3-0.1) x 0.35/2=5.37kN/m 同上四六计算过程，可得： R1 = 0.59kN , R2 = 10.31kN , R3 = 0.59kN 立柱最大受力 Nw = maxR 1+N 边 1, R2, Rs+N 边2+M w/lb = x 0.9, 10.31 , max0

28、.59+0.9 x 1.2 x (0.75+(24+1.1) x 0.15)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.9+0.45-0.35/2)/2 0.59+0.9 x 1.2 x (0.75+(24+1.1) x 0.15)+0.9 x 1.4 x 1 x (0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2 x 0.9+0.07/0.9 = 10.47kN f = N/( A)+M w/W = 10470.29/(0.63 x 424)+0.07 x 106/4490 = 满足要求 55.32N/mm 2 f = 205N/mm 八、立柱地基基础计算 地基土类型 碎石土 地基承载力设计值fak

29、(kPa) 140 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 1 垫板底面面积A(m 2) 0.15 立柱底垫板的底面平均压力 p = N/(m fA) = 10.47/(1 x 0.15) = 69.8kPa fak = 140kPa 满足要求！ 九、柱模板设计并验算 一、工程属性 新浇混凝土柱名称 KZ 新浇混凝土柱长边边长(mm) 950 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 6100 新浇混凝土柱短边边长(mm) 950 、荷载组合 混凝土重力密度y c(kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数B1 1 混凝土坍落度影响修正系数 B 2 1.15 混凝土浇筑速度V(

30、m/h) 2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝 土顶面总高度H(m) 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准 2 值Q3k(kN/m 2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k = min0.22 丫 cto B 1 B 2v1/2 , 丫 cH= min0.22 x 24 x 4 x 1 x 1.15 x 2.51/2 , 24 x 2 = min38.4 , 48 = 38.4kN/m 2 r/ 承载能力极限状态设计值 5承=0.9max1.2G 4k+1.4Q 3k, 1.35G 4k+1.4 x 0.7Q 3k= 0.9max1.2 x 38.4+1.4 x 2, 1.35 x 3

31、8.4+1.4 x 0.7 x 2 = 0.9max48.88 , 53.8= 0.9 x 53.8 = 48.42kN/m 2 正常使用极限状态设计值5正=G4k = 38.4 kN/m 2 三、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 面板弹性模量E(N/mm 2) 10000 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5 柱箍间距l1(mm) 400 模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 kuijuuuuiijujjuniujiuuujuiuuujnnnunn nnrmmwi uiunuuuki L”

32、 L L L 坐. 静载线荷载 qi = 0.9 X 1.35bG 4k = 0.9 X 1.35 X 0.4 X38.4 = 18.66kN/m 活载线荷载 q2 = 0.9 X 1.4 X 0.7bQ 3k = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 0.4 X 2 = 0.71kN/m Mmax = -0.107q 1l2-0.121q 2I2 = -0.107 X 18.66 X 0.242-0.121 X0.71 X 0.242 = -0.12kN m M max/W = 0.12 X 106/(1/6 X 400 X 152) = 7.83N/mm 2 f = 15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载 q = bS正=0.4 X 38.4 = 15.36kN/m V = 0.632ql 4/(100EI) = 0.63 X 15.36 X 237.5 4/(100 X 10000 X (1/12 X 400 X153) =0.27mm v = l/400 = 237.5/400 = 0.59mm 满足要求！ 四、小梁验算 1、强度验算 小梁上作用线荷载q 0.24 X 48.42 = 11.5 kN/m 小梁类型 矩形木楞 小梁材质规格(mm) 50 X 70 小梁截面惯性矩l(cm4) 142.92 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 40.83 小梁抗弯强度