330MW机组锅炉运行

1、330mw机组锅炉运行华电国际十里泉电厂 李春彪一、 燃烧调整： 针对我们xx一电来说，燃烧调整就是风量调整和制粉系统的调整。燃烧调整的目的就是达到安全、经济、环保。1、影响炉内燃烧的因素煤质煤粉细度煤粉浓度锅炉负荷一、二次风的配合一次风煤粉气流初温（7）漏风量（8）锅炉冷态空气动力场（9）锅炉热态水平方向膨胀以及四角垂直方向膨胀情况不均衡（几何变形）2、强化煤粉燃烧的基本措施（1）适当提高一次风温度提高一次风温可减小着火热需要量，使煤粉气流入炉后迅速达到着火温度。当然，一次风温的高低是根据不同煤种来定的，对挥发分高的煤，一次风温就可以低些。（2）适当控制一次风量一次风量小，可减小着火热需要量

2、，利于煤粉气流的迅速着火。但最小的一次风量也应满足挥发分燃烧对氧气的需要量，一定要保证自身的输送能力保证煤粉管道不堵塞，挥发分高的煤一次风量要适当大一些。（3）合适的煤粉细度煤粉越细相对表面积越大，本身热阻小，挥发分析出快，好点燃，着火容易于达到完全燃烧。但煤粉过细，要增大厂用电量，所以应根据不同煤种，确定合理的经济细度。（4）合理的一、二次风速一、二次风速对煤粉气流的着火与燃烧有着较大影响。因为一、二次风速影响热烟气的回流，从而影响到煤粉气流的加热情况；同时一、二次风速影响一、二次风混合的迟早，从而影响到燃烧阶段的进展；一、二次风速还影响燃烧后期气流扰动的强弱，从而影响燃料燃烧的完全程度。因

3、此，我们要通过调整、讨论、验证、总结选择适当的一、二次风速度。（5）维持燃烧区域适当高温低负荷的时候应强化集中燃烧，是煤粉气流着火与稳定燃烧的基本条件。炉温高，煤粉气流被迅速加热而着火，燃烧反应也迅速，并为保证完全燃烧提供条件。故在燃烧无烟煤或其它劣质煤时，常在喷燃器附近敷设卫燃带或采取其它措施，以提高炉温。当然，在提高炉温时，要考虑防止出现结渣的可能性。（6）锅炉负荷维持在适当范围内锅炉负荷低时，炉内温度下降，对着火、燃烧均不利，使燃烧稳定性变差。锅炉负荷过低时，燃料需要的燃烧时间长，出现不完全燃烧。负荷过高时由于炉温的升高，还有可能出现结渣及其它问题。因此，锅炉负荷应尽可能地在许可的范围内

4、调度。（7）保持适当的过剩空气量，且是煤粉和空气充分混合。注意：提高热风温度是让煤粉进入炉膛快速点燃，降低一次风压就是给煤粉燃烧更长的时间，同时减小着火热需要量，是煤粉更容易着火。二、 配风：自有火力发电厂以来合理配风一直是伴随着锅炉燃烧的难题，教科书上、专业书上都有数据说明。但是都没有给出再细化的具体数据（在什么部位送入，分别控制量大小等）。 合理配风实际是针对不同的煤种如何保证锅炉安全稳定燃烧和经济运行以及环保的大课题，很难给出具体的数据，都是通过多次试验以及就地实际观察，不断摸索得到一个建立在理论基础上，又适应现场实际情况的调整数据。1、组织好炉内良好的空气动力场通过冷态空气动力场试验，

5、使炉内的空气动力工况达到或接近设计要求，其试验数据就是我们运行调整操作的依据。（数据）2、合理配风：合理配风说起来很简单，实际操作起来很复杂，很难给不出大家具体的数据，但是在以后的工作实践中，我们可以掌握大体的调节开度范围和方法。如何做到合理配风？根据动力场调整试验数据，通过对炉内燃烧工况的观察和分析来确定。我们是通过观察火焰颜色，观察喷燃器着火点的距离，控制一次风速和风温，控制二次风量并且合理分配二次风量，控制适当的氧量的（送风总量），使炉内燃烧工况基本良好，受热面不存在大面积结焦的情况。3、如何就地看火锅炉本体吹灰、除焦以及燃烧不稳时，禁止观察炉内燃烧情况；就地看火前必须征得机组主值同意。

6、新进厂人员及未经过专业培训人员禁止单独观察炉内燃烧情况。宽14172深12956(1)着火距离与着火点不同的煤质着火距离不同，相同的煤质着火距离也不一定相同，风速、风温、煤粉细度、炉膛负压、锅炉热负荷都能影响着火距离。着火点，我们的喷燃器是直流百叶窗水平浓淡分离型燃烧器，向火面是浓侧，这样可以确保煤粉气流燃烧的浓度，有利于引燃确保燃烧稳定。在向火面检查门能看到回卷火焰附在煤粉气流上燃烧（有时忽近忽远），这就是着火点；并能看到高温气流回卷到燃烧器根部，这就是着火预热区。背火侧能看到什么呢，也能看到回卷的高温气流，一次风喷口煤粉气流上下边缘明显的着火点，并且能更清晰的看到喷燃器及附近水冷壁有无结焦

7、情况，还能看到燃烧器向火面对水冷壁的冲刷情况。炉膛压力和氧量是观察和判断炉内燃烧工况的最直接的参数，炉膛压力波动较大炉内燃烧工况肯定不稳，预热器入口氧量大小的变化反映炉内是否缺风，缺氧（或局部缺氧）燃烧容易造成还原区，造成炉内结焦。(2)火焰颜色如果我们就地观察炉内风量大小就要看火焰的颜色，但是一定要确定观察点-燃烧区，煤粉燃烧分预热区、引燃区、燃烧区、燃尽区。在燃烧区观察火焰白亮一般说是风量偏大，火焰灰暗一般说风量偏小，我们理想的风量是火焰呈金黄色，如果在看火孔观察火焰发青刺眼炉内温度过高（达1300以上），说明水冷壁大面积结焦。从下层短吹处看火孔一直到上部燃尽风处看火孔都能查看炉内燃烧工况

8、，从而掌握燃烧情况。4、氧量（满负荷过量空气系数设计值1.25）负荷高的时候，送入炉内的风量大，风粉混合比较充分，燃烧气流在炉内充满度高、炉膛温度较高，煤粉容易完全燃烧，所以氧量控制低一点4（还要注意各二次风调节挡板开度，如果燃尽风挡板开度过大，燃烧区可能还是缺氧），低负荷时，送入炉内的风粉量降低，风粉混合情况变弱且充满度差，炉膛温度也下降，煤粉不容易完全燃烧，为了煤粉和空气充分的混合控制氧量大一点6（采用集中燃烧，保证燃烧区高温，氧量的增加不会影响着火点，反而是燃烧更充分）。5、四角切向旋转燃烧方式产生烟气热偏差的主要原因（1）大家都知道四角切圆燃烧煤粉锅炉具有火焰充满度高，风粉混合强烈，有

9、利于煤粉燃尽；火焰温度与热流密度较均匀，nox生成较少；且其煤种适应性好等优点。但这种燃烧方式最大的缺陷就是在炉膛出口处留有强烈的残余旋转以及炉内燃烧实际切圆直径过大，造成炉膛出口烟气热偏差。 烟气流在折烟角区域沿炉宽方向气流速度基本上是左右对称分布的，炉膛上方的分隔屏过热器将烟气流完全切割，所以残余旋转基本不会造成烟气流的左右流动，但屏区左右两侧烟气流的流动状况却由于残余旋转的影响而完全不同：1）在屏区左侧烟气流经过折烟角后，其速度方向指向炉前上方而偏向炉前上方流动，而引风机吸力是指向炉后，造成向炉前上方流动的烟气流速度逐步下降最终反转，经屏区上方流入水平烟道。这样使在分隔屏、后屏过热器区域

10、形成回流区，回流区烟气流速度相当低，使烟气流热量大量被左侧的过热器所吸收，进入左侧水平烟道的烟气流已被分隔屏和后屏过热器冷却。2）屏区右侧烟气流本身速度指向和引风机吸力都指向炉后，直接快速进入水平烟道，烟气流没有被过热器冷却并且速度较快。结果在水平烟道位置，右侧烟气传热温度和放热系数都比左侧大。因此，残余旋转所造成的烟气流不同的流动状况，形成了沿炉宽方向的热量偏差。这是四角切向旋转燃烧方式固有的通病，是造成炉膛出口烟气热偏差的主要原因。（2）炉膛左右出口烟温正常不大于30，当超过50就应当适当进行调整，为此在锅炉设计制造安装时燃尽风反向切入，c-ofa反切12度，s-ofa反切18度，以削弱炉

11、膛上部烟气残余旋转，减小炉膛出口烟温偏差。反向切入一是增加气流的扰动是风粉更充分的混合有利于燃尽，二是消除上升气流的旋转动能，因此我们通过控制c-ofa和s-ofa挡板开度，使炉膛出口烟温达到基本一致（偏差80）。6、一、二次风的调整依据：1）设计单位根据燃用煤种给出的一、二次风风率、风速设计数值。2）有资质的调试单位做炉内空气动力场试验给出的多种工况下的一、二次风风率、风速试验数值。3）根据煤质化验单、煤粉细度，就地观察炉内燃烧工况（火焰着火点、气流方向、火焰颜色等），受热面的结焦程度和部位等燃烧实际情况进行调整。（设计值、试验值、实践值）7、硬性规定风量大于30%启停炉时风量控制很关键，并

12、且有一个硬性规定风量大于30%。我个人认为这个规定包括了三点：1)要求风量有足够的携带能力，防止可燃物质在尾部烟道受热面上沉积发生二次燃烧（油烟、飞灰、煤粉未燃尽）。2)保证炉内燃料燃烧所需要的空气量。3）保证炉内空气动力场的形成。实践经验证明，启动初期和停止后期自动控制几乎或根本不能控制，几乎或全部切换为手动操作，作为锅炉燃烧这个时期炉内情况是下层火嘴运行并投油助燃，磨煤机后一次风压尽量不要高，能保证一次风管不积粉，8、如何衡量配风的合理性从经济上说就是看锅炉效率，我们还要考虑锅炉各项热损失特别是排烟热损失和飞灰含碳量，从安全上说还要考虑炉膛内、烟道内热偏差，还要考虑防止炉内大面积的结焦，还

13、要考虑煤粉燃烧气流、烟气流对受热面的冲刷，以及炉膛出口烟气温度分布是否均匀、烟气流速分布是否均匀，从环保上说还要考虑我们的排放能不能达到环保等诸多问题。我们的任务就是要在确保锅炉安全的基础上，在各种负荷段发挥锅炉的最大效率（这个课题你们说大不大）。我们一般的做法是根据煤质确定煤粉细度的大小，为了确保锅炉燃烧的安全性和经济性，入炉煤种应接近设计煤种或校核煤种，一般的做法是根据市场情况保证煤种在一个相对较稳定的范围。我们运行也应适应市场情况，及时掌握入炉煤质变化，根据炉内燃烧情况和飞灰可燃物化验单的数据，及时调整配风确保稳定燃烧和经济运行，不管个人企业、集体企业还是国营企业都在强调-“安全生产就是

14、最大的效益”。我们每一项操作都要首先考虑“安全”这个关系到自身发展的大问题。三、燃烧调整1、磨煤机运行监视与调整1) 磨煤机运行应保证各部位密封风差压正常2kpa；2) 正常情况下采用双进双出的运行方式，若设备有问题时可采用单进双出运行方式；采用单进单出（或双进单出）时，不运行的一侧要有10%以上的风量（防止煤粉进入热风箱）。3) 正常运行磨煤机出口温度控制在110左右（根据入炉煤挥发分的百分比而定，挥发分高时应适当降低磨后温度）。4) 注意监视磨煤机两端的一次风量一致，严格按磨煤机一次风量曲线调整磨煤机一次风量，防止煤粉管道堵，并检查一次风关断门位置正确；5) 控制磨煤机料位在400-600

15、pa之间，控制适当的一次风压力，确保容量风满足负荷要求，保证煤粉细度r90不大于8%。6) 磨煤机油系统工作正常：检查润滑油箱油位、油温正常、油质合格，检查大齿轮喷射装置正常，油箱油位正常并且油位有下降趋势、油质合格，每小时检查一次大齿轮喷油情况，检查大齿轮密封风机工作正常。7) 当磨煤机电流低于正常电流的5%时（要加以与满磨时的电流加以区分），联系加装钢球，并记录磨煤机添加钢球量(比例)和磨煤机电流的变化情况；8) 磨煤机正常运行过程中，应注意监视磨煤机料位及电耳指示正常、磨煤机分离器进、出口压差正常，防止分离器堵塞； 9) 磨煤机正常运行过程中，应注意监视磨煤机轴瓦温度，当磨煤机轴瓦温度达

16、到55时，降低磨煤机出口温度运行；若轴瓦温度继续升高，应立即联系维护人员检查处理，当升至60保护未动作，应立即停止磨煤机运行；10) 检查磨煤机大、小齿轮轴承、磨煤机减速箱轴承、减速箱油温、减速箱供油泵、慢传电机减速箱油位正常。11) 手动调整制粉出力时，根据负荷的大小心里知道需要大体的制粉量，根据主汽压力的变化进行微调容量风。除了以上设备运行必须保证的要求外，手动调整主要观察参数是：负荷、主汽压力、主再热汽温、磨煤机料位、容量风开度、磨煤机电流、磨煤机出口一次风粉气流温度、磨煤机出口一次风粉气流流速以及磨煤机入口风温、风压、冷热一次风母管风压等数据。双进双出钢球磨密封风改造 华电国际十里泉电

17、厂 李春彪xx大型企业xx发电厂共有8台350mw机组，一期4台350mw机组，二期4台350mw机组，每个机组配备一台wgz1217/18.4-1为亚临界自然循环汽包炉，每台锅炉配备两台轴流式引风机、两台轴流式送风机，两台离心式一次风机、两台离心式密封风机（90kw/台）、两台容克式三分仓回转式空气预热器，四套双进双出钢球磨正压冷一次风机直吹式制粉系统。锅炉燃烧器采用直流燃烧器，四角布置。煤粉空气混合物和二次风由炉膛四角高速喷入炉内，形成切圆燃烧。借助气流的旋转与卷吸作用，煤粉、空气和燃烧产物产生强烈扰动和扩散，形成有效混合，延长燃料在炉内停留时间，保证燃料及时着火，稳定燃烧和充分燃尽。每组

18、燃烧器设置6只煤粉喷口，设置10只二次风喷口，每角燃烧器共有16只喷口，一、二次相间布置。xx发电厂响应xx大型企业“节能降耗、挖掘潜力提高经济效益”精神，根据厂内实际情况和兄弟单位经验进行设备改造，去掉两台密封风机（90kw/台），仅这一项改造每台机组一年就可为企业节约40万元以上（最低保守计算），8台机组可想而知408就是320万元。设备改造后，因缺乏实际运行经验，几次机组启动出现密封风压力不足，甚至建立不起来密封风差压，出现磨煤机启动后冒粉等异常情况。大量煤粉喷出不但污染环境，对磨煤机的润滑油系统的安全运行形成严重威胁，煤粉进入磨煤机润滑油系统使磨煤机大瓦工作环境恶化，磨煤机大瓦温度上升

19、很快，最后造成被迫停止磨煤机运行（对外限负荷）。接下来就是对磨煤机整个油系统进行滤油，还有就是清理漏出的煤粉以及清理设备卫生，把检修和运行人员搞得精神很狼狈、身体非常疲惫。汗水不能白流，要用辛苦的汗水浇灌出灿烂的成果。大家集思广益通过对历史数据对比分析，找到了建立不起来密封风差压原因。机组启动时一次风压有规定，一次风机出口风压与炉膛之间的差压大于6.5kpa，密封风机出口风压大于11.0kpa，因此机组启动时都维持一次风机出口风压7.0kpa以上，当容量风和旁路风用量比较小的时候密封风差压能满足密封要求，当容量风和旁路风用量比较的大时候就产生不了密封风差压，甚至磨煤机入口风压大于密封风压力，根

20、本不能满足密封要求，忽略了密封风机出口风压大于11.0kpa这一要求。当一次风机出口风压了提高到12.0kpa时，进入磨煤机内的风因旁路风和容量风门（一次风压提高后，风门开度很小）的节流，能量损失很大，只能达到2.5kpa5.5kpa，密封风压力相对可以达到4.5kpa7.5kpa以上，明确了提高一次风压力和限制容量风门和旁路风门开度，是确保密封风差压的关键后，随即讨论制定了无密封风机磨煤机启动方案。1、锅炉启动过程达到投粉条件，启动一次风机（符合启动条件）， 一次风机启动：1) 检查一次风机的启动条件满足，当另一台一次风机未运行时，关闭其出口挡板；2)调出一次风机控制手操器，点击“启动”按钮

21、，一次风机开关合闸，注意电流能正常返回，10秒后一次风机的出口电动风门自动打开；3) 打开一次风机出口联络挡板，注意检查另一台一次风机是否倒转；4） 启动第二台一次风机，调节入口调节挡板，均匀增加两台一次风机的出力，待出口母管压力达10.0kpa以上后，将一次风机投入自动；5） 打开两侧冷一次风电动挡板。2、磨煤机达到启动条件后：（正常其它操作省略） 1） 逐个吹扫待投侧分离器出口一次风管；2） 全部打开磨煤机待投侧分离器出口一次风门，打开磨煤机和给煤机密封风门，保持密封风与磨煤机压差大于2.0kpa；3） 打开磨入口总风门，稍开磨各侧旁路风门和容量风门，调整冷、热风调整门，使磨入口容量风温度

22、逐渐上升进行暖磨；4） 根据需要投用充惰装置；5） 调整一次风机出口风压力，一次风机自动设定值12.0kpa，控制容量风和旁路风门保持密封风与磨煤机压差大于2.0kpa；6） 磨煤机启动条件完全达到后启动磨煤机，对磨煤机进行全面检查正常，注意观察空磨电流。7） 打开所选侧给煤机出口挡板，启动所选侧给煤机，打开给煤机入口挡板，增大给煤量（30t/h），建立磨煤机料位（10分钟，5吨煤），磨煤机料位维持300pa,注意观察磨煤机电流比空磨电流增大5a左右保持运行（因风量小携带煤粉能力差，防止磨内煤量过多）。8) 调整磨煤机入口冷、热风挡板，保持磨煤机出口温度在80 110之间（贫煤），风粉气流速度

23、保持18m/s以上，注意监视密封风差压在适当范围。9) 投入该侧磨煤机料位自动（料位稳定后），根据升压、升温要求调整该侧容量风。注意事项：1、保证一次风机出口压力大于12.0kpa；2、适当限制容量风门和旁路风门开度，是确保密封风差压的关键。3、密封风差压是因为冷、热两路风的流动阻力不同而形成的，抗干扰能力很差，一旦一次风机故障，密封风差压将无法保证。 2013年6月9日星期日 于xx发电厂工地 敬请阅者指正 2、燃烧调整（1）燃烧调整的任务是要保证锅炉蒸发量满足负荷的需要，维持蒸汽压力、温度在正常范围内；使锅炉燃烧过程和传热过程适应煤质变化和环境变化的需要，保持着火迅速和燃烧稳定，燃烧中心适

24、当，火焰分布均匀；燃烧器设备和传热设备不结渣、不超温。燃料的燃烧要完全充分，尽量减少能量消耗和损失。（2）燃料量的调节1） 当锅炉负荷变动不大时，可通过调节运行着的制粉系统的出力来解决。对于双进双出滚筒式钢球磨煤机，当负荷增加时，首先增加引送风量，再应缓慢、逐步开大容量风挡板，增加磨煤机的通风量，以利用磨煤机内的存煤量作为增加负荷的缓冲调节，然后增加给煤量。相反，当负荷减少时，则应先减少给煤量，然后降低磨煤机的通风量。以上调节可避免出粉量和燃烧工况的骤然变化。2） 在调节给煤量和风机风量时，应注意监视辅机的电流变化、挡板开度指示、风压以及有关参数的变化，防止电流超限和堵塞煤粉管道等异常情况的发

25、生。 （3）一次风一次风速调整应满足锅炉热负荷需要，保持煤粉喷咀着火稳定，风管不堵塞，一次风速大小通过磨煤机容量风门和旁路风门进行调整。一次风速是一个随时都要根据煤质和负荷高低进行调整的数值，一般根据着火点的远近和炉内结焦情况而定（现在大约2327m/s），使煤粉达到迅速着火、完全燃烧的需要。（4）二次风二次风量、二次风速和燃尽风速应满足燃烧反应空气动力场的需要和降低nox控制要求，防止炉膛及其出口受热面结焦，防止管壁和蒸汽超温。经常检查炉内燃烧情况，查看喷燃器的出粉情况及煤粉着火距离。炉内火焰应呈光亮的金黄色，不偏斜贴墙，否则应及时调整。注意炉膛漏风情况，所有看火孔，检查孔、人孔等应严密关闭

26、。（5） 氧量控制与送风量的调节1）炉膛氧量的控制 过量空气系数与烟气中的氧量存在如下的近似关系 =21/(21-o2) 从运行经济性方面来看，在变化的一定范围内，随着炉内送风量的增加（增大），由于供氧充分、炉内气流混合扰动好，燃烧损失逐渐减少；但排烟量增大，因而排烟损失相应增加。使以上两项损失之和达到最小的，称最佳过量空气系数。最佳过量空气系数的大小与锅炉的负荷、燃料性质、配风工况等有关。通过燃烧调整试验可以确定锅炉在不同负荷、燃用不同煤质时的最佳过量空气系数。通常情况，锅炉在高负荷时过量空气系数小而低负荷时过量空气系数高，运行人员可以通过氧量的变化来控制送入炉内空气量的多少。一般要求氧量保

27、持46%，低负荷时可以适当提高氧量，有一些人有吹灯意识，忘记“火借风势、风助火威”谚语，不敢增加风量，其实大可不必，目前我们燃用的煤种燃点温度一般在360390之间，挥发分在16%以上，低负荷时适当提高一次风气流温度，控制一次风气流速度，保证引燃距离300500mm，炉内燃烧更充分更稳定。2）送风量的调节 一般情况下，增负荷时应先增加风量，再增加燃料量；减负荷时应先减少燃料量再减少风量，确保锅炉燃烧安全并避免燃烧损失过大。锅炉送风量调节的具体办法，对轴流式风机，通过改变风机动叶角度进行调节。在调节风量时应注意观察风机电流、风压、炉膛负压、氧量等指示值的变化，以判断调节是否有效。 振速正常值4.

28、6mm/s 报警值6.3 mm/s 振速上限7.2mm/s锅炉总风量应保证燃料充分燃烧。风量大小应保持空气预热器入口烟气氧量在4%6%范围内，送风机动叶投自动时，风量主要根据燃料量(给煤机转速)进行调整，可根据炉内燃烧工况设置偏置量，确保煤粉气流燃烧在氧化状态进行。（6）炉膛负压监控与引风机的调节1）炉膛负压监控 运行实践表明，当锅炉燃烧工况变化或不正常时，最先反映的是炉膛负压的变化。如果锅炉发生灭火，首先反映出的是炉膛负压剧烈波动并向负方向到最大，然后才是汽压、汽温、水位、蒸汽流量等参数的变化。因此运行中加强对炉膛负压的监视是十分重要的。当燃烧不稳定时，炉膛负压产生大幅度的变化，强烈的负压波

29、动往往是锅炉灭火的先兆。这时，必须加强监视并检查炉内火焰燃烧状况，分析原因并及时进行适当的调节和处理。2）引风机的调节 当锅炉增、减负荷时，随着进入炉内的燃料量和风量的改变，燃烧后产生的烟气量也随之改变。此时，必须调节引风机满足炉膛负压的需求。 引风机的调节方法与送风机的调节方法不同，送风机是动叶调节，引风机是静叶调节。引风机通过改变风机入口静叶片角度进行调节。调节引风量时需根据负荷大小和风机的工作特性来考虑引风机运行方式的合理性。 当锅炉负荷变化需要进行风量调节时，为避免炉膛出现正压，在增加负荷时应先增加引风量，然后再增加送风量和燃料量；减小负荷时则应先减少燃料量和送风量，然后再减少引风量。

30、炉膛压力应控制在30pa50pa范围内，防止漏风量过大或炉膛冒正压。正常运行时引风机入口静叶投入自动，设定值50pa，本体吹灰时可适当降低定值。（7）燃烧调整应注意炉膛内热负荷的合理分配1）高负荷运行时，燃烧调整时应注意将火焰中心位置调整居中，避免火焰偏斜；燃烧器全部投入并均匀分配热负荷，防止局部热负荷过大，防止局部过热和结焦；高负荷时煤粉在炉内的停留时间较短而排烟损失较大，为此可在条件允许的情况下，适当降低过量空气系数，提高锅炉效率。2） 低负荷运行时，为快速着火和稳定燃烧，低负荷时应尽可能集中火嘴运行，可适当增大过量空气系数，适当降低一次风速，提高一次风粉气流风温。为提高炉膛温度，可适当降

31、低炉膛负压，以减少漏风。当锅炉在最低不投油稳燃负荷以下运行或出现燃烧不稳定情况时，应及时投入油枪稳定燃烧（炉内无火时严禁投油）。安全是一切调整的前提和基础。3）增、减负荷时的燃烧调整：a增、减负荷时要注意风、煤配比，汽温、汽压的变化。增负荷时先增加风量、随之增加给煤量；减负荷时先减少给煤量，随之减少风量。b负荷变化不大时。视制粉系统运行情况，根据自上而下的原则进行风、粉调整。尽量使下层燃烧器保持稳定运行，调整带上层燃烧器的制粉系统，注意监视自动方式下风量、煤量增、减情况，应缓慢进行，幅度不宜过大。c负荷变化幅度较大时。增负荷，应按燃烧器从下层至上层的顺序对制粉系统进行调整，注意风量、煤量增加情

32、况，不能满足时，可启动备用制粉系统，但应使燃烧器的投用只数与负荷相应。减负荷，应按照从上至下的顺序调整制粉系统、停用燃烧器。d燃烧调整时，应根据负荷及煤质情况，通过调整一次风压保持合理的一次风速，根据燃烧器运行情况确定合理的辅助风挡板开度，注意一、二次风的合理配比。自动方式下，应加强监视，防止调整量的快速变化，影响燃烧的稳定性。4）煤质变化时的燃烧调整 a挥发分较低，燃烧时的最大问题是着火。燃烧配风的原则是采取较小的一次风速，以增大煤粉浓度、减少着火热并使着火提前，煤质较差时可控制煤粉细度在6%以下，以强化着火和燃尽。b挥发分高的煤质，一般着火不成问题，需要考虑的主要是燃烧的安全性，可适当提高

33、一次风速，增加中部、下部二次风量，多投一些燃烧器降低燃烧器区域热负荷，以防止结焦。3、燃烧调整注意事项（1）双进双出直吹式制粉系统和仓储式制粉系统在运行调整上有明显的区别，仓储式系统复杂负压状态运行，燃烧调整由给粉机投停台数（不同燃烧层）以及给粉机转速的变化来实现，制粉系统对炉内热负荷影响较小；双进双出直吹式制粉系统正压状态运行，磨煤机的运行工况变化直接影响炉内燃烧工况好坏，炉内热负荷完全由磨煤机存煤量和进入磨煤机的热风量来决定。制粉系统调整或启、停过程中，应严密监视炉膛负压的变化，如自动方式无法调整或跟踪不及时，应立即切为手动调整，工况稳定后投入自动。（2）要保证双进双出磨煤机内有适当的存煤

34、量，这是保证燃烧稳定的基础，根据入炉煤情况控制料位在400600pa之间,最大不能超过800pa。在磨煤机启动初期应维持低料位运行，因煤质问题（煤难磨或含水量过大）制粉困难时料位可控制在300pa。料位不准时，可短时间维持运行，应填写缺陷联系单，汇报单元长联系检修人员及时处理，在运行期间注意监视磨煤机出口风粉温度及一次风速的变化，风粉比维持在一定范围。磨出口温度和风速均下降、磨入口风压上升说明磨煤机内存煤量增多（料位高），反之，说明磨煤机内存煤量减少（料位低），严重时主汽压力下降。防止满磨事情发生和空磨运行。（3）双进双出磨煤机内的风粉比始终保持恒定，容量风变化进入炉膛的煤粉量也相应变化，容量

35、风增加进入炉膛的煤粉量就增加，容量风减小进入炉膛内的煤粉量就减少，汽温、汽压、水位及炉膛出口温度都相应变化，因此手动调整容量风时要缓慢。根据火嘴着火点的远近，可通过改变一次风机出口压力和旁路风开度来实现风速的变化。磨煤机出口风粉气流温度控制在90110之间，磨两侧出粉温度差不超过8。磨煤机料位保持在400-600pa范围内，以保证磨煤机对负荷的响应能力。风粉比应控制在1.2-1.6之间为适宜,风粉比过大引燃所需热量增大，着火点推迟；风粉比过小着火所需空气量不能满足，局部形成还原区，是灰熔点降低造成炉内结焦。（4）煤粉细度及均匀度，容量风的增加进入磨煤机的风速增加，煤在磨煤机内的研磨时间相对减少

36、煤粉细度相对增大，再就是进入磨煤机风速的增加其携带煤粉的能力增强因此是煤粉细度增大；控制使用旁路风，旁路风一方面在混料箱内与原煤混合对煤进行预干燥。另一方面保持在煤粉管道中拥有足够的输送煤粉的风速，旁路风控制不当容易使煤粉的均匀度变差。正常情况下磨煤机满负荷出力时要保证r90在8%以下。煤粉的经济细度，不同的煤质有不同的可磨系数，各成分含量也不相同，所以有不同的经济细度，煤粉的经济细度是对同一种煤质说的。一是看飞灰含碳量，二是看制粉电耗，三是看钢球的耗损。通过试验对比确定。a.r90反映细度 越小煤粉越细b.r200反映均匀度 越小煤粉均匀性越好c.煤粉颗粒大小：01000mm，大多数为20

37、40 mm。d.筛孔宽度x为90mm和200mm的两种筛子，即用r90和r200来表示煤粉细度和均匀度。（5）火嘴的投停一定认真执行吹扫程序，停火嘴后进行吹扫是防止一次风管煤粉沉积，投火嘴前进行吹扫是把沉积的煤粉吹净，防止炉膛压力大的波动，再就是防止爆燃。增负荷投用火嘴要防止主汽压力上升太快，减负荷停用火嘴要防止主汽压力下降过大。要根据负荷的变化以及主汽压力的情况提前做好预留量，首先要确保燃烧稳定、汽温汽压、汽包水位稳定，每投一支火嘴都要保证燃烧良好，否则投油助燃。投自动的要确认自动跟踪良好。（6）二次风箱压力：从前的机组对二次风箱压力与炉膛压力的差值没有做要求，原因是原来的锅炉截面尺寸相对都

38、较小，三十万及以上机组的锅炉截面尺寸较大，为了确保切圆旋转燃烧和燃烧中心不缺氧，保证热态炉内动力工况正常，保证煤粉和空气充分混合，必须要有较大的助燃风动能，因此要保证二次风箱与炉膛的压差600pa，一次风母管与炉膛压差6.5kpa。（7）定期使用吹灰器进行吹灰，保持受热面不积灰、表面光洁传热良好。（8）加强各转动设备的监视和检查，各轴承、轴瓦温度及电动机线圈绕组温度不超温。巡回检查中注意对油位、油质、油温以及冷却水量的检查，并把检查情况如实告知主值和单元长，确保设备处于良好的状态运行。（9）机组有计划的停止运行，首先统计设备缺陷。接到正常（或滑停）停炉命令后试验油枪着火良好，并对受热面全面吹灰

39、，防止停炉过程中掉大焦。停炉后立即隔离燃油系统，防止因角阀不严燃油进入炉内。（10）故障情况下，压力升至安全阀动作压力，安全阀拒动或动作后排汽量不能满足要求时，应手动拉起pcv泄压，同时，及时适当减少燃料量。如pcv阀故障拒动，汽压超过安全阀动作值而所有安全阀拒动，同时向空排汽门又无法打开时，应手动紧急停炉。5、锅炉结焦的原因及防范措施（1）锅炉结焦的原因1）结焦与燃用煤种有关（灰熔点）结焦的根本原因是熔化状态下的灰沉积在受热面上。可见，灰的熔点是结焦的关键。 灰的熔点与灰的化学成分、灰周围的介质性质及灰分浓度有关。灰的化学成分以及各成分含量比例决定灰熔点的高低。灰熔点比其混合物中最低熔点还要

40、低。灰熔点越低，锅炉受热面越容易结焦。灰熔点与灰周围的介质性质有关。当烟气中有co、h2等还原性气体存在时，灰熔点降低大约200。这是因为还原性气体能使灰分中高熔点的fe2o3还原成低熔点的feo的缘故，二者熔化温度相差200300。灰熔点还与烟气中灰的浓度有关。在其他条件相同的情况下，煤中含灰量不同，灰熔点也会发生变化。这是因为灰分中各成分在加热过程中，相互接触越频繁，则产生化合、分解、助熔的机会也越多，则熔点降低的可能性也越大。2）结焦与燃烧器喷射角度有关（制造、安装因素）若燃烧器安装角度有偏斜、燃烧器本身存在缺陷，燃烧器切圆过大，煤粉气流发生偏斜擦墙，往往会导致锅炉严重结焦。3）结焦与炉

41、内空气动力工况有关炉内空气动力工况不好，容易造成炉内燃烧火焰中心偏斜甚至造成火焰紊乱，也可能形成对水冷壁的直接冲刷或局部过热造成结焦。4）结焦与燃烧调整有关（火焰中心偏斜）燃烧调整不合理，四角风量分配不均匀，四角燃烧器粉量不均匀等原因，均会引起煤粉气流擦墙结焦。5）结焦与配风有关炉膛内的烟气温度以及水冷壁附近的温度工况和介质气氛等都与炉内动力特性密切相关。正常运行工况下，高温的火焰中心应位于炉膛断面的几何中心，实际运行中，一次风速偏低，气流刚性差，燃烧器周围容易结渣；一次风管风量分布不均容易造成炉膛火焰偏斜，炉膛火焰中心向风量小的一角倾斜，使其周围结渣。另外二次风速低，刚性弱对一次风的保护能力

42、降低，一次风容易贴壁，使一次风在着火早期得不到足够的氧气而产生还原性气氛，造成炉内结渣。（例如，用fe2o3较高的煤时，在没有充分氧气的情况下，c不完全燃烧生成co，而co有还原性，则高熔点的fe2o3被co还原成feo，而feo与sio2等进一步形成熔点更低的共晶体，有时候会使灰的熔点下降150-300c）。或是当四角燃烧器喷口喷气的角度调试不当时也造成结渣。6）结焦与煤粉细度和均匀度有关煤粉细度大且不均匀，燃烧推迟，在接近水冷壁时还处于燃烧熔化放热阶段，极易粘结在受热面上，并吸附贴近它的灰粒熔化，形成焦渣。7）结焦与锅炉设备漏风有关 炉膛漏风降低燃烧室的温度水平，推迟燃烧进程。冷灰斗处漏风

43、会抬高火焰中心，火焰拉长，导致炉膛出口烟温升高，容易引起屏过结焦。空预器漏风，不但引风机电耗增大，而且部分送风量进入烟道，容易造成炉内缺风。（2）防止锅炉结焦的办法1） 选择合理的运行氧量 锅炉运行氧量即炉内的氧化或还原性气氛，它对锅炉的结焦有非常大的影响，如果锅炉运行氧量偏低，炉内还原性气氛较强，煤的灰熔点就会下降，锅炉就容易结焦。这是因为灰熔点随着铁量的增加而下降，铁对灰熔点的影响还与炉内气体性质有关，在炉内氧化性气氛中，铁可能以fe2o3形态存在，这时随着含铁量的增加，其熔点的降低比较缓慢；在炉内还原性气氛中（氧量不足），fe2o3会还原成feo，灰熔点随之迅速降低，而且feo最容易与灰

44、渣中的sio2形成熔点很低的共晶体，其灰熔点仅为1065 。当煤质有波动时，运行人员没办法根据实际情况进行调整，造成锅炉燃烧配风方式不是处于优化状态，特别是上层喷嘴煤粉颗粒燃尽性差，有一部分大颗粒煤粉在炉膛出口处尚未燃尽，导致锅炉炉膛出口烟温偏高，结焦严重，提高锅炉运行氧量，避免炉内出现还原性气氛。2）加强炉内吹灰,除焦工作，特别是重点区域要增加吹灰次数，如果运行氧量还偏低，必要时适当降低负荷。由于结焦的主要区域在炉膛出口处，此处容易堵塞烟道，增加烟气阻力，引风机出力更显不足，所以要防止结焦与还原性气氛恶性循环的趋势。3）在调试过程中，组织好空气动力场，验证设备制造、安装符合设计要求。组织合理

45、而良好的炉内空气动力场是防止结焦的前提。当灰渣撞击炉壁时，若仍保持软化或熔化状态，易黏结附于炉壁上形成结渣，因此必须保持燃烧中心适中，防止火焰中心偏斜和贴边。4）保证空气和燃料的良好混合，避免在水冷壁附近形成还原性气氛，防止局部严重积灰、结焦。 当一、二次风的位置、风速、风量设计不合理时，尽管炉内总空气量大，但仍会出现局部区域的炽热焦碳和挥发分得不到氧量而出现局部还原性气氛。当煤粉炉烟气含氧量低于3%时，由于局部缺氧，将会使co含量急剧增加。加大运行中过量空气系数，增加配风的均匀性，防止局部热负荷过高和产生局部还原性气氛，调整四角风粉分配的均匀性，防止一次风气流直接冲刷壁面，必要时采取降负荷运

46、行。5） 四角煤粉浓度及各燃烧器配风应尽量均匀。 煤粉喷口煤粉量分配不均匀的状况必然造成炉膛局部缺氧和负荷分配不均匀，在燃烧空气不足的情况下，炉膛结焦状况恶化。当燃烧器配风不均匀或者锅炉降负荷，燃烧器缺角或缺对角运行时，炉内火焰中心会发生偏斜。运行时要尽量调平四角风量，避免缺角情况。6） 要有合适的煤粉细度（r90）和均匀度（r200）。 煤粉粗，火炬拖长，粗粉因惯性作用会直接冲刷受热面。再则，粗煤粉燃烧温度比烟温高许多，熔化比例高，若仍保持软化或熔化状态，易黏结附于水冷壁上引起结焦。7） 适当提高一次风速可以减轻燃烧器附近的结焦。 提高一次风速可推迟煤粉的着火，可使着火点离燃烧器更远，火焰高

47、温区也相应推移到炉膛中心，可以避免喷口附加结焦。 提高一次风速还可以增加一次风射流的刚性，减少由于射流两侧静压作用而产生的偏转，避免一次风直接冲刷壁面而产生结焦。 注意一次风速的提高受煤粉着火条件的限制。8）炉膛出口温度场应尽可能均匀。 降低炉膛出口残余旋转，均匀的温度分布可使密排对流管束中烟气温度低于开始结焦温度。应用二次风反切来减少残余旋转。9） 掺烧不同煤种。煤种掺烧能在一定程度上综合所掺煤种的灰焦特性。低灰熔点煤灰分仍在受热面上沉积，但高熔点固态灰对受热面有一定的冲刷作用，使沉积量降低。10）减少锅炉底部漏风，防止抬高火焰和着火点迟后；减少空气预热器漏风，防止因引风机出力不足而影响氧量

48、；减少二次风箱漏风，确保四角风量均匀进入炉膛，防止火焰偏斜引起结焦。四、单侧空气预热器停止时运行注意事项1) 将机组负荷减至150mw，锅炉保持单磨煤机运行，投油助燃；2) 确认一次风机出口联络挡板、送风机出口联络挡板全开；3) 退出辅机大联锁； 4) 分组缓慢关闭待停空予器烟气入口挡板，注意炉膛压力变化和引风机跟踪情况。5) 注意对应侧二次风温度变化、磨煤机入口一次风温度变化；6) 分组缓慢关闭待停空气预热器出口二次风挡板、一次风挡板，注意炉膛压力和总风量和一次风母管压力变化，相应调整送风机和一次风机保持总风量；7) 注意待停空气预热器出口排烟温度变化，如果排烟温度上升到100以上，应开启一

49、组二次风门，直至排烟温度稳定在100以下；8) 确认对应排烟温度低于100，解除空气预热器主、辅电机联锁，停止需停空予器。排烟温度高无法降低时，禁止长时间停止空气预热器；9) 如果允许，消缺工作中要尽量保持空气预热器盘车运行；10) 加强对运行空气预热器的监视和巡回检查；11）做好运行侧空气预热器跳闸的事故预想；12）注意监视停止侧空气预热器出口烟温变化，烟气温度上升至250时，立即手动mft。五、如何正确判断和处理虚假水位1、 汽包水位过高、过低的危害（1） 汽包水位过高，使汽包蒸汽空间高低减小，汽水分离效果下降，将会引起蒸汽带水，使蒸汽品质恶化，蒸汽含盐量提高，以致在过热器关内产生盐垢沉积

50、，使管子过热，金属强度降低而发生爆管。水位严重过高时，蒸汽大量带水，过热汽温度急剧下降，蒸汽管道、汽轮机等金属温度发生剧变，产生严重的热应力和热变形，甚至发生水冲击造成设备损坏。（2） 汽包水位过低，致使下降管进口带汽，循环流动压头降低，严重时会引起水循环的破坏，使水冷壁管超温过热。严重缺水时，还可能造成汽包干锅水冷壁管烧损等严重事故。2、 汽包水位计运行方式汽包水位计以dcs差压式水位计为基准，同时参照电接点和就地水位计，在锅炉启动和正常运行中，对汽包水位计进行零位校验，当各水位计偏差大于30mm时应立即查明原因予以消除。3、 汽包水位计高低水位保护锅炉汽包水位保护的停退必须严格执行审批手续

51、，锅炉汽包水位高低保护柴永独立测量的三取二的逻辑判断方式，当有一点因某种原因须退出运行时，应自动转为二取一的逻辑判断方式，当有二点因某种原因须退出运行时，应自动转为一取一的逻辑判断方式，应制定相应的安全运行措施，限期都是8小时。如逾期不能恢复，应立即停止锅炉运行。汽包水位保护在锅炉启动前应进行实际传动校验，禁止用信号短接方法进行模拟传动代替。4、 汽包水位正常监视汽包各水位计必须指示正确，crt汽包水位清晰，汽包水位高低报警应可靠，并按要求进行汽包水位高低报警试验，正常情况应依靠自动装置来实现汽包水位的自动控制。给水自动投入，水位自动设定值要设定在“0”，并经常监视汽包水位各表计的的指示，当汽

52、包水位超过+120mm或-170mm急剧变化时，应及时改为手动调整，防止发生缺满水事故。增减负荷时要注意防止由于主汽压力和蒸汽流量的较大变化而造成汽包水位的大幅变化，两台汽泵负荷尽量分配均匀。5、 汽包水位异常的处理（1） 影响汽包水位变化的原因：a、 增减负荷b、 启停磨煤机c、 煤质发生变化或燃烧不稳d、 给煤机断煤e、 燃料增减过快f、 电汽泵切换或给水管路切换g、 给水自动失灵h、 承压部件泄漏i、 汽机调门、过热器疏水门开关j、 锅炉排污（2） 在汽动给水泵调节系统控制失灵等原因造成汽包水位异常升高时，若汽动给水泵调节系统控制自动和手动均无法降低给水流量、采取其他降低水位的措施（开大

53、连排或开启定排）均无效时，可手动脱口汽动给水泵，启动电泵来控制给水量。（3） 若因为给煤机断煤造成磨煤机料位下降时，应加强对锅炉主汽压的调整，可采取增加其它制粉系统出力或降低机组负荷，以及投油助燃等手段来稳定锅炉汽压，防止汽压大幅下滑引发汽包水位剧烈波动。（4） 若因承压部件泄漏等原因造成汽包水位异常下降时，应解除给水自动，停止定排和连排，加强给水同时申请停炉，如水位维持不住达到mft动作值应动作，否则手动紧急停炉。6、 造成虚假水位的原因“虚假水位”是汽包内某一瞬间过程的真实水位，虚假不是水位虚假，而是表示这一瞬间的水位和后来的水位变化相反。当工质状态发生改变时，即使能保持物质平衡，水位仍可

54、能发生变化。这种水位变化不是因汽包内存水量的变化造成的，而是由于汽包压力变动引起工质密度、饱和温度等状态的改变，使得炉水比容和水容积中汽泡数量发生变化，造成汽包水体积膨胀或收缩，从而引起水位变化，这种水位变化是暂时的，并非最终结果，一般称之为“虚假水位”。 （1）机组负荷 机组负荷的变化意味者蒸汽流量的变化，所以在其他条件不变的情况下，负荷增加，汽包水位将下降；反之水位将上升。当机组负荷突然增加时，水位变化是先升后降，这是因为负荷突然增加时，一方面造成汽包压力快速下降，汽包水体积膨胀；另一方面也使工质饱和温度相应降低，锅水温度高于新压力下的饱和温度而产生附加蒸发量，释放锅炉蓄热，使汽包内水中的

55、汽泡数量大大增加，体积膨胀，促使水位暂时迅速上升，形成虚假水位、但最终由于蒸汽流量突然增加，而给水流量来不及增加，锅炉蓄热释放后，水位就随之下降。同理，当机组负荷突然下降时，水位变化是先降后升。 （2）燃烧工况 在其它条件不变的情况下，燃烧加强时，水位先升后降；燃烧减弱时，水位先降后升。这是由于燃烧工况的改变使炉内换热量改变，引起工质状态发生变化的缘故。 （3）锅炉安全阀起坐与回坐当安全阀起坐后，汽包压力下降相应饱和温度也降低，使汽包内水中的汽泡数量大大增加体积膨胀，促使水位暂时迅速上升，形成虚假水位、但最终由于蒸汽流量突然增加，而给水流量来不及增加，锅炉蓄热释放后，水位就随之下降。当安全阀回

56、坐时，汽包压力升高相应饱和温度也升高，使汽包内水中的汽泡数量迅速减少体积收缩，促使水位暂时迅速降低，形成虚假水位、但最终由于蒸汽流量突然减少，而给水流量来不及减小，水位就随之升高。另外蒸汽管道爆破、拉向空排汽都能造成“虚假水位”，另外还有一种特殊现象“汽水共腾”产生虚假的高水位。7、 造成安全阀起坐的原因（1） 外因：例如减负荷速度过快、调门自关等。（2） 内因：例如启停磨煤机、燃烧自动退出未及时调整等。8、 如何正确判断和处理虚假水位通过以上说明造成虚假水位的根本原因外界引起主汽压力的变化和炉内热负荷的变化。锅炉燃烧率增加、主蒸汽流量增加（汽机调门开大、汽机高低压旁路开大、锅炉安全门动作），汽包压力下降等引起虚假高水位。锅炉燃烧率减少、主蒸汽流量减少（汽机调门关小、锅炉安全门回座、汽机高低压旁路关小）、汽包压力上升等引起虚假低水位。（1）利用历史数据库，掌握各负荷段、各压力段主蒸汽流量、给水流量数值，积累自己的经验。（2）熟悉设备、熟悉系统，掌握两台汽动给水泵和电动给水泵的调节特性，根据造成虚假水位的原因及时调整给水量。（3）掌握锅炉的燃烧特性，分清虚假水位是内因造成的还是外因造成的，因燃烧造