挡土墙设计计算讲诉

1、H 二 5m10m填二、公路挡土墙设计1选定挡土墙类型并确定分段长度根据设计要求和路基的实际情况，采用重力式挡土墙，拟上顶宽D = 1.56m下底宽b2二1.58m分段长度为土边坡1:1.52墙后土压力计算（1）车辆荷载计算公路为二级公路，2车道NG,B= Nb (N 1)m 0.6 rblN横向车辆分布数G辆车的重量，汽80为800KNL-前后轴距12.8m8 = 2 1.8 (2 - 1) 13 0.6 二 5.5hoNGrBL2 80019 5.5 12.8-1.196m汽车荷载边缘距路肩边缘d=0.5m(2)确定破裂面计算破裂面裂缝区深hc2c严(45石)2 1019tg(4517.5

2、 ) = 2.02m破裂区际深度 hc 二 hc - h 二 2.02 -1.196 二 0.824m破裂角0八2h0(b d) - H(H 2a 2h0)tan(H +a)(H +a + 2%)3汉4.5十2.196汉(4.5+0.5)5沃(5+2沃3+2S.196tan(14003)(5+3)*5+3+27196二 0.5073 二二 3514.00317.5 二 38.5tan 八 -tan -、(cot : tan 3)(tan 3 A)二- tan38.5 - , (cot 35 tan38.5 )(tan 38.50.507)二 0.906v - 42.18墙底到路肩的水平距离为5

3、.75m,路肩宽1.5m,墙底至破裂面与路基交点距离为(5 3) 0.906 25m , 1.5+5.75=7.25=7.25 破裂面交于荷载外进行计算 直线形仰斜墙背，且墙背倾角较小，不会出现第二破裂面。3.2计算主动土压力Ea及其作用点位置321计算主动土压力Eah2dtan tan：0.50.906- 0.25二 0.76m4.5 - 3 0.9060.906 - 0.25二 2.72b a tanh3 :tan 日 + tan acospKa(tan= tan：)si n3)二 cos4218 35Ltan4218 tan(-14.03 ) 1 sin(42.18 38.5 )= 0.

4、148* = H - h2 - h3 二 5 - 0.76 - 2.72 二 1.52mK1 =1 刍1 _H)2H2hn=1 (1 _ 2 1.196 1.5252 525= 2.02Ea 冷 H2KaQ-19 25 0.148 2.022= 71.003kN mEx 二 Ea cos(:) = 71.002 cos(17.5 - 14.003 ) = 70.87kN, mE厂 Easin(：) = 71.002 sin(17.5 -14.003 ) = 4.33kN mH a(H -h3)2 帕0(30 -2H)33H2K125 3 (5-272)1.196 1.52 (3 1.52-2

5、5)33 25 2.02=1.636mB b1 t1 tan ： tan ： 0 = 1.56 1.56 tan(-14.03 ) 0.20=1.48mZy 二 B-Zxtan： - 1.48 1.636 0.25= 1.889mZx1 = Zx - d tan ： 0 = 1.636 -1.56 0.20 = 1.324mZy1 = d - Zx1 tan =1.56-1.324 tan(-14.03 ) = 1.891m3、挡土墙稳定性验算墙身体积计算：V1=b(H-b1tan： )= 1.56 (5- 1.56 0.20) = 7.31m3V 0.5b12tan ： o = 0.5 1.

6、562 0.20 = 0.243m3V - V17.31 0.243 二 7.553m3G = VJk = 7.3仆 23= 168.13kN ,G2 = V2 k 二 0.243 23 二 5.589kN ,G = G1 G厂 168.13 5.589 二 173.72抗滑稳定性验算：1.1G QdEy Extan：0)h (1.1G 。叵中n：。-=1.1 173.72 1.4 (4.33 70.87 0.20)丨 0.4 (1.1 173.72 1.40 4.33) 0.2 -1.40 70.87= 27.070所以稳定墙身自重力臂计算:ZG =0.5(H -Qtan： ) n bj =

7、 0.5 5-1.56 0.20 0.25 1.56J- 1.366Zg2 二1/2 1/3(1/2 -tan：tan ： 0)d 二0.5 -(0.5 0.047)1.56= 1.06-3V(G1ZG1 G2ZG2)G168.13 1.366 5.589 1.06“1.356173.72N 二 G G2 Ey = 173.72 4.33 二 177.75kN抗滑稳定系数：K _N +Extan %卩 _ 177.75+ 70.87 汇0.201 0抗倾覆稳定系数：G1ZG1 +G2ZG2 + EyZ y1K0 :ExZx1173.72 1.3664.33 1.064.332 1.89170.

8、87F.324= 2.671.5满足要求4.4基底合力偏心距验算N至墙趾A的距离ZnG1ZG1G2ZG2 EyZylExZx1173.72 1.366 5.589 1.06 4.33 1.891 -70.87 1.324177.75=0.887 m基底合力偏心距B11.58 小 ccrZ N=0.8872 N2e0 二二 0.0974.5地基承载力验算晋1 字)=雷(1 需)=153.94kpZ0_00kPa1_60.097)=71.15丘卩&0 】 = 400kPaB B 1.58、1.58 丿满足要求5.墙身截面强度验算截面强度计算NjkARk/mNj =r(rGG qNq1 r GciN

9、Qi)= 1.1 0.9 173.72 0 0l- 171.98KN1 -256(e)8B_1 12(e)2 B0.097 81 -256()81580 960.097 21 12( )21.58：kAR /rK =0.96 1.58 500/2.31 = 328.3KNNj ： ： KARK/rK =328.3KN满足要求。 矮墙H/B v 10不考虑纵向稳定ev表6-19所给数值 不考虑弯曲抗拉极限强度 挡土墙墙面与墙背平行，截面最大应力位于接近基底处。由基底应力 计算结果知墙身正应力满足墙体材料强度要求。墙身剪应力及弯拉应 力很小不做验算 角隅钢筋钢筋，设置在胀缝两侧板的角隅处，一般可用

10、两根直 径1214mm长2.4m的螺纹钢筋弯成，角隅钢筋应设在板的上部，距 板顶面不小于5cm距胀缝和板边缘各为10cm在交叉口处，对无法 避免形成的锐角，宜设置双层钢筋网补强，以避免板角断裂。钢筋布 置在板的上下部，距板顶57cm为宜 排水设施。挡土墙的排水是否得当，直接影响到挡土墙的安全及使用效果。因此，挡土墙应设置完善的排水设施，以疏干墙后填料 中的水分，防止地表水下渗造成墙后积水，使墙身承受额外的井水压 力，消除黏性土填料因含水率增加而产生的膨胀压力，减小季节性冰冻地区填料的冻胀压力。挡土墙的泡水设施通常由地面排水和墙身排 水两部分组成，地面排水，主要是防止地表水渗入墙背填料或低级， 因此可设置排水沟，以截留地表水。通常在非干砌的挡土墙身的适当 高度处设置一排或数排泄水孔，泄水孔尺寸可视泄水量大小分别采用 5cm*10cm*10crp 15*20的方孔，或直径为 510cm的圆孔。 沉降缝与伸缩缝：为防止因地基不均匀沉陷而引起墙身开裂， 应根据地基地质条件及墙高，墙身断面的变化情况，设置沉降缝。为 了减少圬工砌体因樱花收缩和温度变化作用而产生的裂缝，须设置伸缩缝，通常，把沉降缝与伸缩缝结合在一起，统称为沉降伸缩或变形 缝。各类挡土墙应根据构造特点，设置容纳构件收缩，膨胀及使用不 均匀沉降情况的变形缝构造。重力式，半重力式，悬臂式，扶壁式等 具有整体式墙身的挡土墙