新编[其它]锅炉原理课程设计说明书(20210129123156)

1、一、锅炉课程设计的目的 3二、锅炉设计计算主要内容 .3三、整体设计热力计算过程顺序 .3四、 热力设计计算基本资参数 .3五、锅炉整体布置的确定1、锅炉整体的外型-选二型布置 32、受热面的布置.43、汽水系统.4六、燃料特性1、燃料特性及名称.42、燃料燃烧计算43、漏风系数和过量空气系数.5七、辅助计算1、烟气特性表62、 烟气焓温表一一用于炉膛、屏、高过的计算 .63、烟气焓温表一一用于低温过热器、高温省煤器的计算 .74、 烟气焓温表一一用于高温空预器、低温省煤器的计算 .75、烟气焓温表一用于低温空预器的计算 .86、锅炉热平衡及燃料消耗量的计算 9八、炉膛结构设计及热力计算1、炉

2、膛结构尺寸设计 92、水冷壁设计 .103、 燃烧器结构尺寸计算114、 炉膛校核热力计算 115、 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 .13九、对流受热面的热力计算1、 对流受热面计算步骤 .142、 屏式过热器热力计算 143、 凝渣管(或悬吊管).184、 高温过热器的设计及热力计算 .195、 低温过热器的热力计算 .246、 省煤器和空气预热器 .26(1) 、高温省煤器设计及热力计算 .26(2) 、高温空气预热器设计及热力计算 29(3) 、低温省煤器的设计及热力计算 33(4) 、低温空气预热器的设计及热力计算 35 十、锅炉热力计算误差检查1、 尾部受热面热力计算误差

3、检查 .372、整体热力计算误差检查 .373、排烟温度校核 .384、热空气温度校核 .38参考书目 39心得与体会 40锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h超高压燃煤锅炉课程设计一、锅炉课程设计的目的,并具锅炉课程设计是锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉 原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法 有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二、锅炉设计计算主要内容1锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的

4、结构计算。3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。三、整体设计热力计算过程顺序1列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。3、理论工况下(a = 1)的燃烧计算。4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。5、绘制烟气温焓表。6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。7、锅炉炉膛热力计算。8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。9、锅炉整体计算误差的校验。10、编制主要计算误差的校验。11、设计分析及结论。四、热力设计计算基本资料、锅炉蒸发量：De=220t/h、给水温度：tgs=215C、过

5、热蒸汽温度：tgr=540 C、过热蒸汽压力：Pgr=9.8MPa、制粉系统：中间储藏室(热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气送粉；贫煤无烟 煤为热风送粉)、燃烧方式：四角切圆燃烧、排渣方式：固态、环境温度：tlk=20 C五锅炉整体布置的确定1 锅炉整体的外型-选二 型布置选择二型布置的理由如下(1) 锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房 较低，烟囱也建在地面上。(2) 对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力(3) 各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2. 受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主

6、要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影 响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护 水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器, 前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸 腾式，采用双级空气预热器 。3. 汽水系统按高压煤粉锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下；(1) 过热蒸汽系统的流程一次喷水减温二次喷水减温JJ汽包卜顶棚管二低温对流过热器t屏式过热器t高温对流过热器冷段t高温对流热段汽轮(2) 烟气系统流程 :炉膛T屏式过热

7、器T高温对流过热器T低温对流过热器T高温省煤器T高温空预器T低温省煤器T低温空预器(3) 水系统的流程给水-低温省煤器-高温省煤器-后墙引出管-汽包-下降管-水冷壁下联箱- 水冷壁水冷壁上联箱-汽包六、燃料特性：1. 燃料特性及名称a、燃料名称：大同烟煤b、煤的收到基成分(%):Car=70.8； Oar=7.1；Sar=2.2；Aar=11.7；Har=4.5；Nar=0.7；Mar=3；c、煤的空气干燥基水分：Mad=24.7%d、煤的收到基成分低位发热量：27800 KJ/kge、可磨性系数：1.05f、灰熔点：变形温度1350 C2. 燃料燃烧计算1)燃烧计算：需计算出理论空气量、理论

8、氮容积、RO2容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表序 号项目名称符号单位计算公式及数据结果1理论空气量0V3Nm /kg0.0889( Car +0.375 Sar)+0.265 H ar 心03337.3952理论氮容 积RO 23Nm /kg0.8-Nar +0.79/100v5.8483RO?容积V RO23Nm /kg1.866+0.7 Sar100 1001.3374理论干烟 气容积0Vgy3Nm他0V N22+V RO27.1855理论水蒸 汽容积0V H2O3Nm /kg“11(Jr+1.24j+1.61dkV(dk=.01kg/kg)0.7646飞灰份额fha查

9、指导书表2-40.92表1 燃烧计算表3. 漏风系数和过量空气系数表2七、辅助计算：序 号名称漏风系数非额定负荷时漏风系数也a出口过量空气系数符号结果符号结果1制粉系统0.1 azF-2炉膛0.05 aL0.074a l1. 23屏、凝渣管0 apN0a、1. 24高温过热器0.03 aGG0.030al1.235低温过热器0.03 aDG0.030al1.266高温省煤器0.02 ass0.024a ss1.287咼温空气预热器0.03 asK0.061a sK1.318低温省煤器0.02 axs0.024a xs1.339低温预热器0.03 axK0.061FFa xK1.36子气体和水蒸

10、汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表3烟气特性表序号项目名称符号单位炉膛、屏凝渣管高过低过高省高空预低省低空预1受热面出口 过量空气系 数II a-1.2001.2301.2601.2841.3451.3691.4302烟道平均过量空气系数a pj-1.2001.2151.2451.2721.3151.3571.4003干烟气容积V gy3m /kg8.6648.7748.9979.1969.5149.82510.1434水蒸气容积V H20m3/kg0.7880.7900.7930.7960.8010.8060.8125烟气总容积vym3/kg9.4529.56

11、49.7909.99210.31510.63110.9556R0容积份额r R02-0.1410.1400.1370.1340.1300.1260.1227水蒸气容积 份额r H20-0.0830.0830.0810.0800.0780.0760.0748三原子气体 和水蒸气容 积总份额r-0.2240.2230.2180.2140.2080.2020.1969容积飞灰浓 度av3g/m11.38811.22510.99510.77310.43510.1259.82610烟气质量mgKg/kg12.47312.61712.90713.16813.58313.86714.40411质量飞灰浓 度

12、a yKg/kg0.00860.00860.00840.00820.00800.00780.00753)烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算:炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见表4、5、6、7.对在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者空气的焓值进行计算，列成表格，作为温焓表。具体见表表4烟气焓温表一一用于炉膛、屏、高过的计算烟气焓温表(用于炉膛，屏式过热器，高温过热器)|烟气或空气温度0C)理论烟气焓hy(kJ/kg)理论烟气焓h0K(/kg)炉膛、屏凝渣管 hya =1.20高温

13、过热器hka =1.234003767.6293320.989 14431.8274537.456 H5004776.3444193.8405615.1125740.9276005811.5275086.3066828.7886981.3777006872.704597.1208072.1248252.0378007956.576921.506 :9340.808 9548.4539009057.7807860.62210629.90410865.723100010176.9848810.64911939.11412203.433110011312.5289776.67613267.86313

14、561.163120012461.28110784.58714610.99814933.456 130013625.28311734.35315972.15416324.184 H140014795.82812727.10617341.24917723.062150015977.23613724.45718722.12719133.861160017167.94714729.65420113.87820555.767170018368.741 :1573.79421516.32921988.468180019571.65016746.30222920.91023423.299190020781

15、.90917769.82824335.87524868.969200021996.07618729.12825754.50226318.265210023221.26219823.13327185.88927780.583220024492.90220852.05328613.31329238.874表5烟气焓温表用于低温过热器、高温省煤器的计算烟气 或空 气温 度9 C)理论烟 气焓 hy(kJ/k g)理论空 气焓,0h k (kJ/kg)理论烟气焓增 (每100C)Ah0y低温过热器高温过热器a =1.260a ” =1.284hy h1 lyhy h1 ly3003393.122977

16、.894145.8514267.4201196.361474.1511498.7334004589.484006.3155670.0025766.1531229.131513.5411538.6525005818.615059.2897183.5437304.8051261.481552.3461578.1446007080.096135.9278735.8898882.9491293.251590.0921616.1437008373.347234.6761032.98110499.3791320.941624.1161648.8368009696.288349.84211950.10012

17、148.215表6烟气焓温表一一用于高温空预器、低温省煤器的计算烟气理论烟理论空理论烟高温空预器低温省煤器或空 气温 度9 C)气焓hy(kJ/kg)气焓,0h k (kJ/kg)气焓增(每 100C)Ah0ya =1.345g ” =1.369hy也h11 yhy h1 y1001100.11970.321443.5681466.855999.411484.7311508.7172002230.541969.7352928.2992975.5721008.161520.5781544.7743003393.122977.894448.8774520.3461196.361561.531158

18、6.2134004589.484006.3156010.4086106.5591229.131603.931628.2855005848.615059.2897613.4217734.8441261.481643.8191669.6586007080.096135.9279257.2409404.502表7烟气焓温表一用于低温空预器的计算烟气或空气 温度9 (C)理论烟气焓h：(kJ/kg)理论空气焓k0 hk (kJ/kg)理论烟气焓增(每 100C)Ah0y低温预热器a ” =1.430hy h1 y1001100.11970.321526.045999.411569.6812002230

19、.541969.7353095.7261008.161606.2713003393.122977.894701.9971196.361648.9484004589.484006.3156350.9451229.131693.5165005848.615059.2898043.4611261.481735.3336007080.096135.9279778.7944)锅炉热效率及燃料热消耗量计算：1、计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热量。2、 各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失 q4,锅炉散热损失q5,灰渣热物理损失

20、q6,排烟热损失q2。具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算见表8.表8锅炉热平衡及燃料消耗量的计算序号名称符号单位公式结果1锅炉输入热量QrkJ/kg式(2-8) Qr Qar,net278002排烟温度3pyC见设计指导书1453排烟焓hpykJ/kg查焓温表，用插值法求1382.724:冷空气温度t lkCr见设计指导书205理论冷空气焓h0ikkJ/kghlkO= (ct ) kV0193.7476化学未完全燃 烧热损失q3%见设计指导书0.57机械未化学燃 烧热损失q4%见设计指导书1.58排烟过量空气 系数a py查表2-91.4309排烟热损失q2%(100-q4)(hpy-apy

21、 hlk0 )3.9210散热损失q5%r见设计指导书0.511灰渣损失qs%式(2-13)012锅炉总损失工q%q2+q3+q4+q5+q66.4213锅炉热效率n100-艺q92.5814保温系数100-q5/ ( n + q5)0.99515过热蒸汽焓hggkJ/kg查指导书附录B-6, B-7，高 温过热器出口参数，p=9.9MPa t=540 C3475.416:给水温度t gsC给定21517给水焓hgskJ/kg查指导书附录B-6, B-7，低 温省煤器入口参数p=10.78MPa t=215 C923. 4818锅炉实际负荷DKg/h149.6 X 10319锅炉有效利用 热Q

22、kJ/SDgr (hgg-hgs )106117.120实际燃料消耗量BkJ/h100 Q/( n Qr)14597.021计算燃料消耗量BjkJ/hB(1-q4/100)14738.0八、炉膛结构设计及热力计算1炉膛结构尺寸设计表#炉膛的结构数据炉膛尺寸结构符号单位公式及计算结果1炉膛截面热负何kw/m2表 8 1039102炉膛截面积F2 ma =Bj Qr,net,p /q f42.6813炉膛宽度amF0.5取整，64的倍数6.5334第一根凝渣管高气m设定55顶栅宽Ldpma-l zy -l xCOS Y X3.3676折焰角前端到第一根凝渣管斜管段长Lxm设定17折焰角宽Lzym设

23、定2.38折焰角上倾角度r so设定459折焰角下倾角度rxo设定3010顶栅倾角rdo设定811凝渣管同炉墙距Lnzma-l dp3.16312顶栅高hdpmhni +1 dptan 丫 d5.60213折焰角高度hzyml zytan 丫 x1.38214h ” zyml nztan 丫 x1.82615冷灰斗底宽Lndm设定1.116冷灰斗倾角r hdo设定5517冷灰斗中部宽Hdm(a+l hd) /23.81718冷灰斗高度l hxm(a-h ld )tan 丫 hd/23.8819冷灰斗斜边长度的一半qvmhhd/2sin 丫 hd2.36620炉膛容积热负荷VkJ/m3选定170

24、21炉膛容积Fc2 mBj Qr,net,p /q v81.66522侧墙面积hlz2 mV1/a150.23623炉膛中部高hckm17.34824出口窗中心到冷灰斗中心高Fqm23.42025前墙面积Fh2 m229.45526后墙面积Fch2 m258.84527出口窗面积Fd2 m39.17528顶棚面积F12 m22.35629炉膛总面积Am750.35730炉膛总高Him26.71631炉膛深度bm6.53332冷灰斗出口尺寸m1.22.水冷壁设计水冷壁采用涂铬矿的水冷壁，管节距S=64mm，管子具有挂炉墙管子中心和炉墙e=0,每面墙宽6533mm，侧墙布置98根，前后墙布置108

25、根，后墙水冷壁管子有折焰角处有叉管，直叉管垂直向上连接联箱，可以承 受后墙管子和炉墙的重量。序号名称符号单位公式及计算结果1前后墙水冷壁回路个数乙个a/2.532左右侧墙水冷壁回路个数Z2个b/2.533管径及壁厚d* Smm按2-13选取60*44管子节距Smm按 s/d=1.3-1.4 选取645前后墙管子根数根按 a/s+1= 81.66 选取1086左右侧墙管子数n2根按 b/s+1=116.1 选取983 燃烧器结构尺寸计算2m每组燃烧器有两个一次风口,采用角置直流式煤粉燃烧器，分布于炉膛四角。燃烧器的中心距冷灰斗为 两个二次风口，燃烧器的设计见表。序号名称符号单位计算公式及数据来源

26、数值1一次风速Wm/s按指导书选取352二次风速Wm/s按指导书选取453一次风率%按指导书选取304二次风率2%按指导书选取705一次风温t 1C1906二次风温t 2Ct rk-102507燃烧室数量Z个四角布置48一次风口面积Am0.1019二次风口面积A2 m0.15110燃烧室假想切圆直径djmm按指导书选取80011燃烧室矩形对角线长 度21 jmm1067312特性比值2l j/b r初步选定413特性比值hr/b r由式2-17选取21.814燃烧室喷口宽度brmm结构设计定位br=42058815一次风喷口咼度h1mmA/b r171.769二次风喷口温度h2mmA/b r2

27、56.80316燃烧器高度hrmm按 A1A2A3的要求画出燃烧器喷口结构尺寸图，核算 hr/br=4.19229817取后一排燃烧器下边距冷灰斗上沿的距离Lmm按L= (46) br选取26464、炉膛校核热力计算序 号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量 空气系数FF a l查表1-5漏风系数和过量空气系数1.22炉膛漏风系数也a】查表1-5漏风系数和过量空气系数0.0743制粉系统漏风 系数也azF查表1-5漏风系数和过量空气系数0.14热风温度trkC先估后校2705理论热风焓hrk0kj/kg查焓温表2949.136理论冷风焓hik0kj/kg查表8锅炉热平衡及燃料消耗量计算193.7

28、47空气带入炉膛 热量Qkkj/kg（a I - - a azF）hrk +（ azF * ）hik03059.528对应每公斤燃 料送入炉膛的 热量Qlkj/kgQ （ 1- q6）+q Qr 10q4K30718.49理论燃烧温度日0c查焓温表2001.3710燃烧绝对温度ToKQ 0+2732274.5211火焰中心相对 高度系数XH r + axH 10.2512系数MMA-BX注：A , B查取指导书一5, 3 60.43513炉膛出口烟气 温度0c先估后校注：T”詔 ”+273116014炉膛出口烟气 焓Hh gikj/kg查焓温表16766.215烟气平均热容 量Vckj /（k

29、gc）H打（Ql- h gl） /（8 0-8 1）16.58216水冷壁污染系 数SL查水冷壁污染系数0.217水冷壁角系数Xsl查表#1炉膛结构数据0.9818水冷壁热有效 系数屮SL:xslSL sl0.19619屏、炉交界面 的污染系数YCP:SL0.19620屏、炉交界面 的角系数Xyc取用121屏、炉交界面 的热有效系数屮YCyc Xyc0.19622燃烧孔及门孔 的热有效系数屮R未敷设水冷壁023平均热有效系 数屮PJ（屮A *屮A2+屮Aye） / AlSLYC乙R八10.19424炉膛有效辐射 层厚度Sm查表#1炉膛结构数据5.46325炉膛内压力PMPa0.126水蒸汽容积

30、份 额r H 2O查烟气特性表0.07327二原子气体容 积份额r查烟气特性表0.21728二原子气体辐 射减弱系数kQ1/(m.MPa)10 lb78，.62。；037l&10.2 r p，s , i10000.07329烟气质量飞灰 浓度ykg/m3查烟气特性表0.00830灰粒平均直径dhAm查指导书附录表一1331灰粒辐射减弱 系数kh1/(m.MPa)55900-2 2 y 忙d h0.06332燃料种类修正 系数Xi取 Xi=0-50.533燃烧方法修正 系数X2取 X2 =0-10.134煤粉火焰辐射 减弱系数k1/(m.MPa)kqr + ky+10X1X20.18735火焰黑

31、度ah_kps1-e0.6436炉膛黑度aiahah*(1-ah严 si0.90137炉膛出口烟气 温度cT0W3-2733608a世 pjAT。3(半BjVc丿1257.4638计算误差A3ce日：（估）97.4639炉膛出口烟气 焓Hhylkj/kg查焓温表18326.5140炉膛有效热辐 射热量fQikj/kgH(Ql- hyl)12324.7941辐射受热面平 均热负荷qsw/m2B j 域q/(3.6 汉 A|z)81.3542炉膛截面热强 度qAw/m2BjXQ(3.6AA )2209.9343炉膛容积热强 度qVw/m3B j xQr/( 3.6VL)108.085炉膛顶棚辐射受

32、热面吸热量及工质焓增的计算表#3炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算序 号名称符号单位公式结果1顶棚管径Dmm382节距Smm47.53排数n1584顶棚管角系数x查标准线图0.985顶棚面积Aidvm32.116蒸汽流通面积At2 m2158* (3.14*0.33) /40.1127炉膛顶棚热负荷分配不均匀系数叫查标准线图0.688炉膛顶棚总辐射吸热量QdKJ/h3.6 叫 qsAid397.509减温水总流量Djwkg/h先估后校800010炉膛顶棚蒸汽流量Ddkg/hD-Djw14160011炉膛顶棚蒸汽焓增 hldkJ/kgQ /D id41.3712炉膛顶棚进口蒸汽焓hid k

33、J/kg查表B6, B7272013炉膛顶棚出口蒸汽焓hid ”kJ/kghid + hid2761.3714炉膛顶棚出口蒸汽温度tid ”C查附录B6, B7313.70九、对流受热面的热力计算1. 对流受热面计算步骤：(1) 、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。、根据出口烟焓，通过 Q=$ (I -I + all计算对流传热量。(3) 、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。(4) 、计算平均对流传热温差。(5) 、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。(6) 、计算工质侧对流放热系数。(7) 、计算管壁污染层温度。(8) 、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热

34、系数。(9) 、计算对流放热系数 K。(10) 、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温, 重复上述计算。2. 屏式过热器热力计算：屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：(1) 在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；(2) 屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；(3) 屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。 屏的具体热力计算见表#5表#4屏的结构数据计算表序号名称符号单位公式结果1管子外径dmm0 42 X 52屏的片数z123每片屏的管子

35、排数n4X 10404:屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平均高度Ap2 m13.57:屏的横向节距S1mm屏的间距5918比值(T 1S1/d14.19屏的纵向节距S2mm4610比值(T 2S2/d1.0911屏的角系数Xp见附录A-1曲线50.9812屏的计算受热面积A pj2 m2A pXpZ31713:屏区顶棚面积A dp2 m宽x深角X系数30.114屏区两侧水冷壁面积A si2 m高X深角X系数X 215.615屏区附加受热面面积A pfj2 mA dp+A sl45.716:烟气进屏流通面积Ap，12 m(6.424+1.760 )-12 X 0.042

36、X (6.424+1.760)58.817烟气出屏流通面积A” p2 m(6.424+0.550 )-12 X 0.042 X (6.424+0.550)5018:烟气平均流通面积Ay2 m2X (Ap Ap)/(Ap +Ap)5419蒸汽流通面积Ait2 m1.8/(1/h+1/L+1/S 1)(S1 单位为 m)0.09720烟气有效辐射层厚度sm12X 10XnX dn2/40.72921屏区进口烟窗面积A* ch2 m见表3-1中A 26622屏区出口烟窗面积A：ch2 m7.68 X 6.42449.342、屏的热力计算表#5屏的热力计算名称符号单位公式结果1烟气进屏温度9 p C:

37、查表3-9炉膛校核热力计1257.462烟气进屏焓h yp kJ/kg查表3-9炉膛校核热力计18326.43烟气出屏温度9 pC先估后校10504烟气出屏焓h yp kJ/kg查焓温表15587.435烟气平均温度9 pjC(9 p - 9 p) /21153.726屏区附加受热面对流吸 热量9 d pfjkJ/kg先估后校4307屏的对流吸热量QpkJ/kg书(hyp - hyp + a h lk ) - 9 pfj2303.788炉膛与屏互相换热系数3附录A-150.969炉膛出口窗的沿高度 的热负荷分配系数n y c附录A-60.8110炉膛出口烟窗辐射屏 区的炉膛辐射热量Q；kJ/k

38、g3 n yc W (Q1- h yp ) Ax /A lz931.7711屏间烟气有效负何层 厚度sm查表4-5屏的结构数据表0.77912屏间烟气压力PMPa0.113水蒸气容积份额r峠0表2-9烟气特性表0.07314二原子气体辐射减弱 系数kq1/ ( m- MPa10.2r(h2o _o.1)V10.2RPS*(1-0.37 Tpj )10000.21315二原子气体和水蒸气 容积总份额r表2-9烟气特性表0.2916灰粒的辐射较弱系数kh1/ ( m- MPa559000f訂心 +273)2 d*0.06317烟气质量飞灰浓度3 ykg/m3表2-9烟气特性表0.00818烟气的辐

39、射减弱系数k1/ ( m- MPakq+k h 3 y0.06219屏区烟气黑度a1-e-kps0.19420屏进口出口的角系数xA) 2+1-丄S1单位为mV S1S10.1421燃料种类修正系数上Im r取用0.522屏出口烟窗面积Ap”表4-5屏的结构数据计算5023炉膛及屏间烟气向后 屏受热面辐射热量QPfkJ/kgf4岸Qp(1a) X +J0aAchTpj-r pBj/3600486.8324屏区吸收的炉膛辐射 热八、QpqkJ/kgQj-Q ” fp1127.01425屏区附加受热面吸收 的辐射热量QpfjkJ/kgQpg弘 pg Apj +Apfj142.0026屏区水冷壁吸收

40、的辐 射热量Q psikJ/kgQfAs1pq ApApfj93.5327屏区顶棚吸收的辐射 热八、QpldkJ/kgQfAlPpq ApApfi48.4728屏息收到辐射热量QkJ/kgQpq- Q pfj958.01429屏吸收的总热量QpkJ/kgQpd+Qfp3261.79430第一级减温水喷水量kg/h取用400031第二级减温水喷水量kg/h:取用400032屏中蒸汽流量DPkJ/hD-Djw214560033蒸汽进屏温度tPC先估后校38034蒸汽进屏焓hpkJ/kg附录B-6 , B-7按计算负荷下进屏3032.34635蒸汽出屏焓hp”kJ/kghp +BjQp/Dp3379

41、.49836蒸汽出屏温度tp”Cr附录B-6 , B-7按计算负荷下进屏502.60637屏内蒸汽平均温度tpjC(t p +tp)/2441.30338平均传热温差 tic0 pj- t pj721.41739瓶内蒸汽平均比体积Vmi/kg附录B-6 , B-7按计算负荷下屏进出口压力平均值 Ppj=10.14MPa查 表1-6及tpj0.027840屏内蒸汽流速CO qm/sDpV3600A|t12.07141管壁对蒸汽的放热系 数a 22oW/(m. C)a 2=CdaO查标准线算图1815.67542烟气流速wm/sjY (Ji )3600Vy2733.08243烟气侧对流放热系数a

42、d2W/(m. C)a d= a oCzCsCw19.35644灰污系数(m. C)/w附录A-14曲线20.00845管壁灰污层温度t hbc820.02946辐射放热系数a fW/(m. C)a f =a a o80.67147利用系数:附录A-14曲线20.8548烟气侧放热系数a 12W/(m. C)f(ctd +otf) x屏的角系数2S2X92.88449对流传热系数k2 。W/(m. C)g错误！1（1）（ 丄）G1Qd0（2未指定书签。42.5550屏的对流传热量QpKJ/kg3.6Apj 出1 kBj2348.2751计算误差%Q(估计)Qp/Qp-1.9452屏区水冷壁的水

43、温tsC查计算负荷下 p=10.14 MPa的饱和温度311.8553平均传热温差 t2C0 pj - t s841.8754屏区水冷壁对流吸热 量QpsiKJ/kg3.6kAt2AslBj263.4955屏区顶棚进口蒸汽温 度tpldC表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热 量及及工质焓增计算表313.756屏区顶棚进口蒸汽焓hpldKJ/kg表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热 量及及工质焓增计算表2761.3757屏区顶棚蒸汽焓增 hpldKJ/kg先估后校1358屏区顶棚出口蒸汽焓hp；KJ/kgh恥+厶h pld2774.3759屏区顶棚出口蒸汽温 度nt pldC附录b-6 , b-7按汽包

44、压力P=10.14 MPa344.860屏区顶棚平均温度t pldpjc(t pld - t pld ) /2329.2561平均传热温差 t3c0 pj- t pldpj823.8762屏区顶棚对流吸热量QdQpldKJ/kg3.6k 心 t2AslBj79.8463屏区顶棚总吸热量QldKJ/kgQpld + Q psl128.3164屏区顶棚蒸汽流量Dpldkg/h等于Dhl14160065屏区顶棚焓增 hpldkg/hQld Bj/ D pld14.2666计算误差检杳%( hpld (估计)- hpld )/ hpld-8.8467屏区附加受热面对流 吸热量QpfjKJ/kgQpld + Q psl397.2268计算误差%(Qpfj (估计)-Qd) / Qpfj-7.6369屏区受热面总对流吸 热量C dQpqKJ/kg_ ddQpfj +