洪水调节毕业设计说明洪水调节

1、目录 摘 要 5 第一章 综合说明 7 1.1 工程特性表 7 1.2 建设目的和依据 9 1.3 建设的条件 9 1.4 建设的规模及综合利用效益 9 1.4.1 建设规模 9 1.4.2 综合利用效益 10 第二章 自然地理条件 11 2.1 地形条件 11 2.2 水文特性 11 2.3 工程地质条件 12 2.3.1 库区工程地质 12 2.3.2 坝址工程地质 12 2.3.3 引水发电隧洞工程地质条件 15 2.4 气象、地震及其他 16 2.4.1 气象、地震 16 2.4.2 天然建筑材料 16 第三章 设计条件和设计依据 17 3.1 设计任务 17 3.2 设计依据 17

2、第四章 洪水调节计算 18 4.1 洪水调洪演算 18 4.1.1 洪水调洪演算原理 18 4.1.2 洪水调洪演算方法 20 4.2 洪水标准分析 20 4.3 洪水建筑物的型式选择 20 4.4 调洪演算及泄水建筑物尺寸（孔口尺寸 /堰顶高程）的确定 21 4.4.1 调洪演算过程 21 4.4.2 洪水过程线的模拟 22 4.4.3 计算公式 22 4.4.5 方案选择 23 4.4.6 坝顶高程的确定 23 4.4.4 计算结果 24 4.4.5 方案选择 25 4.4.6 坝顶高程的确定 25 第五章 主要建筑物型式选择及枢纽布置 28 5.1 枢纽等别及组成建筑物级别 28 5.2

3、 坝型选择 28 5.2.1 定性分析 28 5.2.2 定量分析 33 5.3 泄水建筑物型式选择 33 5.4 水电站建筑物 35 5.5 枢纽方案的综合比较 35 5.5.1 挡水建筑物复合土工膜防渗堆石坝 35 5.5.2 泄水建筑物正槽溢洪道 35 5.5.3 水电站建筑物 35 第六章 第一主要建筑物设计 36 6.1 大坝轮廓尺寸及防浪墙设计 36 6.1.1 L 型挡墙顶高程及坝顶高程、宽度 36 6.1.2 坝体分区 36 6.1.3 L 型挡墙设计 37 6.2 堆石料设计 47 6.2.1 堆石料基本特性参数 47 6.2.2 主、次堆石料设计 48 6.2.3 垫层、过

4、渡层设计 48 6.2.4 堆石体设计技术参数表 48 6.2.5 堆石体填筑技术参数表 49 6.3 复合土工膜设计 49 6.3.1 复合土工膜的选型和分区 49 6.3.2 土工膜强度及厚度校核 50 6.4 大坝稳定分析 53 6.4.1 计算原理及方法 53 6.4.2 坝坡稳定分析 54 6.4.3 坝坡面复合土工膜的稳定分析 55 6.5 副坝设计 56 6.5.1 副坝及主坝的连接及副坝型式选择 56 6.5.2 副坝的地基处理防渗设计 61 6.6 细部构造设计及地基处理（专题） 61 6.6.1 坝顶构造 61 6.6.2 护坡设计 61 6.6.3 分缝及止水 62 6.

5、6.4 坝基处理 （专题） 62 6.7 趾板设计 64 6.7.1 趾板的作用 64 6.7.2 趾板最大剖面设计 65 6.7.3 趾板各剖面设计 65 6.7.3 趾板配筋 66 6.8 坝体沉降估算 67 6.9 工程量计算 68 6.9.1 工程量计算的依据及项目划分 68 6.9.2 主坝工程量计算 68 6.9.3 副坝工程量计算 70 6.9.4 工程量清单 70 第七章 施工组织设计 72 7.1 基本资料分析 72 7.1.1 工程概况 72 7.1.2 施工条件 72 7.1.3 有效工日分析 73 7.2 施工导流 73 7.2.1 导流标准 73 7.2.2 施工导流

6、方案及大坝施工分期 73 7.2.3 导流建筑物规划布置 74 7.3 主体工程施工 77 7.3.1 堆石体施工 77 7.3.2 堆石体施工 81 7.3.3 导流隧洞施工 83 7.4 施工交通运输道路布置 87 7.5 施工总进度 88 第八章：地基处理及溢洪道设计 89 8.1 副坝的地基处理防渗设计 89 8.2 坝基处理 89 8.2.1 坝基及岸坡开挖 89 8.2.2 固结灌浆 90 8.2.3 帷幕灌浆及排水 91 8.3 溢洪道计算 91 参考文献： 93 摘要 本工程以发电为主， 同时兼顾灌溉、 供水、防洪及养殖等综合利用效益的跨 流域开发的水利水电枢纽工程。 在明确了

7、建设目的并具有了建设依据和条件后设计的枢纽概况如下： B 江水 利枢纽为复合土工膜防渗堆石坝最大坝高 55.9 米，装机 6400kW，电站设计水头 174 米，保证出力 1461kW，装有两台 3200kW机组，正常蓄水位 276m，主坝长 219.96 米左右，上游边坡 1：1.5, 下游边坡 250 高程以上 1：1.50 ， 250 高程以下 1： 1.55。 设计主要内容为： 根据防洪要求， 对水库进行洪水调节计算， 确定坝顶高程及溢洪道尺寸； 通过分析，对可能的方案进行比较，确定枢纽组成建筑物的型式、轮廓 尺 寸及水利枢纽布置方案； 详细做出大坝设计，通过比较，确定大坝的基本剖面和

8、轮廓尺寸，拟定 地基处理方案与坝身构造， 进行水力、静力计算；进行专题一 （趾板布置及计算） 的设计； 复合土工膜防渗堆石坝是一种新的坝型， 其防渗材料 - 复合土工膜的设计、 施工、质量控制是该类坝型的技术关键， 在本设计说明书第六章第三节有详细说 明。 本工程导流隧洞施工具有施工工作断面小， 工期紧的特点， 故其施工工艺是 关键，在本设计说明书的有详细的说明。 本次设计以一般混凝土面板堆石坝和一些已建复合土工膜堆石坝为参考， 在 注重各细部独立分项设计的同时， 综合考虑了整体工程的统一性。 在专题的编写 中参考已建工程的趾板布置， 对每块趾板的断面都进行详细的设计。 在设计过程 中既充分运

9、用了所学知识， 广泛参考了堆石坝设计、 施工等相关书籍， 并在规范 规定内设计，体现了本设计的科学性、规范性。 关键词： 复合土工膜、堆石坝 、 防渗 、 边坡稳定 、导流隧洞 、施工 组织设计、招标文件技术条款。 Abstract The purpose of this design is to develop the water resources of B Jiang Basin,constructing a power-based, taking into account irrigation, water supply, flood protection and aquacultur

10、e Etc. of comprehensive utilization efficiency, such as the development of inter-basin water conservancy and hydropower project. After clearing the purpose of the construction , having the basis and conditions of the construction the project is designed as follows:B Jiang Project is a composite geom

11、embrane impermeable rock-fill dam height of 55.9m,installed 6400kW,the design head of power station is 174m, the firm capacity is 1461kW,with two engine unit of 3200Kw,the normal water level is 276.4m,the length of the main dan is about 219.96m,the upstream slope and downstream slope both are 1:1.5.

12、 The primary coverage of the design is: ascertain the crest elevation;Pa-selection; the first major building design; construction organization design. And composed the tender documents of the diversion tunnel, and focus on the design special topic a technology standard for the the diversion tunnel d

13、esign. Impermeable composite geomembrane rockfill dam is a new type of dam, the impermeable material composite geomembranethe design, construction, quality control is the dam of such key technology in the design of Chapter VI of the third statement Festival are explained in more detail. The diversio

14、n tunnel construction project have the characteristics of small construction work on the section, tight time limit, so its construction technology is the key, in the design have the specification of a detailed explanation. The design is refer to the general CFRD and some of geomembrane rockfill dam

15、which has been build . Pay attention to the detail design of the independent sub-item ,at the same time, considering the unity of the overall project.In the design of the topic , referencing the diversion tunnel that had build, the construction of diversion tunnel design organizations is to ensure t

16、hat the scheduled completion of diversion tunnel project tenders. In the design process which is full use of the knowledge, extensive reference to the dam design, construction and other related books, and design within the provisions regulating, the design reflects the scientific and standardized. K

17、ey words: composite geomembrane rockfill dam anti-seepage slope stability tender documents technical standard the diversion tunnel construction organization. 第一章 综合说明 1.1 工程特性表 表 1-1 工程特性表 序号及名称 单位 数量 备注 一、水库 流域面积 km2 33 正常高水位 m 2764 死水位 m 248.5 汛前限制水位 m 275.0 设计洪水位 m 278.60 校核洪水位 m 280.20 设计泄洪流量 m3

18、/s 160.00 校核泄洪流量 m3/s 248.00 总库容 万 m3 2402.18 死库容 万 m3 1840.0 兴利库容 万 m3 1910 有效库容 万 m3 二、大坝 坝型 复合土工膜防渗堆石坝 坝顶高程 m 280.40 防浪墙顶高程 m 281.60 坝顶宽度 m 5.0 最大坝高 m 55.9 上游坝坡 11.5 下游坝坡 11.50 1.55 主坝坝轴线长 m 219.96 副坝型式 重力式挡墙 副坝坝轴线长 m 85.84 导流洞型式 圆形 导流洞进口底高程 m 227.5 导流洞出口底高程 m 226.5 导流洞半径 R m 2.4 导流洞长度 m 330 三、溢洪

19、道 溢流前缘净宽 m 8 堰顶高程 m 274 设计流量 m3/s 160.00 校核流量 m3/s 248.00 闸门型式 平板 闸门尺寸（宽高） 2 m 106 四、厂房系统 1动能指标 最大净水头 m 174.0 额定水头 m 174.0 最小水头 m 143.0 引用流量 m3/s 5.0 额定出力 kW 6400 保证出力 kW 1461 2厂房 厂房型式 地面式 厂房面积 2 m 31.5 15.7 主厂房宽度 m 10.8 机组台数 2 机组安装高程 m 103.0 水轮机型号 HL110-WJ-76 发电机型号 SFW-J3000-6/1480 开关站面积 2 m 11.5 2

20、7.25 五、引水系统 进水口型式 塔式 进水口高程 m 244.7 压力钢管直径 m 1.2 管壁厚度 mm 10 有压隧洞洞径 m 1.8 衬砌厚度 cm 50 钢衬厚度 mm 4 调压井最高涌浪水位 m 280.0 调压井最低涌浪水位 m 226.32 五、工程量 1主坝 基础开挖量 3 m 68507 堆石料填筑量 3 m 465547 混凝土方量 （L 型挡墙 ） 3 m 835 混凝土方量（ 趾板 ） 3 m 553 混凝土方量（ 现浇混凝土 保护层 ） 3 m 1406 2副坝 基础开挖量 3 m 1282 混凝土方量 3 m 2964 3导流隧洞 导流隧洞开挖量 3 m 233

21、2.63 未计入明渠 混凝土衬砌方量 3 m 839.75 1.2 建设目的和依据 B江水利枢纽工程是以发电为主，同时兼顾了灌溉、供水、防洪及养殖等综 合利用效益的跨流域开发的水利枢纽工程。 1.3 建设的条件 建设资金已到位，施工准备工作已经就绪。 1.4 建设的规模及综合利用效益 1.4.1 建设规模 本电站装机 6400 kW，保证出力 1461kW。厂房总面积为 31.5 15.7 。开 关站尺寸为 11.5 27.25 。 水库总库容（校核洪水位以下的全部库容）为 2402.18 万 m3。 1.4.2 综合利用效益 1.4.2.1 发电 装机 6400kW，电站设计水头为 174m

22、，多年平均发电量为 1700104kWh， 保证出力为 1461kW。本电站装 2 台 3200kW机组，正常蓄水位为 276m，引水式发 电，引水隧洞布置在右岸山体中，最大引用流量为 5m3/s 。 厂房位于段莘水江湾湖山村左岸下游 340m处，地面式，总面积为 31.5 15.7 ，其中主厂房宽 10.8m，主厂房内安装二台 HL110-WJ-76，配 SFW-J3000-6/1480 的水轮发电机组， 机组安装高程为 103m，开关站位于厂房的左上侧， 尺寸为 11.5 27.25 。 1.4.2.2 灌溉 下游利用发电尾水灌溉，上游增加灌溉面积 1.0 万亩。 1.4.2.3 供水 供

23、钟吕村及其下游村民生活用水。 1.4.2.4 防洪 可减轻洪水对钟吕村及下游江湾镇的威胁， 要求设计洪水最大下泄量限制为 250m3/s 。 1.4.2.5 渔业 水库蓄水后，正常蓄水位时水库面积 1.09km2，为发展养鱼等水产养殖业创 造了有利条件。 10 第二章 自然地理条件 2.1 地形条件 钟吕水库位于江西婺源县乐安河一级支流晓港水的钟吕村上游约160m处， 坝址以上控制流域面积 33km2。晓港水在钟吕村上游约 300m处，由两支水系汇 合而成， 其中东支发源于石耳山， 南支发源于清湾头尖， 河流在晓港村汇入乐安 河，本流域上游为中低山区，山势陡峭，中下游为低山丘陵区，山体凌乱，冲

24、沟 发育。 2.2 水文特性 据水文资料推算，坝址处多年平均流量 1.28m3/s ，多年平均总径流量 4040 万m3，p=0.1%的洪峰流量为 551.5m3/s, 三日洪量为 1569万 m3， p=2%的洪峰流 量为 364.5m3/sec, 三日洪量为 965 万 m3。流域多年平均降雨值 2047.7mm。 正常蓄水位 276.4m，对应库容 V 正=1950.0 万 m3。 死水位 248.5m，对应 V死 =185.0 万 m3。 流域河段多年平均输砂量为 0.29 万吨，泥沙容重估算为 1.3t/m 3。估计水 库淤积年限与高程关系（见表 2-1 ）： 表 2-1 淤积年限与

25、高程关系表 淤积年限（年） 泥沙淤积量（万 m3） 淤积高程（ m） 50 11.05 236.08 100 22.1 237.78 水库水位库容关系曲线（见表 2-2 ）： 表 2-2 水库水位库容关系曲线表 水位（ m） 227.5 236.08 237.78 248 276 278.11 库容（ 104m3） 0 11.05 22.1 172.0 1910.0 2145.2 坝址水位 -流量关系曲线（见表 2-3）： 水位 （m） 227.5 228.0 228.5 229.0 229.5 230.0 230.5 流量 0 6.0 28.9 66.77 121.97 196.05 281

26、.78 11 (m3/s) 表 2-3 坝址水位 - 流量关系曲线表 2.3 工程地质条件 2.3.1 库区工程地质 库区属构造剥蚀低山地貌，山势陡峭，分水岭雄厚，地形封闭，植被良好， 未见滑坡等不良物理地质现象。 组成库岸及库盆的地层岩性主要为前震旦系板溪群的千枚状绿泥绢云母板 岩，千枚岩和变质砂岩。 库区岩石受多次构造运动的影响， 断层和裂隙发育， 岩石的褶皱和挠曲也很 常见，构造行迹以北东向压扭性为主， 常见有北西向张扭性断裂和近东西向平推 断层，未见有较大的导水断裂连通库外。 库区地下水类型主要为第四系松散堆积物孔隙潜水和基岩裂隙水， 受大气降 水补给，排泄于河谷与河床，库岸山体地下水

27、位较高，一般在 300m高程以上， 组成库岸及库盆的岩石表部透水性强， 但深部岩石透水性微弱， 属相对不透水层。 库区工程地质良好，水库蓄水后，不存在永久渗漏、岸边再造、浸没及水库 诱发地震等问题。 2.3.2 坝址工程地质 2.3.2.1 地貌 坝址区属构造剥蚀低山地貌， 山顶高程为 280 450m，坝区河床较宽，约 20 50m，为一“ U”型河谷，两岸山坡不对称，左岸山体雄厚，山坡角 3040 度， 右岸山体较为单薄， 山坡角 2030 度，且在右岸有一低矮垭口， 顶高程约 276m， 坝址区冲沟发育，且切割较深，未见滑坡等不良物理地质现象，自然边坡稳定。 2.3.2.2 地质岩性 坝

28、址区出露的地层岩性为前震旦系板溪群第四段绿泥绢云母千枚岩夹变质 砂岩，第四系松散堆积物及变质辉常岩，其岩性特征为： （ 1） 泥绢云母千枚岩：灰绿色，主要矿物成分为绢云母、石英、长石、绿 泥石等，千枚状构造，其余碎屑显微鳞片状构造，岩石挠曲和褶皱常见，片理极 发育，岩层产状 N4060E，NW38 60。 （ 2） 质砂岩：青灰色，主要矿物成分未石英、长石及岩屑等，中细砂粒结 12 构，层状构造，有轻微的变质，岩石结构致密，岩性坚硬。 （ 3） 第四系松散堆积物主要为冲击砂卵石，漂石，厚11.5m，分布于河 床部位，残坡积壤土、碎块石土，厚 1 6m，分布于两岸山坡及冲沟部位。 （ 4） 质辉

29、长岩：暗绿、深绿色，主要矿物成分为绿泥石、绿帘石、纤闪石 及少量石英，辉长结构，块状构造，微具定向构造，岩石质地坚硬，在坝址区呈 岩株或岩脉产出。 2.3.2.3 地质构造 坝址区地处华夏系及新华夏系构造复合部位， 出露的地层古老， 经历了多次 构造运动，坝址区断层裂隙发育，岩石破碎，岩层褶皱和挠曲常见。在初步设计 阶段共发现断层 20条。坝基开挖后，在坝基部位新发现小断层 14 条及两条风化 夹层，但密度均较小。 （1）主要断层： F5 压扭性断层：产状 N35， NW80 ，宽 0.1 0.15m，主要由片状岩、 碎性岩组成，构造岩强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽228m高程附近。 F

30、12压扭性断层：产状 N40E，NW66 ，宽 0.2 0.4m，主要由片状岩组 成，构造岩呈强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽 236m高程附近。 F22层间挤压破碎带：产状 N55E，NW55 ，宽 0.1 0.25m，主要由片状 岩、石英脉组成，构造岩强风化，性状较差，出露于左岸趾板齿槽260m高程附 近。 F29压扭性断层：产状 N25E，NW70 ，宽 0.08 0.1m，主要由碎裂岩组 成，见 0.5 1.5cm 厚的断层泥继续分布，断层间较平，构造岩呈强风化，性状 差，出露于河床趾板齿槽部位。 （2）裂隙：坝址区岩石裂隙发育，岩石破碎，坝基开挖后，对坝基岩石裂 隙作了统计，主要

31、有两组发育方向：一是 NE向层面，裂隙产状 N40 60E， NW38 60，裂面稍扭，普遍见 Fe、Mn质浸染，表面张开或微张，局部见次 生泥充填，延伸长，极发育；二是 NW30 50W，SW或 NE40 80，裂 面光滑平整，见 Fe、Mn质浸染，间距一般 20cm，延伸较短，发育。 （3）风化夹层：坝基开挖后，在河床右侧趾板齿槽部位发现了两条风化夹 层 WJ1，WJ2，产状 N42 E， NW0.7 弱风化岩石 0.55 饱和抗压强度：微新岩石 40MPa 弱风化岩石 25MPa 表 2-4 堆石试验参数表 组别 试验干密度 （g/cm3） C(KPa) 。 K n Rf G F D A

32、 2.10 47 38.58 80 0.35 0.82 0.46 0.20 1.5 14 B 2.05 60 37.72 60 0.32 0.81 0.43 0.18 1.8 复合土工膜试验参数（见表 2-5 ） 表 2-5 复合土工膜试验参数表 项目 单位 量值 备注 单位面积质量 g/m2 1100 1300 350/0.4/350 350/0.6/350 膜厚 250m高程以上 mm 0.4 250m高程以下 mm 0.6 周边缝等处 mm 0.8 周边缝、水平 缝、分缝处 宽条纵向拉 伸 强度 kN/m 15 18 350/0.4/350 350/0.6/350 伸长率 % 50 窄条

33、纵向拉 伸 强度 kN/m 15 18 350/0.4/350 350/0.6/350 伸长率 % 50 摩擦系数 与水泥砂浆 0.577 与现浇砼 0.6 粘结力 kg/cm2 0.1 渗透系数 cm/s 110-11 2.3.3 引水发电隧洞工程地质条件 引水发电隧洞通过地段属低山地貌区， 山顶高程 300400m相对高程 100 200m，隧洞区冲沟发育，山体切割较深且较零乱，地表植被发育，未见有不良物 理地质现象。 隧洞围岩由绢云母千枚岩、变质粉砂岩、凝灰质千枚岩与粉砂质板岩 ? 层。 绢云母千枚岩偶夹粉砂质板岩及粉砂质板岩等组成。 岩石层面裂隙极发育、 褶皱、 挠曲严重，断层发育切规

34、模大，性状差，其中绢云母千枚岩、凝灰质千枚岩水理 性质较差，且遇水易软化，软化系数低，凝灰质千枚岩成分复杂，还易于风化。 绢云母千枚岩与凝灰质千枚岩在洞线出露的长度占洞线总长的 19%，说明洞线围 岩大部分由绢云母千枚岩与凝灰质千枚岩构成。 根据工程类比可知：千枚岩的单轴饱和抗压强度为16 40Mpa，软化系数 0.63 0.93 ，属半坚硬较软化，抗水性较差的片状（薄层状）岩体。 15 2.4 气象、地震及其他 2.4.1 气象、地震 流域内气候：流域内多年平均气温 16.7 ，以一月份平均气温 4.6 为最低， 七月份平均气温 28为最高，历年极端最高气温 41，极端最低气温 -11 。

35、风速及吹程：多年平均最大风速 12.6m/s ，吹程 1.6km。 地震烈度：坝址及库区地震烈度属度以下，设计时可不考虑地震荷载。 降 雨 量：流域多年平均降雨均值 2047.7mm。 2.4.2 天然建筑材料 2.4.2.1 砂砾石料 坝址流域砂砾石料贫乏， 但在江湾水和段莘水流域有梨苗场和古玩料场， 距 大坝约 1015km,有公路相通，运输方便。 梨苗场 、古玩料场均为砂卵（砾）石混合料，砂卵（砾）石储量丰富，质 量良好，满足工程要求。 2.4.2.2 堆石料 坝址附近广泛分布绿泥绢云母千枚岩， 弱至微风化岩石， 岩性较坚硬， 力学 强度较高，质量较好，储量丰富，可作为大坝堆石料。 坝址

36、附近粘土很少，坝址上下游有一定的粘土分布，均为当地农民耕地。 16 第三章 设计条件和设计依据 3.1 设计任务 在对原始材料进行综合分析的基础上，并结合本次设计的专题研究，要求： （1）根据防洪要求，对水库进行洪水调节计算，确定坝高程及岸坡溢洪道 尺寸； 寸； （2）通过分析，对可能的方案进行比较，确定枢纽组成建筑物型式，轮廓 尺寸及水利枢纽布置方案； （3）详细做出大坝设计，通过比较，确定坝的基本剖面与轮廓尺寸，拟定 地基处理方案和坝身结构，进行水力、静力计算； （4）进行施工组织设计：决定枢纽的施工导流方案，安排施工的控制性进 度，大坝主体工程量的计算，编制招标文件及施工投标文件。 3.

37、2 设计依据 包括相关参考文献、主要设计规范以及上级机关批文。 17 第四章 洪水调节计算 4.1 洪水调洪演算 4.1.1 洪水调洪演算原理 洪水在水库中运行时，水库沿程的水位、流量、过水断面、流速等均随时间 而变化，其流态属于明渠非恒定流。根据水力学，明渠非恒定流的基本方程，即 圣维南方程组为： 连续性方程： Q0 ts (4-1) 运动方程： z 1 v v v 2 2 s g s g s K (4-2) 式中： 过水断面面积 (m2) t 时间( s ) Q 流量( m/s ) s 沿水流方向距离( m) Z 水位( m) g 重力加速度 (m/s 2) v 断面平均流速 (m/s)

38、K 流量系数 (m3/s) 一般采用简化的近似解法， 长期以来， 普遍采用瞬时法， 即用有限差值来代 替微分值，并加以简化，以近似地求解一系列瞬时流态。 瞬时流态法将式 (41) 进行简化而得出基本公式， 再结合水库的特有条件对 基本公式进行简化，得出用于水库调洪计算的实用公式： 1 1 V2 V1V (4-3) q 2(Q1 Q2) 2(q1 q2)t t 式中： Q1, Q2 分别为计算时段初、末的入库流量 (m3/s) Q 计算时段中的平均入库流量 (m3/s) Q =( Q1+Q2 )/2 式中： q1,q 2 分别为计算时段初、末的下泄流量 (m3/s) q 计算时段中的平均下泄流量

39、 (m3/s)q q1 q2 /2 式中： V1,V 2 分别为计算时段初、末水库的蓄水量 (m3) 18 V V1与 V2 之差 t 计算时段 公式 (4-3) 表示为一个水量平衡方程式，表明：在一个计算时段内，水库水 量与下泄水量之差即为该时段中水库蓄水量的变化。 显然，公式中并未计入洪水 入库处至泄洪建筑物间的行进时间， 也未计入沿程流速变化和动库容等影响， 这 些因素均是其近似性的一个方面。 当已知水库入库洪水过程线时， Q1，Q2 ，Q 均为已知， V1，q1, 则是计算时 段 t 开始时的初始条件。 于是，式 (4-3) 中的未知数仅剩下 V2，q2, 当前一时段的 V2,q 2

40、求出后， 其值即成为后一时段的 V1，q1 值，使计算能逐步地连续进行下去。 仅一个方程来求解 V2，q2是不可能的，必须再有一个方程式 q2=f(V 2), 与式(4-3) 联立，才能同时解出 V2，q2 的确定值，假定暂不计及自水库取水的兴利部门泻向 下游的流量，则下泻量 q 是泄水建筑物泻流水头 H的函数，而当泄洪建筑物的型 式、尺寸等已确定时 q f H AHB (4 4) 式中： A 系数，与泄洪建筑物的型式、尺寸、闸孔开度及淹没系数有关。 B 指数，对于堰流 B一般等于 3/2 ，对于闸孔出流一般 B=1/2 根据水力学公式， H与 q 的关系曲线可求。若是堰流 H即为库水位 Z与

41、堰顶 高程之差；若是闸孔出流 H即为库水位 Z 与闸孔中心线高程之差。 因此可以根据 H与 q的关系曲线求出 Z与 q的关系曲线 q=f(Z), 并且，由库水位 Z，又可借助 于水库容积特性曲线 V=f(Z), 求出相应的水库蓄水容积 V，则式 (4-4) 可用下泄 流量 q与库容 V的关系曲线代替，即 q=f(V), 与式(4 3)联立方程组，求解 V2， q2。 当水库承担下游防洪任务时，要求保持 q 不大于下游允许的最大下泄流量 qmax 时，就要利用闸门控制流量 q，但计算的基本公式和方法与上面介绍的是一 致的。 本设计泄水建筑物是正槽溢洪道。采用闸门全开式泄洪，故下泄流量是 q=AH

42、3/2,H 即为库水位 Z 与堰顶高程之差，由于资料有限仅有 0.1%和 2%的流量及 其三日洪峰流量，无法描绘出洪水过程线， 故采用三角形法拟画出洪水过程线 (具 体做法见本章 4.4 节)。本设计中调洪演算是为了定出设计、校核水位和相应的 下泄流量，已知下泄量与水头的关系曲线(式 44)，通过假定下泄流量 q，可 利用洪水过程线计算出水库蓄水量 V，通过 V=f(Z) 可查出对应的水位， 得到 q=f(Z) 曲线，通过两条 q-Z 曲线即得到设计、校核水位及相应流量。 19 4.1.2 洪水调洪演算方法 进行洪水调节计算的方法很多，目前常用的是：列表试算法，半图解法。本 设计采用的是简化三

43、角形法，也叫高切林法。 4.2 洪水标准分析 设计情况，采用 50年一遇的洪水标准。 P=2%的洪峰流量为 364.5 m3/s, 三日 洪量为 965 万 m3。 校核情况，采用千年一遇的洪水标准。 p=0.1%洪峰流量为 551.5 m3/s, 三日 洪量为 1569万 m3。 4.3 洪水建筑物的型式选择 水利枢纽中的泄水建筑物一般包括设于河床的溢流坝、 泄水闸、 泄水孔，设 于河岸的溢洪道、泄水隧洞等。 本设计采用坝型为复合土工膜防渗堆石坝（具体见 5.2 节），因此泄水建筑 物一般不布置在河床。 下面根据本工程的地形、 地质条件，对正槽溢洪道、 侧槽溢洪道及泄水隧洞 这三种泄水建筑物

44、进行比较选择。 泄水隧洞布置得一般原则是：地质条件好，路线短，水流顺畅，与枢纽其他 建筑无相互不良的影响。 洞线宜选择在沿线地质构造简单、 岩体完整稳定、 岩性 坚硬，上覆岩体厚度大，水文地质条件有利和施工方便的地段。避开围岩破碎、 地下水位高或渗水量很大的岩层和可能坍塌的不稳定地带， 同时防止洞身离地表 太浅。 本工程坝址区地处华夏系及新华夏系构造复合部位，坝址区断层裂隙发育， 岩石破碎，岩层坍塌和挠曲常见。 坝址区岩石的透水性及相对不透水层经先导孔压水试验， 左岸相对不透水层 埋深 1024 米，上部透水层 q 值为 6.7 196.7Lu ，大者达到 341.7Lu ，属中等 - 严重透

45、水层。 本工程最大坝高 55.9 米，正常蓄水位 276.4 米，因此要避开透水层而布置 泄水隧洞，工程量显然很大，而且本工程地质条件不好，故不采用隧洞泄洪。 河岸溢洪道是布置在拦河坝坝肩或拦河坝上游水库库岸的泄洪通道， 水库的 多余的来洪经此泄往下游河床，常以堰流方式泄水，有较大的超泄能力。 正槽溢洪道过堰水流方向与堰下泄槽纵轴线方向一致。 侧槽溢洪道水流过堰后急转近 90，再经泄槽下泄。 从地质条件上来说， 溢洪道应力争位于较坚硬的岩基上， 但较泄洪隧洞要求 20 较低，但在地基条件差的基岩上，要注意衬砌和防冲的设计。 同时对于堆石坝而言， 河岸溢洪道可与坝体相接， 从而既可减少溢洪道的开

46、 挖量，也可以减少坝体的填筑量。 因此，本工程泄水建筑物采用河岸溢洪道。 正槽溢洪道在水力学上的特点是， 泄流能力完全由堰的型式、 尺寸以及堰顶 水头决定，过堰流量稳定于某一值后，泄槽各断面的流量也随之都达到同一值， 故水流平顺稳定，运用安全可靠，另外，结构简单、施工方便。 侧槽溢洪道在当水利枢纽的拦河坝难以本身溢流， 且河岸陡峭， 布置正槽溢 洪道将导致巨大的开挖量时， 可能成为比较经济的泄水建筑物。 与正槽溢洪道相 比，侧槽溢洪道前缘可少受地形限制， 而向上游库岸延伸， 由增加溢流前缘宽度 而引起开挖量增加较少，从而可以以较长的溢流前缘宽度换取较低的调洪水位， 或换取较高的堰顶高程。 本工

47、程的溢洪道布置在左岸（说明见 5.5 节），岸坡较陡优选侧槽溢洪道， 但是，溢洪道的兴建需要注意和解决的问题是， 高水头、 大流量及不利地形地质 条件下，高速水流引起的一系列水力学和结构问题， 而侧槽溢洪道的水流现象复 杂，进槽水流须立即转弯近 90，再顺槽轴线下泄，对每一个不同的侧槽断面， 其所通过的流量是不相同的， 然而， 侧槽内的水流现象的复杂性， 并不仅仅表现 在流量的沿程的变化上， 水流自堰跌入侧槽后， 在惯性的作用下， 冲向侧槽对岸 壁，并向上翻腾， 然后再重力作用下转向下游流去， 在槽中形成一个横轴螺旋流。 考虑到侧槽溢洪道水流现象的复杂， 而且，本工程地质条件较差， 建侧槽溢

48、洪道对结构方面的要求会很高， 危险性大， 同时由于本枢纽的坝体不是很高， 正 槽溢洪道的开挖量不会增加很大。 综上所述，结合本工程的地形、地质条件，泄水建筑物采用正槽溢洪道，布 置于左岸与坝体相接。 4.4 调洪演算及泄水建筑物尺寸（孔口尺寸 /堰顶高程）的确定 4.4.1 调洪演算过程 通过洪水资料， 作出设计情况和校核情况下的洪水过程线； 假定堰高、堰宽， 确定各情况下的起调流量； 假定不同的下泄流量 q, 由洪水过程线求出库容 V，由 库容 V，查水位- 库容曲线，找出相应的水位 H，从而，对于每一组情况下可作出 一条 QH曲线；根据公式 Q mB 2gH 2 ,又可作出一条 QH曲线；

49、对应于 每一种情况，可从 QH 图中确定相应交点的 Q和 H 值。 21 4.4.2 洪水过程线的模拟 由于本设计中资料有限，仅有 p=2%、p=0.1%的流量及相应的三日洪水总量， 无法准确画出洪水过程线。按照规范，洪水过程线应用 PIII 型曲线拟合，但实 际操作过程中较难， 故本设计中采用三角形法模拟洪水过程线， 并在曲线形状上 尽量拟合为 PIII 型。根据洪峰流量和三日洪水总量，可作出一个三角形（如图 中虚线），根据水量相等原则，对三角形进行修正，得到一条模拟的洪水过程线 （如图中的实线）。 图 4-1 三角形法 图 4-2 洪水过程线 图 4-3 调洪演算 4.4.3 计算公式 计

50、算采用公式： 式中： 侧收缩系数， 计算由公式： 1 0.2 n 1 0 k H0 ； nb H 0 堰上水头 n堰流的孔数 b溢流宽度 0 闸墩系数 Q mB 2gH 2 4-5) k 边墩系数（本设计采用圆弧形边墩，系数取 0.7 ） m流量系数， m=0.502 B 溢流孔口净宽 H 堰上水头 22 计算结 果 方案 堰顶 宽 设计洪 水位 (m) 设计下泄流量 (m3/s) 校核洪水位 (m) 校核下 泄流量 3 (m/s) 超高 Z 1 B=8 米 276.70 215.00 278.30 304.00 1.60 2 277.20 193.00 278.80 285.00 1.60

51、3 278.00 180.00 279.80 280.00 1.80 4 278.60 160.00 280.20 248.00 1.60 5 B=10 米 276.30 249.00 277.70 346.00 1.40 6 276.80 220.00 278.40 325.00 1.60 7 277.60 205.00 279.30 320.00 1.70 8 278.20 185.00 279.75 293.00 1.55 9 B=12 米 275.90 273.00 277.20 385.00 1.30 10 276.50 238.00 277.90 355.00 1.40 11 27

52、7.30 225.00 278.80 347.00 1.50 12 278.00 205.00 279.40 313.00 1.40 注： 发电引用最大流量 5m3/s ，相对较小，在计算时不予考虑。 4.4.5 方案选择 以上方案中，设计下泄流量均不大于允许最大下泄流量250m3/s ，因而方案 的选择需通过经济技术比较选定。 本设计对此只做定性分析。 各个方案中应选择 在满足最大下泄流量的情况下下泄能力较大的方案。所以选择方案4，即堰顶高 程 274.0m，溢流孔口净宽 8m；该方案设计洪水位 278.6m，设计下泄流量 160.00 m3/s ；校核洪水位 280.20m，校核泄洪量 2

53、48.00m3/s 。 4.4.6 坝顶高程的确定 4.4.6.1 工程等别及建筑物级别和洪水标准的确定 校核水位 280.20m对应的库容为 2402.18 万 m3,查水利水电工程等级划分 及洪水标准 SL252 2000得本工程等别为 III 等，工程规模为中型。相应其主 要建筑物级别为 3级，次要建筑物为 4级。水工建筑物为 3级的洪水标准： 设计 下洪水重现期为 10050 年，校核下洪水重现期为 20001000 年。 4.4.6.2 波浪要素计算 23 由于大坝所在地区为丘陵地区，所以根据水工建筑物荷载设计规范 DL 5077-1997, 波浪要素宜采用鹤地水库公式计算(适用于库

54、水较深， V026.5m/s 及 D7.5km）。 gVh022% 0.00625V0 8 Vg0D2 gLm V02 0.0386 Vg0D2 4-6) (4-7) 式中 h2% 累积频率为 2%的波高(m) 4.4.4 计算结果 计算结果见表 4-1 ： 表 4-1 调洪方案汇总表 计算结 果 方案 堰顶 宽 设计洪 水位 (m) 设计下泄流量 (m3/s) 校核洪水位 (m) 校核下 泄流量 (m3/s) 超高 Z 1 B=8 米 276.70 215.00 278.30 304.00 1.60 2 277.20 193.00 278.80 285.00 1.60 3 278.00 18

55、0.00 279.80 280.00 1.80 4 278.60 160.00 280.20 248.00 1.60 5 B=10 米 276.30 249.00 277.70 346.00 1.40 6 276.80 220.00 278.40 325.00 1.60 7 277.60 205.00 279.30 320.00 1.70 8 278.20 185.00 279.75 293.00 1.55 9 B=12 米 275.90 273.00 277.20 385.00 1.30 10 276.50 238.00 277.90 355.00 1.40 11 277.30 225.00

56、 278.80 347.00 1.50 12 278.00 205.00 279.40 313.00 1.40 注： 发电引用最大流量 5m3/s ，相对较小，在计算时不予考虑。 24 4.4.5 方案选择 以上方案中，设计下泄流量均不大于允许最大下泄流量250m3/s ，因而方案 的选择需通过经济技术比较选定。 本设计对此只做定性分析。 各个方案中应选择 在满足最大下泄流量的情况下下泄能力较大的方案。所以选择方案4，即堰顶高 程 274.0m，溢流孔口净宽 8m；该方案设计洪水位 278.6m，设计下泄流量 160.00 m3/s ；校核洪水位 280.20m，校核泄洪量 248.00m3/

57、s 。 4.4.6 坝顶高程的确定 4.4.6.1 工程等别及建筑物级别和洪水标准的确定 校核水位 280.20m对应的库容为 2402.18 万 m3,查水利水电工程等级划分 及洪水标准 SL252 2000得本工程等别为 III 等，工程规模为中型。相应其主 要建筑物级别为 3级，次要建筑物为 4级。水工建筑物为 3级的洪水标准： 设计 下洪水重现期为 10050 年，校核下洪水重现期为 20001000 年。 4.4.6.2 波浪要素计算 由于大坝所在地区为丘陵地区，所以根据水工建筑物荷载设计规范 DL 5077-1997, 波浪要素宜采用鹤地水库公式计算(适用于库水较深， V026.5

58、m/s 及 D7.5km)。 4-6) (4-7) 式中 h2% 累积频率为 2%的波高(m) Lm平均波长 (m) V0 为水面以上 10m 处的风速，正常运用条件下 III 级坝，采用多年平均最 大风速的 1.5 倍；非常运用条件下的各级土石坝，采用多年平均最大风速。 设计波浪爬高值根据工程等级确定， 3级坝采用累积频率为 1%的爬高值 h1% 按上述公式算出的为 h2% ，再根据频率法按下表可得出 h1% 25 hm/Hm p% 0.01 0.1 1 2 4 5 10 14 20 50 90 0.7 ； 弱风化岩石 0.55 饱和抗压强度： 微新岩石40MPa； 弱风化岩石 25 MPa

59、 组 别 试验干密度 （G/ 2） C(MPA) 0 K N RF G F D A 2.10 47 38.58 680 0.35 0.82 0.46 0.20 1.5 47 B 2.05 60 37.72 600 0.32 0.81 0.43 0.18 1.8 6.2.2 主、次堆石料设计 由于料场石料为千枚岩，故坝体填筑料采用千枚岩。 坝体的材料分区由上游向下游分为无砂混凝土、 下垫层、过渡层、主堆石区、 次堆石区。 （1）主堆石区：采用微新千枚岩，饱和抗压强度 40MPa， 软化系数0.7 ， 控制最大粒径 800（600）mm，d10=5mm，含泥量 5%，不均匀系数 Cu15，级配 连

60、续，碾压后渗透系数 k10-3cm/s，设计干密度 2.1g/cm 3。 （2）次堆石区：采用弱风化下部以下千枚岩，饱和抗压强度 25MPa， 软 化系数 0.5 ，设计干密度 2.05g/cm 3。 6.2.3 垫层、过渡层设计 （1）无砂混凝土层：主要为固结边坡， 并为复合土工膜面板提供优质基础， 改善复合土工膜的受力状态，增加界面摩擦系数，其水平厚度为0.1m，采用粒 径 10-15mm的卵石，抗压强度 40MPa，渗透系数 10cm/s 。 （2）下垫层：水平厚度 1.0m，采用采用微新千枚岩， 饱和抗压强度 40MPa， 软化系数 0.7 ，控制最大粒径 300mm，d10=5mm，