串激电机设计

1、第一章概述 1- 1单相串激电机设计进展 1. 单相串激电机的设计研究概述：为适应电动工具以及小型家用电器之应用需要，串 激电机设计得到了长足进步。 2. 电磁设计上的进展：据估计每隔十年，单位重量出力提高20%30%可归纳如下： (1) 提高电机转速； (2) 增大转子直径，提高定子/转子外径比D2.D1 。由0.520.56 提高到 0.540.59，使定转子温升趋于平衡； (3) 采用深槽定子，得益于采用了自动绕线机，可以采用较大的转子外经并缩短定 子匝长。可提高电机效率10%20% (4) 提高电磁密度，适当提高激磁安匝。可以缩小结构尺寸，有利换向，提高电机 硬度； (5) 减少冲片规

2、格，提高通用性。降低成本，适应自动化批量生产； 1- 2单向串激电机的设计要求 1. 电机设计的基本要求 (1) 功率要求，适当选取功率，综合平衡效率、温升、及体积之要求； (2) 效率和攻率因数的要求； (3) 其它额定指标，包括启动转矩，最小转矩，最大转矩等； 2. 单相串激电机的设计特点及要求 (1) 额定工作点，额定输出转矩时电机应不低于额定转速； (2) 控制换向火花，因换向无法计算，故要求严格控制火花相关的各设计参数； (3) 其它设计要求； 第二章主要尺寸及电磁参数选取 2- 1主要要尺寸及电磁负荷 1. 主要尺寸D,D2及L 确定电机主要尺寸，一般从计算D；L入手： D；L P

3、i 62 104 (cm) :- B、 A - n转速(r/min) 从上式看出，AB :. 后述。转速n越大，电机尺寸也越小， 可用额定转速代入式中作计算。电磁功率 可用下面经验公式计算： Pi电磁内功率(即通常所说的电磁功率)，可有后式估算 -极弧系数，取 0.60.7 -气隙磁密(T),可按(图1 2)选取 -线负荷(A/cm),可按(图1 2)选取 取值越大，电机尺寸越小，但 AB取值受其他因素制约，详见 电机转速同样受到机械，换向等因素的制约。 在此处, P为通过气隙磁场，从定子侧传递到转子的功率 当 n w 0.5 当 n 0.5 上式中Ph为输出功率，可按额定输出功率带入计算。为

4、电机效率，可按额定效率代入计 算，当需要计算者确定时，可按（图 1 1）选取，此为当前生产连续定额E,B级绝缘的平 对于短时运行定额的电机或采用耐热等级更高绝缘的电机，效率值应下降。 确定D；L后，接着可确定电枢冲片的D2值，应综合考虑电机使用条件，通用性及派 生的要求，同时考虑合适的长径比L D2，通常为0.51.5之间。较大的值使电机细长，铜 利用率较高，但是制造工艺性较差，绕组挠度大，冷却差，漏抗大换向不利。确定D2后可 以方便的确定铁心叠长 L。 D2. D!的比值可在0.540.59之间选取，较大值适合于深槽转子，从而确定定子外径 Di。 2 线负荷A及气隙磁密B 电枢线负荷 A表示

5、电枢外径圆周单位长度上的安匝，A越大则尺寸越小，铜耗增大， 线匝增多而导致换向恶化。因此A增大是有限制的。 从8-1式来看，D；L 定时，AB也是定值，B、；取得大则A可取小，反之亦然。但 二者取值都是受其他因素制约的，初步设计时可参照（图1 2）选取，该曲线是用于连续 负载E,B级绝缘单相串激电机，对于短时定额可适当提高 A = 100 145 （A/cm） B、. = 0.35 0.55 （T） 2- 2磁路参数选取 1. 定转子安匝比和铁心各部分磁密 定转子匝比8W1 N是一个重要的磁路控制参数，W1为一个极的定子线圈匝数，N为电枢总 导体数，匝比大小表示定、转子磁场的相对强弱情况，其值

6、对电机性能、换向情况、机械特 性硬度以及损耗效率都有影响，简单分析如下： 匝比大，定子主磁场强，电枢相对弱，则磁场畸变小，有利换向。 匝比大，定子主磁场强，磁路饱和度高，利于稳定转速，提高机械硬度。 匝比大，铜耗增大，温升增高，效率下降，定子电抗增大而功率因数降低。 实际上，匝比应维持合理范围，过大没有意义。当磁场足够饱和时，在增加定子激磁安 匝，定子磁场不会明显增强，因而失去了积极方面的意义，反倒使铜耗增加了。定转子安匝 比推荐范围为0.851.3。功率小取大值，功率大（400W以上）取较小的值。 磁路的饱和程度是由铁心各部分磁密大小来决定的，由于结构的需要，各部分磁密不同。 正常设计的电机

7、，各部分磁密范围一般如下： 定子极身磁密Bp 0.60.9（T） 1.01.4 定子轭部磁密 Bc1 1.61.75 （ T） 电枢齿部磁密 Bt 1.651.8 （ T） 电枢轭部磁密 Bc2 1.351.65 （ T） 2. 极弧系数用和气隙长度 极弧系数是极弧长度和极距的比值。极 弧系数越大，电机尺寸越小。但极弧系数过大 则影响到换向区域， 对火花不利。 当定子磁势为矩形波时，从傅丽叶级数分 析，可看出各分量谐波随：值的变化情况（图 1-3 ）。从图可见，当g为0.667时，3次分量 为0（见图1-3），所以一般:-取0.6670.7， 若气隙采用不均匀设计时，:-可放大。 气隙长度：也

8、是磁路重要参数，气隙中所 分担的激磁磁势占全部激磁磁势的40%50% :越长，磁势消耗越多，使定子绕组匝数增多， 铜耗增加，并因定子电感增大， 而使功率因数 下降。:.增大也有好处，可减弱电枢反应，有 利换向，并且也减弱齿槽效应，降低损耗，弱 化定转子偏心带来不利的影响。单相串激电机 :通常取为0.3mm0.9mm小电机取较小值。选 用计算式如下： =03 104（cm） （T）深槽定子 160 图1-2 150 140 130 ” 120 110 100 90 线负荷A 80 70 5 60 50 40 30 20 10 0 0 1 一 10 20 3 4 50 60 7 80 90 0 P

9、H/n (W/r/min) 60 基50 40 30 20 10 -10 -20 -30 -40 -50 -60 - - 0.45 0.5 0.55 0.6 0*65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 - / 3次谐波 5次谐波 7次谐波 0 0.4 极弧系数a 兀d2 - 2 代B、.可按图1-2选取为了改善换向, 来实现（如图1 4）。其偏心量由下式计算: 极距 (cm) 可采用非均匀气隙。非均匀气隙通过极弧偏心 B 2 1/ 、 e（cm） 1 -cos 2 (cm) 不均匀气隙的等效气隙按下式计算 K、. 1 8 1 图1-4不均匀气隙示意图 2-3绕组温升控制 电

10、机绕组温升都有限制的规定，它是按照所使用的绝缘材料的耐热等级和使用寿命的需 要而制定的。 通过热计算来控制温升，则计算反复且正确性差，所以工程上通过控制和绕组温升相关 的参数来间接控制温升，实践证明是合理可行的。 1限制A 2值来控制电枢绕组温升 电枢绕组铜耗直接影响电机发热，所以线负荷A和电流密度厶2的乘积可以用来控制绕 组温升。为了控制温升不超过某一数值，只需控制A 2值不超过某一值即可。 为了给电磁设计提供合理的 A 2值，应按照电机主要尺寸来计算A.J的限制。下式是 计算 A 2值的经验公式： 2A a A 匕二 KaD；Ln 10（2） cm mm D2单位（cm） L单位（cm）

11、n值单位（r/mi n ） 其中系数Ka可根据额定输出功率 Ph从图1-5中选取，此曲线适用于连续运行定额温 升不超过70K扇冷结构电机。 应该指出，在实际工程中，温升控制参数宜低于限值并留有裕度，以适应批量生产中的 离散性。 2限制12ri的数值以控制定子绕组温升 直接影响定子温升的因素是定子铜耗12ri, I是电机主电流，ri是定子电阻。因此只要 控制定子铜耗就能控制定子温升。定子绕组温升往往低于转子温升，这是正常的，是由电机 结构和散热特点所决定的。但二者不可相差过大，否则说明材料利用不合理。 同样可用电机主要尺寸来计算定子铜耗的限值，计算式如下： lnKsDL n 10( W 系数Ks

12、可根据定子外径 Di从图1 - 6选取。此曲线适用于连续运行定额及温升不超过 60K扇冷结构电机。 於图1-5 第三章 单相串激电动机的电磁设计程序 3- 1校算分析程序、设计综合程序和优化设计程序 目前，常用的各种电机设计程序，多数校算分析程序。电机设计计算变量繁多，且约束 不够，因而只能做出一系列假设， 在一定的假设下计算出一套结果，再返回去和假设条件比 较，看是否相符。如果相符，则结果可信，反之需要重新调整假设，再次计算。如此循环， 逐渐逼近，最终得到正确答案。校算分析程序存在多解情况，因而，设计者经验对设计结果 存在很大影响。 3- 2单相串激电动机电磁设计程序 1. 程序简介 本程序

13、主要用于输出功率为60-1200W负载转速为 6000-18000r/min 的单相串激电机 的设计计算。经实际使用验证，具有较高的计算正确性，但超出适用范围使用时，计算正确 性会受到一定影响。 本程序属于校算分析程序，设计者经对设计方案的优劣会有影响。 本程序在步骤安排上， 已考虑了尽可能减少计算上的反复， 为此首先计算出转子， 从而 推算磁通，然后进行磁路计算，损耗计算，端电压校算，功率因数校算，功率校算。具体的 设计计算方法及详细说明在程序中介绍。 2. 电磁设计程序 额定数据 1额定输出功率 Ph -(W) 2额定转速 nH 二(r/min ) 3额定输出转矩 M H =(N.m) 9

14、.56Ph (M H) 4额定电压 Uh =(V) 5额定频率 怙=(Hz) 6额定效率 H = 7额定功率因数 COSH = 额定数据是对计算任务所提出的要求，电磁计算的最终结果，就是在保证达到额定数据 要求的前提下，确定定转子绕组及有关的结构参数。 结构参数(参见图2-1) 图2-1 1定子外径 D1 二 (cm) 2定子内径 D12 - (cm) 3转子外径 D2匚 (cm) 4转子内径 D22 = (cm) 5铁芯长度 L = (cm) 6气隙长度 6 = (cm) 7定子极宽 bp 二 (cm) 8定子极高 hp 二 (cm) 9定子轭高 hci = (cm) （如非平行轭，he1

15、10定子槽宽 取靠近最狭处的1 3处的轭高） H二 (cm) 11转子槽口宽度 b0 = (cm) 12转子槽上部宽 bi : (cm) 13转子槽口咼度 ho : (cm) 14转子槽楔厚度 h (cm) 15转子槽上部深 h1 : (cm) 16转子槽芯深度 h2 : (cm) 17转子槽底半径 R = (cm) 18转子齿宽 t = (cm) （对非平行齿，t取靠近最狭处的1 3处的轭高） 19转子槽数 z 20换向器外径 Dc = (cm) 21换向器片数 K 22电刷长度 ab 二 (cm) 23电刷宽度 bb 二 (cm) 结构参数是根据上章所述的设计原则以及运用几何、三角的计算公

16、式而提出的， 通过电 磁计算，结合绕组参数的设计, 最后确定结构参数。在电磁计算过程中，发现已提出的结构 参数不能符合原先设想的设计原则，不能保证额定数据的要求时，则要修改原先提出的结构 参数，如修改疋、转子槽形，放长铁心等等。结构参数也可能由于通用化的要求而提出的， 如需要通用定转子冲片，此时, 在电磁计算中，不允许改变冲片的任何尺寸，只能改变铁芯 (A) (mm/mm) 长度来满足额定数据的要求。 计算 1负载电流 Uh1% COSh 2转子绕组线规 d2 d2绝缘导线外径 d2铜线直径 （结合下步要计算的电流密度 定绕组导线线规。） 3转子导线截面 S2 = 4转子绕组电密 2S2 5转

17、子线负荷 A = （按对A设计要求算得） 6转子总导体数 .：2和槽满率fs的设计要求，按计算程序附表一可初步选 （mm） （A/mm） （A/cm） N =D I 7转子每槽导体数 Ns 8转子槽满率 2 _2 Nsd?2 10 S 一 1 2 d 2R 一2h h 2厶 1.57 R- - 2 厶为槽绝缘厚度+间隙（cm） 一层槽绝缘间隙为 0.005 （fs应不大于0.76 ,如用自动绕线机绕制则不宜大于0.65） 9转子绕组平均半匝长 12 =L KeD2 Ke =0.95（当 D2 小于 4cm） Ke =1 （当 D2 大于 4cm） 10转子绕组电阻 N5.35NI25 r2-1

18、0 S2 11损耗比例系数 / 2 2.3I $ +2.41 “ e 2+ 0.034 (cm) C-1) Ph 1 一 H (W) (V) (cm) (cm) 20磁通 60 2E ShN (Wb) 21虚槽节距 y1 22前节距 2=5 -1 23换向器线速度 m vc 60 24转子线速度 (m/s) 兀D2nH 4 Va10 60 25换向器片距 (cm) tc Dc K (cm) （此a数值仅用于初算 p） 12内功率（电磁功率） P严电 1-a1- h 1 H 13旋转电势 E上 I 14电机常数 D2 LnH 15极距 仍2 T = 2 16极弧系数 a = 17计算极距 0 -

19、 18实槽节距 ys 19短距系数 26换向区域宽度 Uz Wc (cm) K U z z D2 bbbb - Dc D2 tctc-2 Dc 核算bc1.8T时按31项槽形系数Ks查设计程序附表四） 47定子轭磁路长度 -.Di - hci - bp lei 2 48转子轭磁路长度 (cm) c2 (cm) =i（转轴复有绝缘层 即-5 6（转轴不复绝缘层 49转子齿磁路长度 lt =2h 2R 3 50气隙系数 (cm) K. tm i0 ti i0- 5i气隙激磁磁势 (A) AT =i.6B K . i04 52定子轭激磁磁势 =atcilci (A) 53定子极激磁磁势 ATp =2

20、atphp (A) 54转子轭激磁磁势 ATc2 = atc2lc2 (A) 55转子齿激磁磁势 AT c = at clt (A) 56借偏去磁磁势 A.：. - K :D2 -A (A) K =0.33（虚三槽电机） K =0.625（虚两槽电机） -按下式计算 电刷偏离几何中心线的角度，单位为弧度。当采用接线借偏方式时, 2 二St：；. （弧度） s为接线借偏片数 57换向增磁磁势 ATc =0.069 ，Zbb tc ex ea WI (A) 58电枢反应磁势 ATa 二 2 x -讨 0A 3x y (A) （AT “ + AT、 x, y数值从过渡特性曲线f 一$L中求得。画曲线

21、时，可用标幺值来画， I2丿 以磁通为d时的B、.值，计算出此时的1 2 AT AT t，以此作为计算标幺值时的基值（分 母）。 0.5% 0.8% Td 1.15d 1.25% % . Bt att ATt AT 6 2 AT 七 g + AT ; 2 丿 1 1 1 I I I 1 1 1 可0 A 2 利用画过渡特性曲线f AT$ + ATt i的方法来求得电枢反应安匝，这是常用的方 法。 抵 、2） 由于电枢反应，也即转子磁场的作用，使得定子极下一侧增磁，一侧去磁，同时由于磁 路饱和的原因，增磁抵消不了去磁，从而使得总磁通量降低。所以要增加一部分定子磁势, 称为电枢反应磁势。 利用B=

22、f 4Tl i曲线来求取电枢反应磁势是有很多假设条件的，它假定转子 心I 2丿 所产生的磁势，只影响气隙磁势和转子齿磁势。 实际上也影响定子轭与转子轭， 尤其是当轭 部磁密较高时，所以只考虑 AT, ATt，是不够精确的。画曲线时，发现 “A比值比较大， 甚至其标幺值（oAat - ATt）大于1,也是这个原因。但经过较多设计案例与实样对比， 这个偏差对整体设计结果影响不大，故在此不做修正。 59总激磁安匝 AT 二 AT . ATc1 ATc2 ATt ATp AAT ATc 60定子每极匝数 Wi = AT 2.828I （取整数） 61定子线圈线规 (mm/mjrn di di di绝缘

23、导线外径 d1铜线直径 （结合下步要计算的电流密度.m或定子铜耗的限值要求，核对定子线圈宽度bm在定子 槽内安放的可能性，按设计计算程序附表一可初步选定导线线规。） 62定子导线截面 Si =（ mm） 63定子线圈电密 二 1(A/mm) Si 64定转子安匝比 8W1 f w = N 65定子线圈线模宽 am 二 10D12 Km sin 90 很(mm)取整数 Km =3(当 D12小于 3cm) Km = 5(当 D12 大于 3cm) 66定子线圈线模长 Lm =10L 2r -2 铜线标称直径d 1 (mm r (mr) 小于0.45 3 0.450.5 4 大于0.5 5 (mm

24、 67定子线圈线模咼 H =10H-1 68定子线模每层匝数 Lm (mr)i H W , -0.5(取 0.5 的整数) d-i + s /取 0.05，当 d； 0.5 L1 取 0.03，当 d11F2Ft 磁通相角正弦值 .口KcPFe +巳1 +Pp sin EdI Kc = 0.2 当 nH 10000r/min 磁通相角余弦值 cos = 1 -sin2 - 端电压有功分量 Ur 二 U r1 Ur2 2.4 EdSi n 二-E cos(V) 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94端电压无功分量 U x = Ix1

25、Ix2 Eq Ed cos v - E sin v（V） 95计算端电压 U . Ur2 Ux（V） （与U h偏差应不大于1%否则调整E等有关参数重新计算） 96计算功率因数 cos 匕 U （与cos : H偏差应不大于2%否则调整有关参数重新计算） 97定子铜耗 PCu11 r1 98转子铜耗 (W) P Cu 2二1r 2 (W) 99风摩机械耗 Pm = (W) （采用轴流式风扇时，可根据风扇外径 Dv按计算程序附图一查取。当采用离心式风扇 时，应将查的数乘以1.2） 100总损耗 P PCu1PCu2 * 241Pm(1 Kc)PFe (W) 101计算效率 UhIcos H 八

26、P U HI cos h （与h偏差应不大于1%否则调整有关参数重新计算） 102硅钢片质量 WFe =7.41bDL 10 (kg) 103定子绕组用铜量 WCu18.7W1s1l1 10 (kg) 104转子绕组用铜量 Wcu2 =9.35Ns2l2 10* (kg) 附表一高强度聚酯漆包铜圆线规格表 铜线标称直 径d QZ-2线绝 缘外经d 铜面积 （ 2） （mm 铜线标称直 径d QZ-2线绝 缘外经d 铜面积 （ 2） （mm 0.15 0.18 0.01767 0.47 0.18 0.17349 0.16 0.20 0.02011 0.5 0.20 0.19635 0.17 0.

27、21 0.02270 0.53 0.21 0.22062 0.18 0.23 0.02545 0.56 0.23 0.24630 0.19 0.24 0.02835 0.6 0.24 0.28274 0.20 0.25 0.03142 0.63 0.25 0.31172 0.21 0.26 0.03464 0.67 0.26 0.35257 0.23 0.28 0.04155 (0.69) 0.28 0.37393 0.25 0.30 0.04909 0.71 0.30 0.39592 (0.27) 0.32 0.05726 0.75 0.32 0.44179 0.28 0.33 0.0615

28、8 (0.77) 0.33 0.46566 (0.29) 0.34 0.06605 0.8 0.34 0.50265 0.31 0.36 0.07548 (0.83) 0.36 0.54106 0.33 0.39 0.08553 0.85 0.39 0.56745 0.35 0.41 0.09621 0.9 0.41 0.63617 0.38 0.44 0.11341 0.93 0.44 0.67929 0.40 0.46 0.12566 0.95 0.46 0.70882 0.42 0.48 0.13854 1 0.48 0.78540 0.45 0.51 0.15904 附表二D22表硅钢

29、片交流50Hz磁化特性曲线B = f H B 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.5 1.5 1.65 1.8 1.95 2.1 2.25 2.4 2.55 2.7 2.85 0.6 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 4.8 0.7 5 5.2 5.4 5.6 5.8 6 6.2 6.4 6.6 6.8 0.8 7 7.2 7.4 7.6 7.8 8 8.2 8.4 8.6 8.8 0.9 9 9.2 9.4 9.6 9.8 10 10.2 10.4 10.6 10.8 1 11 11.2 11.4 1

30、1.6 11.8 12 12.2 12.45 12.7 12.95 1.1 13.2 13.4 13.6 13.8 14 14.2 14.4 14.65 14.9 15.15 1.2 15.4 15.6 15.8 16 16.2 16.4 16.8 17 17.2 17.4 1.3 17.6 17.8 18.1 18.4. 18.8 19.2 19.6 20 20.4 20.8 1.4 21.2 21.6 22 22.4 22.8 23.2 23.6 24 24.4 24.9 1.5 25.5 26.1 26.7 27.3 28 28.8 29.7 30.5 31.3 32.1 1.6 32.

31、9 33.9 35.4 36.9 38.4 39.9 41.4 42.9 43.4 45.9 1.7 47.4 48.9 50.4 51.9 53.4 55 56.6 58.2 60 61.8 1.8 63.6 65.4 67.2 69 71 73 75 77 80 83 B单位：T H 单位：A/cm 附表三D22表硅钢片交流200Hz磁化特性曲线 B二f H B 0 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.5 6.4 6.8 7.2 7.6 8 8.4 8.8 9.2 9.6 1 0.6 1.04 10.8 11.2 11.6 12 1

32、2.4 12.8 13.2 13.6 14 0.7 14.4 14.8 15.2 15.6 16 16.4 16.8 17.2 17.2 18 0.8 18.4 18.8 19.2 19.6 20 20.5 21 21.5 22 22.5 0.9 23 23.6 24.2 24.8 25.4 26 26.6 27.2 27.8 28.4 1 29 29.6 30.2 30.8 31.4 32 32.6 33.2 33.8 34.4 1.1 35 5.6 36.2 36.8 37.4 38 38.6 39.2 39.8 40.4 1.2 41 41.6 42.2 42.8 43.4 44 44.

33、6 45.2 45.8 46.4 1.3 47 47.6 48.2 48.8 49.4 50 50.6 51.2 51.8 52.4 1.4 53 53.6 54.2 54.8 55.2 56 56.6 57.3 58 58.7 1.5 59.4 60.1 60.8 61.5 62.2 62.9 63.6 64.3 65 65.7 1.6 66.4 67.1 67.8 68.5 69.2 70.2 71.5 73 75 77 1.7 79 81 83 85 87 89 91 94 99 108 1.8 130 B单位：T H 单位：A/cm 附表四D22表硅钢片交流200Hz修正磁化特性曲线

34、B = f H Ks 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 1.8 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 1.81 132 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 1.82 134 132 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 130 1.83 139 137 135 133 131 130 130 130 130 130 130 130 130 1.84 144 141

35、 138 135 133 131 130 130 130 130 130 130 130 1.85 149 146 143 140 138 136 134 132 130 130 130 130 130 1.86 154 151 148 145 143 141 139 137 135 134 133 132 131 1.87 159 156 153 150 148 146 144 142 140 139 138 137 135 1.88 164 161 158 155 153 151 149 147 145 144 143 142 141 1.89 169 166 163 160 158 15

36、6 154 152 150 149 148 147 146 1.9 174 171 168 165 163 161 159 157 155 154 153 152 151 1.91 179 176 173 170 168 166 164 162 160 159 158 157 156 1.92 184 181 178 175 173 171 169 167 165 164 163 162 161 1.93 189 186 183 180 178 176 174 172 170 169 168 167 166 1.94 194 191 188 185 183 181 179 177 175 17

37、4 173 172 171 1.95 199 196 193 190 188 186 184 182 180 179 178 177 176 1.96 206 203 200 197 195 193 191 189 187 186 185 184 183 1.97 213 210 207 204 202 200 198 196 194 193 192 191 190 1.98 220 217 214 211 209 207 205 203 201 200 199 198 197 1.99 227 224 221 218 216 214 212 210 208 207 206 205 204 2 234 231 228 225 223 221 219 217 215 214 213 212 211 B单位：T H 单位：A/cm 续附表四 Ks B 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.01 242 239 236 233 296 229 227 225 223 222 221 220 219