扶壁式挡土墙计算书

1、扶壁式挡土墙验算 执行标准：公路计算项目：扶壁式挡土墙1-原始条件 :墙身尺寸 :墙身总高 :8.000(m)墙宽 :0.700(m)墙趾悬挑长DL: 0.760(m)墙踵悬挑长DL1: 3.000(m)底板高 DH: 0.800(m)墙趾端部高DH0: 0.600(m)扶肋间距 :4.800(m)扶肋厚 :0.400(m)扶壁两端墙面板悬挑长度:1.804(m)设防滑凸榫 :防滑凸榫尺寸BT1:2.000(m)防滑凸榫尺寸BT: 1.300(m)防滑凸榫尺寸HT: 0.600(m)防滑凸榫被动土压力修正系数:1.000防滑凸榫容许弯曲拉应力:0.500(MPa)防滑凸榫容许剪应力:0.990

2、(MPa)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深 :1.500(m)物理参数 :混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别 :KL400抗剪腹筋级别:HRB335裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型 :一般挡土墙墙后填土内摩擦角 : 35.000(度 )墙后填土粘聚力 :0.000(kPa)墙后填土容重 : 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度 )地基土容重 :18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数 :1.200墙踵值提高系数 :1.300平均值提高系数

3、 :1.000墙底摩擦系数 : 0.500地基土类型 :土质地基地基土内摩擦角 :30.000( 度 )土压力计算方法 :库仑坡线土柱 :坡面线段数 :2折线序号水平投影长 (m)竖向投影长 (m)换算土柱数13.0002.000025.0000.0000地面横坡角度 : 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度 )墙顶标高 : 0.000(m)挡墙分段长度 : 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据： 公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)= 第 1种情况: 组合1=组合系数 :1.0001.挡土墙结构重力分项系数= 1.0002. 填土重力

4、分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000= 土压力计算 计算高度为8.000(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 32.060( 度 )按假想墙背计算得到:第 1 破裂角： 29.582( 度 )Ea=409.100(kN)Ex=231.387(kN)Ey=337.376(kN)作用点高度Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第 2 破裂角 =19.827( 度 ) 第 1 破裂角 =29.582( 度)Ea=401.773(kN)Ex=231.439(kN)

5、Ey=328.416(kN)作用点高度Zy=2.949(m)墙身截面积= 9.312(m2)重量整个墙踵上的土重( 不包括超载 )= 232.800(kN)= 193.442(kN)重心坐标(1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 10.944(kN)相对于趾点力臂 =0.364(m)( 一 )滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性, 计算过程如下 :基础底面宽度B = 4.460(m)墙身重力的力臂Zw = 1.675(m)Ey 的力臂 Zx= 3.397(m)Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)作用于基础底的总竖向力= 765.60

6、2(kN)作用于墙趾下点的总弯矩 =1284.621(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力 :墙趾 =299.152凸榫前沿 =184.809 墙踵 =44.167(kPa)凸榫前沿被动土压应力=725.941(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力= 463.915= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力= 335.050 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=54.133(kN)0.0( 二 )倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675(m)相对于墙趾点，

7、墙踵上土重的力臂Zw1 =2.365(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 =0.364(m)相对于墙趾点， Ey 的力臂 Zx= 3.397(m)相对于墙趾点， Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩 = 682.429(kN-m)抗倾覆力矩 = 1967.050(kN-m)倾覆验算满足 : K0 = 2.882 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1114.327(kN-m) 0.0( 三 )地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩 =1284.

8、621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460(m) 偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn= 1.678(m)基底压应力 : 趾部 =299.152踵部 =44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=299.152 /44.167= 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.552= 0.167*4.460= 0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力 =299.152= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力 =44.167= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力 =171.660= 500.000(k

9、Pa)( 四 )墙趾板强度计算标准值 :作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B= 4.460(m)偏心距e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力:趾点 =299.152踵点 =44.167(kPa)设计值 :作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B= 4.460(m)偏心距e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力:趾点 =299.152踵点

10、 =44.167(kPa) 趾板根部 截面高度 :H= 0.800(m)截面弯矩 :M= 73.067(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1500.000(mm2)截面剪力 :Q= 186.600(kN)剪力设计值= 186.600(kN) Asmin = 1500.000(mm2)支座弯矩 :M(标准值 )= 404.433(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.468(mm)。踵板与肋结合处剪力:Q= 551.499(kN/m)计算箍筋面积： Av = 0.674(mm2/mm) Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取构造配筋： Av= 1.200(mm2/

11、mm)。跨中弯矩 :M = 242.660(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1500.000(mm2)跨中弯矩 :M(标准值 )= 242.660(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.314(mm)。( 六 )墙面板强度计算截面高度 :H= 0.700(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力= 26.805(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力( 标准值 ) = 26.805(kPa) 水平向强度验算 净跨长为 4.400(m)支座弯矩 :M = 43.245(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)支座弯矩 :M(标准值 )=

12、 43.245(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.075(mm)。支座处剪力 :Q= 58.971(kN/m)剪力设计值=58.971(kN) 451.750(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩 :M = 25.947(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)跨中弯矩 :M(标准值 )= 25.947(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.045(mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩 :M= 12.738(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2

13、)最大正弯矩 :M(标准值 ) =12.738(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.022(mm)。最大负弯矩 :M= 50.951(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)最大负弯矩 :M(标准值 ) =50.951(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.088(mm)。( 七 )肋板截面强度验算 距离墙顶 1.800(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 1.450(m)翼缘宽度BT = 1.500(m)翼缘高度HT = 0.700(m)截面剪力Q= 78.886(kN)截面弯矩M= 47.331(kN-m)纵向受拉钢筋构造配

14、筋：As = 1120.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 1213(mm2)剪力设计值=78.886(kN) 389.200(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 )=47.331(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max= 0.038(mm) 。 距离墙顶 3.600(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 2.200(m)翼缘宽度BT= 2.600(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 281.727(kN)截面弯矩M= 359.844(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As

15、= 1720.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 1863(mm2)剪力设计值=281.727(kN) 597.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 )=359.844(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max= 0.123(mm) 。 距离墙顶 5.400(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 2.950(m)翼缘宽度BT= 3.700(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 563.839(kN)截面弯矩M= 1108.994(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 2

16、320.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 2513(mm2)剪力设计值=563.839(kN) 806.200(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 )=1108.994(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max= 0.209(mm) 。 距离墙顶 7.200(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 3.700(m)翼缘宽度BT= 4.800(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 925.010(kN)截面弯矩M= 2437.099(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 292

17、0.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 3163(mm2)剪力设计值=925.010(kN) 1014.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 )=2437.099(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max= 0.290(mm) 。= 第 2种情况: 组合2=组合系数 :1.0001.挡土墙结构重力分项系数= 1.0002. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000= 土压力计算 计算高度为8.000(m) 处的库

18、仑主动土压力无荷载时的破裂角= 32.060( 度 )按假想墙背计算得到:第 1 破裂角： 29.582( 度 )Ea=409.100(kN)Ex=231.387(kN)Ey=337.376(kN)作用点高度Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第 2 破裂角 =19.827( 度 ) 第 1 破裂角 =29.582( 度)Ea=401.773(kN)Ex=231.439(kN)Ey=328.416(kN)作用点高度Zy=2.949(m)墙身截面积 =9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN)整个墙踵上的土重 ( 不包括超载 ) =

19、 193.442(kN) 重心坐标 (1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 10.944(kN)相对于趾点力臂 =0.364(m)( 一 )滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性, 计算过程如下 :基础底面宽度B = 4.460(m)墙身重力的力臂Zw = 1.675(m)Ey 的力臂 Zx= 3.397(m)Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩 =1284.621(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力 :墙趾 =299

20、.152凸榫前沿 =184.809 墙踵 =44.167(kPa)凸榫前沿被动土压应力=725.941(kPa)凸榫抗弯强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力= 463.915= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力= 335.050 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足 : 方程值 =54.133(kN) 0.0( 二 )倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 =2.365(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 =0.364(m)相对于墙趾点， Ey 的力臂 Zx= 3.39

21、7(m)相对于墙趾点， Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩 = 682.429(kN-m)抗倾覆力矩 =1967.050(kN-m)倾覆验算满足 : K0 = 2.882 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1114.327(kN-m) 0.0( 三 )地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460(m)偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.678

22、(m)基底压应力 : 趾部 =299.152踵部 =44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=299.152 /44.167= 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.552= 0.167*4.460= 0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力 =299.152= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力 =44.167= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力 =171.660= 500.000(kPa)( 四 )墙趾板强度计算标准值 :作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基

23、础底面宽度B= 4.460(m)偏心距e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力:趾点 =299.152踵点 =44.167(kPa)设计值 :作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B= 4.460(m)偏心距e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力:趾点 =299.152踵点 =44.167(kPa) 趾板根部 截面高度 :H= 0.800(m)截面弯矩 :M= 73.067(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As

24、= 1500.000(mm2)截面剪力 :Q= 186.600(kN)剪力设计值= 186.600(kN) Asmin = 1500.000(mm2)支座弯矩 :M(标准值 )= 404.433(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.468(mm)。踵板与肋结合处剪力:Q= 551.499(kN/m)计算箍筋面积： Av = 0.674(mm2/mm) Avmin = 1.200(mm2/mm)。抗剪箍筋取构造配筋： Av= 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩 :M = 242.660(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1500.000(mm2)跨中弯矩 :M(标准值 )

25、= 242.660(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.314(mm)。( 六 )墙面板强度计算截面高度 :H= 0.700(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力= 26.805(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力( 标准值 ) = 26.805(kPa) 水平向强度验算 净跨长为 4.400(m)支座弯矩 :M = 43.245(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)支座弯矩 :M(标准值 )= 43.245(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.075(mm)。支座处剪力 :Q= 58.971(kN/m)剪力设计值= 58.

26、971(kN) 451.750(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 1.200(mm2/mm)。跨中弯矩 :M = 25.947(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)跨中弯矩 :M(标准值 )= 25.947(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.045(mm)。 竖向强度验算 最大正弯矩 :M= 12.738(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)最大正弯矩 :M(标准值 )=12.738(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.022(mm)。最大负弯矩 :M= 50.951

27、(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1300.000(mm2)最大负弯矩 :M(标准值 )=50.951(kN-m/m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.088(mm)。( 七 )肋板截面强度验算 距离墙顶 1.800(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 1.450(m)翼缘宽度BT= 1.500(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 78.886(kN)截面弯矩M= 47.331(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 1120.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 1213(mm2)剪力设计值=78.886(kN) 389.200(

28、kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 ) = 47.331(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max = 0.038(mm) 。 距离墙顶 3.600(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 2.200(m)翼缘宽度BT= 2.600(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 281.727(kN)截面弯矩M= 359.844(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As = 1720.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 1863(mm2)剪力设计值=281.727(kN) 597.700(k

29、N)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 ) =359.844(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max = 0.123(mm) 。 距离墙顶 5.400(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 2.950(m)翼缘宽度BT= 3.700(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 563.839(kN)截面弯矩M= 1108.994(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 2320.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 2513(mm2)剪力设计值=563.839(kN) 806.200(k

30、N)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 ) =1108.994(kN-m)最大裂缝宽度：鋐 max = 0.209(mm) 。 距离墙顶 7.200(m)处 截面宽度B= 0.400(m)截面高度H= 3.700(m)翼缘宽度BT= 4.800(m)翼缘高度HT= 0.700(m)截面剪力Q= 925.010(kN)截面弯矩M= 2437.099(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋： As = 2920.000(mm2)转换为斜钢筋 :As/cos ? = 3163(mm2)剪力设计值 = 925.010(kN) 1014.7

31、00(kN) ，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋： Av = 0.480(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值 )= 2437.099(kN-m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.290(mm) 。= 第 3种情况: 组合3=组合系数 :1.0001.挡土墙结构重力分项系数= 1.0002. 填土重力 分项系数 = 1.000 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.000 4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数= 1.000= 土压力计算 计算高度为8.000(m) 处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角= 32.060( 度 )按假想墙背计算得到:第 1 破裂角： 29.582( 度 )Ea=

32、409.100(kN)Ex=231.387(kN)Ey=337.376(kN)作用点高度Zy=2.929(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第 2 破裂角 =19.827( 度 ) 第 1 破裂角 =29.582( 度)Ea=401.773(kN)Ex=231.439(kN)Ey=328.416(kN)作用点高度Zy=2.949(m)墙身截面积 =9.312(m2) 重量 = 232.800 (kN)整个墙踵上的土重 ( 不包括超载 ) = 193.442(kN) 重心坐标 (1.605,-4.700)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重= 10.944(k

33、N)相对于趾点力臂 =0.364(m)( 一 )滑动稳定性验算基底摩擦系数= 0.500采用防滑凸榫增强抗滑动稳定性, 计算过程如下 :基础底面宽度B = 4.460(m)墙身重力的力臂Zw = 1.675(m)Ey 的力臂 Zx= 3.397(m)Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)作用于基础底的总竖向力= 765.602(kN)作用于墙趾下点的总弯矩 =1284.621(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 1.678(m)基础底压应力 :墙趾 =299.152凸榫前沿 =184.809 墙踵 =44.167(kPa)凸榫前沿被动土压应力=725.941(kPa)凸榫抗弯

34、强度验算:凸榫抗弯强度验算满足:弯曲拉应力= 463.915= 500.000(kPa)凸榫抗剪强度验算:凸榫抗剪强度验算满足:剪应力= 335.050 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=54.133(kN)0.0( 二 )倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.675(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1 =2.365(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2 =0.364(m)相对于墙趾点， Ey 的力臂 Zx= 3.397(m)相对于墙趾点， Ex 的力臂 Zy= 2.949(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩 = 682.429(kN-m)

35、抗倾覆力矩 =1967.050(kN-m)倾覆验算满足 : K0 = 2.882 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1114.327(kN-m) 0.0( 三 )地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=765.602(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1284.621(kN-m)基础底面宽度B = 4.460(m) 偏心距 e = 0.552(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn= 1.678(m)基底压应力 : 趾部 =299.152踵部 =44.167(kPa)最大应力与最小应力之比=299.152 /44.167= 6.773作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.552= 0.167*4.460= 0.743(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力 =299.152= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力 =44.167= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力 =171.660= 500.000(kPa)( 四 )墙趾板强度计算标准值 :作用于基础底的