上海某高层商品房6.5米层高支模专项施工方案(含计算书)

1、目 录 1. 编制依据 -2 2. 工程概况 -2 3. 组织机构设置 -2 4. 支撑系统布置 -2 4.1 荷载参数-3 4.2 设计参数-3 4.3 材料要求-3 5. 搭拆技术要求 -3 5.1 搭设技术要求-3 5.2 拆除技术要求-4 6. 安全管理措施 -5 6.1 技术交底-5 6.2 支模架施工检查-5 6.3 模架验收-5 6.4 砼浇捣要求-6 6.5 支模架搭拆管理-6 7. 危险源辨识及应急预案 -7 7.1 潜在的事故及可能产生的后果-7 7.2 急救组织构成-7 7.3 应急措施-7 8、安全施工措施 -8 9、计算书 -9 （一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书-

2、9 （二）梁模板（扣件式）计算书 -19 （三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书 -28 1. 编制依据 （1） 本工程的施工图纸； （2） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）； （3） 混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2011） ； （4）建筑地基基础设计规范（gb50007-2011） ； （5） 建筑施工模板安全技术规程（jgj162-2008） ； （6） 、 木结构工程施工质量验收规范gb50206-2002 （7） 、 建筑结构荷载规范gb50009-2012 （8） 、 建筑施工安全检查标准jgj-59-2011； （9） 、 施工现场安全

3、保证体系dbj08-903-2003； （10） 、 钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程dg/tj08-016-2011； （11)、 建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-91； （12） 、 施工现场临时用电安全技术规范jgj46-2005； 2. 工程概况 本工程位于上海市宝山区大场镇锦秋路南侧、瑞丰路以西、丰宝路以东。 面积约 12.5 万平方米，其中 23#、24#楼一层层高 4.50m，局部 5.40m，支撑地面标高-1.100，支 模高度 5.60m，局部 6.50m，属于高支模。 本工程0.00 相当于绝对标高 5.550m，地上三层，建筑高度 12.650 米，层高 4

4、.50m、3.90m，其中 14 轴交 ce 轴局部层高 5.4m，模板支架最大高度 6.50 米；主梁 最大跨度 7.6 米、最大截面尺寸为 300900；柱截面尺寸为 550500；楼板厚度为 120mm。 3. 组织机构设置 为保证施工安全，现场成立模板支架施工安全领导小组。 组 长：吴维泉 副组长：沈兵 组 员：周文友、郁惠平、吕向阳 在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及搭设方案施工，完善管理制 度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用稳固。 4. 支撑系统布置 4.1 荷载参数荷载参数 新浇混凝土与钢筋自重：25.5kn/m2； 模板与木方自重：0.5kn/m2；

5、 倾倒混凝土荷载标准值：2kn/m2； 施工荷载标准值：2kn/m2。 4.2 设计参数设计参数 （1）支撑系统采用扣件式钢管脚手架；梁支撑立杆的纵向间距 0.90 米，横向间距 1.0 米，粱中间增加一根立杆，梁下小横杆间距 0.90 米，梁下方木纵向设置三根，步距 1.70 米；楼板支撑立杆的纵向间距 0.90 米，立杆的横向间距最大 0.90 米，板底横向钢管 间距 0.9 米，方木间距 0.3 米，垂直短跨方向设置，步距 1.70 米。 （2）距地面 200 处设置纵横扫地杆，立杆下设木板垫块。 （3）支架四周布置竖向剪刀撑，每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底 至顶连续设置，

6、竖向剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 （4）模板支架与先行浇注并具备一定强度柱子通过连接件固定，每根柱子与水平杆 交接处均设。 4.3 材料要求材料要求 模板采用 18 厚胶合板，木方采用 50100 松木方，钢管直径 48mm、壁厚不小于 3.2mm。 1、支模架材质。 支模架钢管选用外径 48mm，壁厚不小于 3.2mm 的钢管，其材质应符合国家的技术 要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯、压痕和深的划道；。 支模架搭设使用的扣件应符合建设部钢管脚手架扣件标准要求，规格与钢管匹 配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动 部位灵活，

7、夹紧钢管时开口处最小距离不小于 50mm。 进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。 2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模油。 3、方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。 5. 搭拆技术要求 5.1 搭设技术要求搭设技术要求 （1）搭设顺序：放置纵向扫地杆立杆第一步纵向水平杆横向扫地 杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆 （2）立杆在搭设时纵横向的距离要均匀，要拉通线对齐，立杆柱脚均应加设垫板， 垫板下为地库顶板。 （3）支架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为 20 mm。 （4）立杆、水平杆需要对接时，对接扣件应交错布置，立杆对接必须

8、按 50%错开对 接，两根相邻纵向水平杆或立杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两 个相邻接头错开的距离不小于 500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的 1/3。 （5）立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。 （6）支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接。 （7）主节点的两个直角扣件的中心距不大于 150mm。 （8）每个扣件的拧紧力矩控制在不小于 45nm。 （9）支撑横杆与立杆的连接扣件采用单扣件，梁底小横杆采用双扣件。 （10）每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。 （11）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 （1

9、1）搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。 （12）未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案， （13）验评合格后方可使用。 5.2 拆除技术要求拆除技术要求 (1) 拆除顺序：整体上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的程 序；先拆柱箍拆柱模拆剪刀撑拆梁侧模拆板牵杆拆板搁栅及板底 模梁牵杆拆梁搁栅及梁底模 拆牵杆、拉杆、扫地杆拆梁板立杆清 运模板支撑清扫场地移交。 (2) 拆除强度要求：制作拆模砼试块并在现场进行同条件养护，各构件以同条件养护 试件强度均达到 856%设计强度后才能拆除底模，悬挑构件达到 100%强度方可拆模；同 时上层楼板砼尚未浇筑完成时，

10、下层模板支撑不得拆除。 (3) 依据拆模试块强度，填写拆模申请表，报监理单位审批。 (4)梁下立杆，先从跨中开始分别向两端拆除，拆除的模板和支架应分散堆放并及时 清运。 6. 安全管理措施 6.1 技术交底技术交底 1、交底人员及要求 项目部技术负责人应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的 施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。 2、交底内容 （1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向 剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止 项目部误读方案造成支模架的错误搭设。 （2）交底内容中还应包

11、括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作 规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施 工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。 6.2 支模架施工检查支模架施工检查 （1）项目部应对支模架的搭设进行日常检查，加强过程控制。 （2）检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。 （3）在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后 整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。 （4）在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字 责任手续。 6.3 模架验收模架验收 l、支模架安

12、装完毕后须由公司工程部组织进行验收，支模架的验收依据为本施工方 案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。 （1）原材料的材质，对钢管、扣件、方木等的材质外观质量、检测报告进行检查； （2）支模架荷载状况； （3）水平加固杆、扫地杆、剪刀撑及立杆间距等构造情况； （4）扣件紧固力矩。 2、项目部对支模架验收后，报监理及公司进行验收，验收通过后，方可进行下一 步的混凝土浇捣施工。 4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发 现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。 整改完成后，整改责任人必须报验

13、收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程 序。 6.4 砼浇捣要求砼浇捣要求 （1）本工程梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣，混 凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过 1kn/m2， 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过 程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 （2）混凝土浇搞顺序：支撑架搭设完毕经验收合格后，先浇筑内部柱子混凝土至梁 下，增强模板支撑体系的稳定性；各大梁砼浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行， 分层厚度 300mm，逐步到位，不得一次浇捣到顶。泵送

14、混凝土时，应随浇随捣随平整， 混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。 （3）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。 6.5 支模架搭拆管理支模架搭拆管理 （1）搭架的人员必须应戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作业时应戴牢安 全带。 （2）工作时要求思想集中，防止空中滑落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的 平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；钢管脚手架各扣件 应锁紧方能在架上操作；严格按搭设的顺序进行安装，不得违反搭设的先后顺序；传递 材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量材料， 运至架上的材料应分散并及时安装掉

15、；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。 （3）拆除（搭设）支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。 （4）本专项施工方案的支撑架的拆除必须待混凝土梁强度达到设计要求。拆除时应 在统一指挥下，按自上而下的顺序组织拆除工作。 （5）拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，按顺序要求自上而下 逐层拆除整个支撑架。 （6）在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造） 、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支模架时方可拆除；拆除工作中， 严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放 室内堆存；拆卸连接部件时，

16、不得硬拉，严禁敲击；在同一工作面共同施工时，工人间 应相互协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位 的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免 互相盍碰伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇 时应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；拆除 的材料运输时应牢靠，不得超载。 （7）拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。 （8）各类材料按不同规格、不同部位的构件进行分类归堆，保持场地的整齐整洁； 拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，钢管、扣件

17、均应清理干净后再 移交。不得野蛮施工，乱敲乱砸，材料做到随用随运、随拆随运，工完料清。 7. 危险源辨识及应急预案 7.1 潜在的事故及可能产生的后果潜在的事故及可能产生的后果 （1）人的因素 安全员检查不严不紧不细，新工人上岗未经三级安全教育，思想麻痹；有高血压、 心脏病、贫血病工人等高空作业；安全交底不清，均有可能产生高坠事故。 混凝土浇筑顺序不按方案执行，单位面积混凝土堆积过多，容易引起支架坍塌。 （2）环境因素 突遇大风、大雨，施工支架上落雨易滑，未设警示、警灯，未加围护栏杆，夜间施 工照明不够，容易发生高坠事故。 （3）材料因素 安全带质量不好或使用过久，安全帽质量不好或未扣帽带，钢

18、管、扣件质量规格不 符合要求，容易产生高坠事故。 7.2 急救组织构成急救组织构成 现场指挥组组长：吴维泉 副组长：沈兵 组 员：郁惠平、罗坚明、孙阳、徐德、吕向阳 7.3 应急措施应急措施 项目部配备担架、药箱等用品。 一旦发生事故，立即拨打 120 急救电话，同时报告分公司。 由吴维泉、沈兵、郁惠平等负责组织抢救伤员，并及时送往就近医院或等待急 救中心救援。 由罗坚明负责准备车辆备用。 由徐德、吕向阳 负责保护事故现场，做好警戒，以免事故现场被破坏，影响事故 调查。 8 8、安全施工措施、安全施工措施 1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 2、经医生检

19、查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子 必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 4、安装与拆除 2m 以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直 面操作。 5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空工作，雪霜雨后应先清扫施工现场，略 干不滑时再进行工作。 7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系 牢后升降，不得乱抛。组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运

20、送， 严禁从高处掷下，高空拆摸时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗 加以围栏，暂停人员过往。 8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杠等应设在 1.8m 高以上。 10、支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时， 应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板 拆除后即将洞口盖好。 12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时， 要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板

21、做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门 窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 13、装、拆模板时禁止使用 24木料作立人板。 14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作； 不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。 15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直而工 作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 17、模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。 拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆

22、下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平整， 不得有空头板，以防踏空坠落。 18、混凝土板上的预留孔，应在预设钢筋网架，以免操作人员从中坠落。 19、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。 20、木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按建筑工程施工现场消防安全技术规 范要求配备消防设施和器材。 21、吊装木方、钢管、挂板时必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配 合。 22、支、拆模板作业高度在 2m 以上（含 2m）时，必须搭设脚手架，按要求系好安 全带。 23、高处拆模板时，上下应有人传接或用绳索吊下，严禁向下乱掷。 24、立杆接扣件应错开布置，两根相邻立

23、杆的接头不应设置在同内，同内隔一根立 杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头的中心至主节点的距 离不宜大于距的 1/3。 25、在浇筑混凝土过程中必须对模板进行监护，仔细观察挂板的位移、变形情况， 发现异常必须及时采取稳固措施。当模板变形较大，可能倒塌时，必须立即通知现场作 业人员离开危险区域并及时报告上级。 9、计算书 根据现场实际情况，为保证施工安全，本计算书模板高度按 6.50m 高度计算，钢管 参数按 48mm3.0mm 计算。 （一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（一）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 依据规范依据规范: : 建筑施工模板安全技术规范jgj 1

24、62-2008 建筑结构荷载规范gb50009-2012 钢结构设计规范gb50017-2003 混凝土结构设计规范gb50010-2010 建筑地基基础设计规范gb50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范jgj 164-2008 计算参数计算参数: : 钢管强度为 205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 6.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m。 面板厚度 18mm，剪切强度 1.4n/mm2，抗弯强度 15.0n/mm2，弹性模量 6000.0n/mm2。 木方 50100mm，间距 300

25、mm， 木方剪切强度 1.3n/mm2，抗弯强度 13.0n/mm2，弹性模量 9000.0n/mm2。 模板自重 0.50kn/m2，混凝土钢筋自重 25.50kn/m3，施工活荷载 2.49kn/m2。 扣件计算折减系数取 1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合 s=1.2(25.500.12+0.50)+1.402.49=7.758kn/m2 由永久荷载效应控制的组合 s=1.3525.500.12+0.71.402.49=6.571kn/m2 由于可变荷载效应控制的组

26、合 s 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40 采用的钢管类型为 513.0。 钢管惯性矩计算采用 i=(d4-d4)/64，抵抗距计算采用 w=(d4-d4)/32d。 一、模板面板计算一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.1200.900+0.5000.900)=2.884kn/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.490)0.900=2.017kn/m 面板的截面惯性矩 i 和截面抵抗矩 w

27、 分别为: 本算例中，截面惯性矩 i 和截面抵抗矩 w 分别为: w = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； i = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.202.884+1.402.017)0.3000.300=0.057kn.

28、m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05710001000/48600=1.164n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)(2)抗剪计算抗剪计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.202.884+1.42.017)0.300=1.131kn 截面抗剪强度计算值 t=31131.0/(2900.00018.000)=0.105n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 面板抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)(3)挠度计算挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0

29、.6772.8843004/(1006000437400)=0.060mm 面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求! (4)(4) 2.5kn2.5kn 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 m = 0.2pl+0.08ql2 面板的计算宽度为 1200.000mm 集中荷载 p = 2.5kn 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.5000.1201.200+0.5001.200)=3.845kn/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 m = 0.2000.91.402.50.

30、300+0.0801.203.8450.3000.300=0.222kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22210001000/48600=4.572n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.1.荷载的计算荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.5000.1200.300=0.918kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值

31、q2 = (2.490+0.000)0.300=0.747kn/m 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.918+1.200.150)=1.153kn/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.747=0.941kn/m 计算单元内的木方集中力为(0.941+1.153)0.900=1.885kn 2.2.木方的计算木方的计算 按照两跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.885/0.900=2.095kn/m 最大弯矩 m = 0.125ql2=0.1252.100.900.90=0.212kn.m 最大剪力 q=0.62

32、50.9002.095=1.178kn 最大支座力 n=1.250.9002.095=2.356kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 i 和截面抵抗矩 w 分别为: w = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； i = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)(1)木方抗弯强度计算木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = m/w =0.212106/83333.3=2.55n/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0n/mm2,满足要求! (2)(2)木方抗剪计算木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.625ql

33、截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=31178/(250100)=0.353n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)(3)木方挠度计算木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值， 均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到 q=0.961kn/m 最大变形 v=0.521ql4/100ei=0.5210.961900.04/(1009000.004166667.0) =0.088mm 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! (4)2.5kn(4)2

34、.5kn 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 m = 0.203pl+0.07ql2 考虑荷载重要性系数 0.9，集中荷载 p = 0.92.5kn 经计算得到 m = 0.2031.400.92.50.900+0.0701.1530.9000.900=0.641kn.m 抗弯计算强度 f = m/w =0.641106/83333.3=7.69n/mm2 木方的抗弯计算强度小于 13.0n/mm2,满足要求! 三、横向支撑钢管计算三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 p 取木方支撑传递力。 900

35、900 900 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn 2.36kn ab 支撑钢管计算简图 0.518 0.566 支撑钢管弯矩图(kn.m) 1.73 1.73 0.63 0.63 2.98 2.98 2.36 2.36 0.00 0.00 2.36 2.36 2.98 2.98 0.63 0.63 1.73 1.73 支撑钢管剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 900 900 900 1.08kn 1.08kn 1.08kn 1.08kn 1.08kn 1.0

36、8kn 1.08kn 1.08kn 1.08kn 1.08kn ab 支撑钢管变形计算受力图 0.560 0.034 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.566kn.m 最大变形 vmax=0.560mm 最大支座力 qmax=7.698kn 抗弯计算强度 f = m/w =0.566106/5130.0=110.25n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150 与 10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其

37、中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中 r 取最大支座反力，r=7.70kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kn)： ng1 = 0.1316.500=0.851kn 钢管的自重计算参照扣件式规范附录 a 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修 改。 (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.5000.9000.900=0.405kn (3)钢筋混凝

38、土楼板自重(kn)： ng3 = 25.5000.1200.9000.900=2.479kn 考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 ng = 0.9(ng1+ng2+ng3) = 3.361kn。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 nq = 0.9(2.490+0.000) 0.9000.900=1.815kn 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.20ng + 1.40nq 六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 n 立杆的轴心压

39、力设计值，n = 6.58kn i 计算立杆的截面回转半径，i=1.70cm； a 立杆净截面面积，a=4.520cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.130cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.70m； l0 计算长度，取 1.700+20.300=2.300m； 长细比，为 2300/17.0=135 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.372； 经计算得到 =6575/(0.372452)=39.092n/mm2；

40、 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw依据模板规范计算公式 5.2.5-15: mw=0.90.91.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kn/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 mw=0.90.91.40.3000.9001.7001.700/10=0.088kn.m； nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，

41、参照模板规范公式 5.2.5-14； nw=1.23.361+0.91.41.815+0.90.91.40.088/0.900=6.432kn 经计算得到 =6432/(0.372452)+88000/5130=55.492n/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! （二）梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、 建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj 1302011 3、 混凝土结构设计规范gb50010-2010 4、 建筑结构荷载规范gb 50009-2012 5、 钢结构设计规范gb 50017-2003 一、工

42、程属性一、工程属性 新浇混凝土梁名称kl16新浇混凝土梁计算跨度(m)9.2 混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新浇混凝土结构层高(m)5.6 梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计二、荷载设计 模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3) 24 梁1.5 钢筋自重标准值g3k(kn/m3) 板1.1 施工人员及设备荷载标准值q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kn/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2k(kn/m2) 对水平面模板取值 2 基本风压0(kn/m

43、2) 0.3 风压高度变化系数z 0.9 风荷载标准值k(kn/m2) 风荷载体型系数s 0.8 非自定义:0.22 三、模板体系设计三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(a) 梁跨度方向立柱间距la(mm) 900 梁两侧立柱间距lb(mm) 900 步距h(mm)1700 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数4 梁底支撑小梁最大悬挑长度(m

44、m)300 设计简图如下： 平面图 立面图 四、面板验算四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值f(n/mm2) 15 面板弹性模量e(n/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q2k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+

45、1.5)0.9)+1.40.72 129.77kn/m q1静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.76kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kn/m 1、强度验算、强度验算 mmax0.1q1静l2+0.117q1活l20.128.010.12+0.1171.760.120.03knm mmax/w0.03106/375000.8n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算、挠度验算 max0.677

46、ql4/(100ei)=0.67723.051004/(10010000281250)0.006mm l/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) r1=r4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.428.010.1+0.451.760.11.2kn r2=r3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.128.010.1+1.21.760.13.29kn 标准值(正常使用极限状态) r1=r4=0.4 q2l=0.423.050.10.92kn r2=r3=1.1 q2l=1.123.050.12.54kn 五、小梁验算五

47、、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100 小梁抗弯强度设计值f(n/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值(n/mm2) 1.78 小梁弹性模量e(n/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩w(cm3) 83.33 小梁截面惯性矩i(cm4) 416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.2+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12) +1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/

48、2 /21，3.29+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=3.32kn/m q2max0.92+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45- 0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.54+(0.3-0.1)0.3/32.56kn/m 1、抗弯验算、抗弯验算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.320.92，0.53.320.320.29knm mmax/w0.29106/833303.45n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 vmaxma

49、x0.607q1l1，q1l2max0.6073.320.9，3.320.31.812kn max3vmax/(2bh0)=31.8121000/(250100)0.54n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 10.632q2l14/(100ei)0.6322.569004/(10093504166700)0.27mm l/400900/4002.25mm 2q2l24/(8ei)2.563004/(893504166700)0.07mm l/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限

50、状态 rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.320.9，0.3933.320.9+3.320.3 3.41kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 r1r42.72kn，r2r33.41kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.560.9，0.3932.560.9+2.560.3 2.63kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 r1r42.44kn，r2r32.63kn 六、主梁验算六、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483 可调托座内主梁根数1 主梁弹性

51、模量e(n/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值f(n/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(n/mm2) 125 主梁截面惯性矩i(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩w(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w0.368106/449081.95n/mm2f=205n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax5.675kn max2vmax/a=25.6751000/42426.77n/mm2125n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.07m

52、ml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算、扣件抗滑计算 rmaxr1,r30.46kn8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力r0.46kn8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算七、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工模板安 全技术规范 jgj162-2008 钢管类型483 立柱截面面积a(mm2) 424回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩w(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(n/mm2) 205 =h/i=1700/15.9=106.9

53、2=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.72/100.06knm 2、稳定性计算、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kn/m 2)小梁验算 q1max1.1+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45- 0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.01+(0.3-0.1)0

54、.3/3=3.03kn/m 同上四六计算过程，可得： r10.44kn，r210.61kn，r30.44kn 立柱最大受力nwmaxr1+n边1，r2，r3+n边2 +mw/lbmax0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2) /20.9，10.61，0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9 +0.06/0.910.75kn fn/(a)+mw/w10753.3/(0.54424)+0.06106/449061.07n/mm2f205n/mm2

55、 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算八、梁底立柱扣件抗滑移验算 荷载传递至立杆方式双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 1 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力nmaxr2 111.35knrc=kc12=112=12kn 满足要求！ （三）柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008 2、混凝土结构设计规范gb50010-2010 3、建筑结构荷载规范gb 50009-2012 4、钢结构设计规范gb 50017-2003 一、工程属性一、工程属性 新浇混凝土柱名称23楼kz新浇混凝土柱长边边长(mm)550 新浇混凝土柱的计算高度(mm)4400新浇混凝土柱短边边长(mm)500