（完整版）岩土工程勘察课程设计

1、本word文档可编辑可修改 岩土工程勘察课程设计单专位：业：指导老师：课设地点：姓学日名：号：期：- 1 -关注我 实时更新 最新资料 目录I、勘察报告文字部分一、前言（一）工程概况（二）钻孔资料（三）设计委托勘察要求及任务（四）本次勘察所执行的 技术标准及规范（五）本次岩土工程勘察等级（六）本次勘察的工作方法及完成情况二、场区的工程地质条件（一）地形地貌（二）气象条件（三）地质构造及地震（四）人类工程活动（五）场地岩土构成及工程特性（六）岩溶及地下水（七）岩土物理力学指标三、地基沉降计算四、基坑涌水量预测五、滑坡稳定系数和滑坡推力 (剩余下滑力 )计算六、场地地震效应评价与防震设防- 2 -

2、 七、地基持力层及基础形式建议（一）地基持力层（二）基础形式建议（三）基础尺寸设计及地基承载力验算八、建筑场地的 稳定性和适宜性评价九、结论及建议、勘察报告图件部分工程地质剖面图钻孔柱状图1：100 1张1：100 1张（2个钻孔）- 3 - 一、前言（一）工程概况我公司受贵州大学委托 ,对其拟建的 贵州大学蔡家关校区采矿楼东侧的 第五教学楼进行岩土工程初勘、详勘工作。拟建物为一幢地上十层，地下二层的 高层建筑，高度为56.0m，11000KN/柱，裙房钢筋混凝土框架剪力墙结构。主楼最大轴力最大轴力 2000KN/柱。建筑物地下室埋深 -5.0m， 0.00 标高1092.00m。建筑物安全等

3、级为二级，岩土工程勘察等级为乙级。（二）钻孔资料在贵州大学蔡家关校区采矿楼东侧拟建的 第五教学楼，初勘施工2个钻孔，孔距 12m。钻孔记录如下：ZK1钻孔：高程 1091m，01.4m杂填土，1.44.2m红粘土，4.25.3m强风化白云岩， 5.310.8m中风化白云岩， 10.812.4m软塑红粘土，12.420.0m中风化白云岩。ZK2钻孔：高程 1092.0m，01.8m杂填土， 2.04.8m红粘土，4.86.1m强风化白云岩， 6.110.3m中风化白云岩， 10.311.9m软塑红粘土， 11.916.2m中风化白云岩， 16.217.8m软塑红粘土，17.830.2m中风化白云

4、岩。（三）设计委托勘察要求及任务根据场地基本地质情况及建筑物特征，按照岩土工程勘察规范（GB50021-2002）、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）、贵州建筑地基基础设计规范（DB22/45-2004）、建筑工程地质钻探技- 4 - 术标准（JGJ87-92）等规范要求，其基本内容及要求如下：1、查明场地内地基土的 物理力学性质；提供地基变形计算参数，预测建筑的 沉降。2、场地内有无不良地质现象及防护意见。3、山区场地岩溶及土洞发育情况。4、地下水情况及其对混凝土腐蚀性判别。5、分析和评价场地的 稳定性，提供地基土的 承载力及基础的 设计建议。6、提供地基土场地类别。（四）、本

5、次勘察所执行的 技术标准及规范在本次勘察中除严格按照国家规范执行外，同时还遵守地方规范。所遵守的 技术标准如下：1、岩土工程勘察规范 (GB520021 2001)2、建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）3、贵州建筑地基基础设计规范（DB22/45 2004）4、贵州建筑岩土工程技术规范（DB22/46 2004）5、建筑抗震设计规范（DB50011 2001）6、建筑工程地质钻探技术标准（JGJ87 92）7、建筑边坡工程技术规范（GB50330 2002）（五）、本次岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范 (GB520021 2001)的 规定，拟建物均- 5 - 为钢筋混凝土框

6、架剪力墙结构，建筑物安全等级为二级，经现场踏勘，本场地为岩溶微发育地区，场地起伏相对较大，地下水埋深较浅，场地复杂程度为二级，场地岩土组成单一，发育的 红粘土，场地地基复杂程度为二级，根据根据岩土工程勘察规范 (GB5200212001)的 划分条件，。本工程岩土工程勘察等级为乙级。（六）、本次勘察的工作方法及完成情况为了查明地内地基土的 物理力学性质、场地内有无不良地质现象、山区场地岩溶及土洞发育情况、地下水情况及其对混凝土腐蚀性情况、场地的 稳定性等岩土工程问题，本次勘察以钻探为主，辅以地表地质调查、岩土样土工试验等综合评价场地工程地质条件，具体方法如下：1、工程测量及放线说明本次采用的

7、测量放线设备为南方仪器公司生产的 全站仪依据甲方从规划处提供的 控制点， GS 15:（ X、Y），GS 16:（X、Y）（由于测点于图外在平面图上为未标识）引测至本拟建物场地。 A:（、Y），B：（X、Y）然后按照拟建物设计钻孔坐标实地测放。其钻孔定位水平误差不大于 2cm。钻孔孔口高程采用绝对标高。2、地表地质调查：以场地中心进行 1:500的 区域地质调查，内容包括地形地貌，地质构造，工程环境等以便为了校为准确的 划分本场区内岩体的 不同发育位置为基础选型提供有力证据。3、钻探：本次勘察采用 XY 100型钻机进行钻探，按设计提供单体依轴线共设计钻孔，实际钻孔 2个，总进尺 50.2米。

8、其中土层- 6 - 钻探 13.8米，岩层钻探 36.4米。钻孔间距 12米，根据相应岩土工程勘察规范 (GB520021 2001)2有关规定，勘探孔的 深度对条形基础应不小于基础底面宽度的 3倍，对单独桩基不应小于 1.5倍，对桩基础不应小于 3倍桩径，基底以下持力层控制深度不应小于 5米的 范围。4、岩土样室内试验：为了确定拟建场地的 岩土承载力，以及物理力学性质指标为土质边坡和岩质边坡提供放坡依据，或为提供基坑支护需各项岩土实验数据等，对岩土样进行了室内力学实验。本次勘察的 室内试验共取土样 7件，5、水位观测：本次水位观测采取钻孔施工完毕 24小时后的 静态水位观测，共计观测 20次

9、。二、场区的工程地质条件（一）、地形地貌拟建物位于贵阳市贵州大学蔡家关校区，东北面紧邻贵黄高速公路，西面为采矿楼，东面为图书馆，南邻沙地足球场。交通较便利，利于工程建设。场地地形起伏较小，属于低洼的 地带，岩溶较发育，土质松软，地下水埋深较浅，在低洼处有常年积水。（二）、气象条件贵阳地区属于北亚热带，冬春半干燥、夏季湿润型气候，四季分明，年平均温度 15.3，最冷一月平均气温 4.9，最热七月平均温度 24.0，极端最高温度 37.5，极端最低温度 -7.8，年平均降- 7 - 水量 1147.7毫米，集中于下半年，年平均风速 2.2m/s,全年一东北风为主，年平均相对湿度 77%。（三）、地

10、质构造及地震场区位于贵阳蔡家关断层西面，经过现场踏勘，处于 T2h和 T2gy交界处，大部分在 T2h上岩层在薄中厚层，其岩石产状为 6540。根据区域地质资料，场区内无大裂缝通过，场地岩层中节理裂隙不明显发育，均由第四系地层覆盖，下伏季出露岩基为二叠系含泥质灰岩。（四）人类工程活动在场区周围无高层建筑物，且场地周围及场地内植被未遭受严重破坏，因此人类活动对工程影响较小。（五）、场地岩土构成及工程特性经过现场踏勘及钻探表面，场地地层由杂填土、红粘土及下伏基岩组成，各单元地层由上而下分述如下：1、杂填土：一般呈褐黄色，空隙度较大，较湿，一般呈稍密中密，主要由建筑垃圾及植物根茎组成，局部含原建筑砼

11、地坪及基础。该层结构松散，分布于场区大部分区域，层厚达 1.4m1.8m。2、红粘土：为碳酸盐类岩石风化残积而成的 粘土，土质均匀，具上硬下软的 特点。分布于杂填土层下，棕红色至褐黄色、黄色，质较纯，土质状态可分为硬塑、可塑、软塑三个状态，由于场地基坑开挖，该层以可塑状态为主，整个场区均有分布。3、强风化白云岩：以灰黄色为主，钻探岩芯多成土状、沙状，- 8 - 少数碎石状，敲击声哑，岩芯用手较难掰断，小锤能敲碎，岩体破碎，分布不连续，厚 1.1m1.3m。4、中风化白云岩：紫红色至黄灰色，中至厚层状，细晶质结构，节理微裂隙发育，含少量方解石脉及团块，质硬、性脆，钻探岩芯多成块状、短柱状，少数柱

12、状，岩体内岩溶、节理裂隙发育的 地段，岩体完整性稍好。场区有重复的 中风化岩层，层厚为 4.2m12.4m。(六)岩溶及地下水场地内基岩主要为白云岩，为碳酸盐岩类，较容易发育溶洞。本次勘察所出现的 溶洞位于地表以下 1.8m 17.8m。为了能准确的 确定其大小，还需要在周围布设密集型钻孔。溶洞内由软塑红粘土充填。由于该溶洞内的 软塑红粘土力学强度较低，所以要对其进行一定的 处理。溶洞大致位置（高程） 大小（高度）填充物备注12341078.6m-1080.2m 1.6m1090.0m-1091.2m 0.2m1080.1 m-1081.7m 1.6m1074.2m-1075.8m 1.6m软

13、塑红粘土无可能是裂隙软塑红粘土软塑红粘土根据钻探资料，中风化基岩内存在以塑性红粘土填充的 溶洞，厚度 1.6m左右，甚至更大，按溶洞的 具体情况作如下处理方案。1、对洞口较小的 岩溶洞隙，宜采用镶补、嵌塞与跨盖等方法处理；2、对洞口较大的 岩溶洞隙，宜采用梁、板和拱等结构跨越跨越。- 9 - 结构应有可靠的 支承面。梁式结构在岩石上的 支承长度应大于梁高1.5倍也可采用浆砌块石等堵塞措施；3、对于围岩不稳定、风化裂隙破碎的 岩体、可采用灌浆加固和清爆填塞等措施；4、对规模较大的 岩溶洞隙，可采用洞底支撑或调整柱距等方法处理。若在地下水位高于基岩表面的 岩溶地区，应考虑由人工降低地下水引起土洞或

14、地表塌陷的 可能性。塌陷区的 范围及方向可根据水文地质条件和抽水试验的 观测结果综合分析确定。在塌陷范围内不允许采用天然地基。在已有建筑物附近抽水时，应考虑降水的 影响。（七）岩土物理力学指标1、杂填土：土层结构松散，物理力学性质差，不能作为基础持力层。2、红粘土物理力学指标及承载力：红粘土：根据本次勘察中所取的 11件原状土样，采用其中的 10件。按照岩土工程勘察规范（GB50021 2001）和建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）的 规定，对红粘土的 各项测试指标进行的 数理成果详见表 1，同时参照附表 1。- 10 - 红粘土物理力学指标统计计算表 1参数统计样数区间值土质单

15、元变异系数统计修正值标准值参数名称平均值重力密度716.6-18.317.67 0.0300.97817.2762.759(kN/m)7比重 (kg/m )2.73-2.7994-992.78 0.00896.43 0.0170.994饱和度 Sr(%)孔隙比 e770.9880.89195.2321.1291.014-1.628 1.27 0.147液限 W(%)7748-8358.57 0.19736.71 0.17221.86 0.2240.34 0.2860.76 0.0571.59 0.0305.81 0.24538.23 0.2040.8540.8730.8190.7890.958

16、0.9780.8190.84950.02332.04317.9110.270LP塑限 W(%)30-50塑性指数 I (%) 718-33P液性指数 I L含水比 W(%)7770.21-0.490.69-0.821.53-1.663.7-8.2可塑红粘土0.725液塑比 Ir1.556度内摩擦角 ( ) 74.760内聚力 c(Kpa)7731.9-53.732.473压缩系数 0-0.50.32-0.830.38-0.560.65 0.2710.48 0.1480.8000.8900.5220.42477压缩系数 0.5-1压缩系数 1-2压缩系数 2-30.28-0.450.24-0.3

17、40.38 0.1750.29 0.1360.8700.8990.3310.26377压缩模量 Es4.88-7.336.02 0.1400.8975.401(Mpa)根据建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）的 公式 5.2.5：采用土的 抗剪强度指标（ C、值）计算场地可塑红粘土的 地基承载力特征如下：红粘土： =17.276KN/ m3，m k=20.00 KN/ m3， C =32.473Kpa，k=4.760，查表得： M=0.0752，M=1.3032， M =3.5860bdc设 b=3m、d=0.5m由公式： f aM b M d d M ckbmc得： f =133

18、.38KPaa- 11 - 考虑到在对土样采集、运输、存放等工作时对土样产生的 不利影响，使得土样测试结果与地方经验有一定的 差距，因而在本次勘查中，根据以上数据统计并结合地方规范贵州建筑地基基础设计规范（DB22/45 2004）以及现场袖珍贯入仪测试结果，建议红粘土地基承载力特征值及其力学参数值采用：红粘土承载力特征值： fa=180kPaEs=7MPaCk=32.473kPa =4.760度k重力密度：=17.276 kN/m 3（3）岩石力学指标及承载力：根据钻孔中所取的 7件岩芯样的 单轴饱和抗压强度，经过数据分析，7个样本中只有中等风化白云岩的 样本数（共 7个）大于岩土工程勘察规

19、范（GB50021 2001）规定的 6个。经过数理统计处理，将这 7个样本的 物理力学指标列于表 2，同时参照附表 2。岩体物理力学指标统计表 2折统计修正系数减承载力平均值标准差变异系数标准值项目系特征值 f a数 （MPa）f（MPa）rkr湿重度327.818 0.3653 0.0131 0.9892 27.5167（KN/m）单轴饱和抗压强度 fr42.498 8.1963 0.1929 0.8408 35.7314 0.27.1463白云岩（MPa）原始统计数据53.41、31.77、44.24、40.49、49.42、35.66、舍弃样本12.10（注：岩样径高比为 1:2）-

20、12 - f = far rkf -岩石地基承载力特征值 (kPa)；afrk-岩石饱和单轴抗压强度标准值 (kPa) -折减系数。根据岩体完整程度以及结构面的 间距、宽度、产r状和组合，由地区经验确定。无经验时，对完整岩体可取0.5；对较完整岩体可取 0.20.5；对较破碎岩体可取 0.10.2。根据岩石单轴饱和抗压强度实验结果，并综合考虑场地地基岩体的 风化程度、完整程度以及岩溶发育程度等因素，建议使用以下参数：强风化白云岩： f =1Mpa(经验值 )计算值 )a中风化白云岩： f =7.1MPaa(三、地基沉降计算在场地东侧标塔为独立柱基础尺寸应力为 130kPa,地基承载力特征值为

21、f4m4m,基础地面处的 附加a=180kPa,根据表 3所提供的 数据，按建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）公式（ 5.3.5）计算独立桩基础地基最终变形量。变形量计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取s=0.4。表 3第 i土层基底至第 i层土底面距离 Z /miEsi/MPaZi/iai121.63.216110.40.81.50.9360.7750.548346.0302560根据建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）公式（ 5.3.5）- 13 - np0计算地基沉降量得：=11.19mm。SsS(z a z ai 1)Siii 1Esii 1四、基

22、坑涌水量预测经过勘察，由 ZK2钻孔得知，该建筑场地的 隔水底板高程为1055.5m，静水位于地面以下 3.50m处。经过统计计算，采用 Dupuit潜水完整井公式，计算渗透系数 K，如表 4所示。ZK2钻孔抽水试验相关参数统计表 4单位涌水量水温气温（C0）水位恢复时间（min）孔口高程静止水位降深 涌水量稳定时间孔深观测及sQ（m）抽水时间q（m）（m）（m）（l/s）（h）（l/s.m）152015192003.03.24 1.158:000.203 0.1770.374 0.1370.513 0.1128881027561092.0030.20 1088.50(-3.50)2.7320

23、03.03.2720:00154.60（1）、计算渗透系数 KDupuit潜水完整井公式：0.733QRlgK2H S S rR 2S KH第一次抽水试验数据：第一次抽水试验数据：r=0.055m H=40.00mR=12.0m S=1.15m Q=17.539m3/d0.733QR=0.3316K1lg2H S S rR 2S KH =8.37651- 14 - R-R=3.6235m =0.011将 R=8.3765m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：12K =0.3095 m/d R2=8.0926mR-R=0.2839m=0.01m21将 R=8.0926m代入 Dupuit潜

24、水完整井公式，计算得：2K =0.3073 m/d R =8.0638m33R3-R=0.0288m=0.01m23将 R=8.0638m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：K =0.3071 m/d R =8.0612m44R-R3=0.00286m=0.01m4所以第一次抽水试验影响半径 R1和含水层渗透系数 K1为：R=8.0612m K=0.3071m/d第二次抽水试验数据：r=0.055m H=40.0m R=12.0mS=2.73mQ=32.31m3/d0.733QlgR=0.2626K12H S S rR 2S KH =17.69581 R - R =5.6958m =0.

25、011将 R=17.6958m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：1K =0.2815 m/d R =18.3215m2 2R-R=0.6257m=0.01m21将 R=18.3215m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：2- 15 - K =0.2832 m/d R =18.3768m33R3-R=0.0553m =0.01m2将 R=18.3768m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：3K =0.2834 m/d R =18.3833m44R-R3=0.0065m=0.01m4所以第二次抽水试验影响半径 R2和含水层渗透系数 K2为：R=18.3833m K=0.2834

26、m/d第三次抽水试验数据：r=0.055m H=40.0m R=12.0m3S=4.60m Q=44.32m /d0.733QR=0.2191K1lg2H S S r=27.2357R 2S KH1 R - R =15.2357m=0.011将 R=27.2357m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：1K =0.2459 m/d R =28.8534m22R2-R1=1.6177m=0.01m将 R=28.8534m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：2K3=0.2548 m/d RR-R=0.5175m =0.01m将 R=29.3409m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得

27、：3=29.3409m323K =0.2554 m/d R =29.4055m4 4R-R=0.065m=0.01m43- 16 - 将 R=29.4055m代入 Dupuit潜水完整井公式，计算得：4K =0.2555 m/d R =29.4112m55R4-R3=0.0057m=0.01m所以第三次抽水试验影响半径 R3和含水层渗透系数 K3为：R=29.4112m K=0.2555m/d因此可得 K=（K1+K2+K3）/3=0.2820(m/d)R=(R1+R2+R3)/3=18.8186（m）（2）、推算 S6.0m，孔桩涌水量由潜水完整井稳定流计算公式：(2H - Sw)SwQ 1

28、. 366KRlgrW当 S6.0m时，各项数据分别为：H=40.0m R=18.8186m K=0.2820m/dSw=6.00m r =0.055mw3代入公式，经计算得此时的 用水量 Q=67.4897m/d3w当 S=6.0m时，孔桩的 涌水量 Q=67.4897m/d五、滑坡稳定系数和滑坡推力 (剩余下滑力 )计算根据现场勘察，按岩土工程勘察规范（GB500212001），用滑动面为折线形的 稳定安全系数和滑坡推力计算方法。勘察场地的 滑坡面为折线的 单个土质滑坡，其主断面如图1所示，参数见表 5所示，地下水未形成统一水位，滑带土无排水条件，采用极限平衡法计算其滑坡稳定系数和滑坡推力

29、。- 17 - 23图 1表 5滑体重力W滑带长度L滑面倾角滑带土粘聚力滑带土摩擦系数编号c（kpa）20（f=tan）（KN）1100053760（m）50（）40120.3700.3451001818353202218180.345现将该边坡的 基本参数列于表 5中，用于计算滑坡稳定系数的 计算参数：场地边坡物理参数指标统计表 6滑带土滑动面上滑带长滑面倾滑带土内摩擦滑动面上切线滑动面抗滑滑体重力W摩擦系法线方向编号度角 粘聚力角上的 反力T力R数（f=tan）的 反力NLc（KN）（m）（）（kpa） ()(kN)（kN）(kN)1 11000.000 50.000 40.000 20.

30、000 20.304 0.370 8426.489 7070.6644117.8012 53760.000 100.000 18.000 18.000 19.034 0.345 51128.798 16612.753 19439.4353 5320.000 22.000 18.000 18.000 19.034 0.345 5059.621 1643.9702141.569根据建筑边坡工程技术规范（GB50330 2002）公式 5.2.5 1和 5.2.5 2以及 13.1.12计算得：（1）、采用折线滑动法计算边坡稳定性系数：- 18 - n 1i 1n 1R iTiR nTnjj则稳定系

31、数： K Si 1n 1n 1i 1i 1传递系数：cossintani 1jii 1ii 1作用于第 i块段的 抗滑力： R N tanc Liiiii一号土块： R=N1tan11+c1L1=11000 cos40 0.37+20 50=4117.801KN/mT1=W1sin1=11000sin40=7070.664 KN/m二号土块： R2=N2tan 2+c2L2=53760cos180.34+10018= 19439.435KN/mT =W2sin2=53760sin18=16612.753KN/m2三号土块： R3=N3tan 3+c3L3=5320cos180.34+1822=

32、2141.569KN/mT3=W3sin3=5320sin18=1643.970KN/mcos（2） sin（2） tan传递系数:j1112=cos(40- 18)-sin(40- 18)0.345=0.789cos（3） sin（3）tan2223= cos(18- 18)-sin(18- 18)0.345=1.000代入稳定性系数公式：n 1n 1R iTiR nTnjji 1i 1K Sn 1n 1i 1i 1R iTii 1gggi 1gggRnTnin 1n 1K =s（i=1，2，3gggn-1）（ 5.2.5 1）i4117.801 0.789 1.000+19439.435

33、1.000+2141.5697070.664 0.789 1.000+16612.753 1.000+1643.970=1.042综上计算可以得到该场地土质滑坡的 稳定系数 Ks=1.042- 19 - 根据岩土工程勘察规范（GB50021 2001）的 规定，由于1.05,属于欠稳定滑坡，因此需要采取一定的 滑坡防治措施。1.00 K S根据该场地的工程地质、水文地质条件以及后期施工的 影响，可以采取改变该土质滑坡体的 力学平衡的 措施，使其达到长期的 相对稳定状态，具体措施有设置抗滑挡土墙、增加一定数量的 抗滑桩等。（2）、采用建筑地基基础设计规范（GB500072002）公式 643-1

34、和公式 6 4 3-2计算滑坡推力 Fn和传递系数：滑坡推力：传递系数：Fn Fn 1costGnn G tanc ln nnnntann-1nn-1nn而滑坡推力安全系数，应根据滑坡现状及其对工程的 影响因素确1.25，设计等级为乙级的 建筑物宜取 1.15，设计等级为丙级的 建筑物宜取 1.05。因此在定。对地基基础设计等级为甲级的 建筑物宜取这里可以取1.15计算。t第 1条块的 滑坡推力 :P1P0T1tR10 0 1.15 7070.664 4013.46 kN4117.801第 2条块的 滑坡推力：P =P12tT R221= 4013.4630.789+1.1516612.753

35、-19439.435=2831.853KN第 3条块的 滑坡推力：- 20 - P3 P2T R332t=2831.8531.00+1.151643.970-2141.569=2580.850KN故该勘察场地的 土质滑坡体的 推力为 F 2580.850KN。六、场地地震效应评价与防震设防场地内有蔡家关断层通过，无其他活动性断层，场地内无液化地层等不良地形地貌、地质构造。按建筑抗震设计规范（GB50011 2001）表 4.1.3，该场地主要属中软场地土，据表 4.1.6综合判断，场地覆盖层平均厚度大于 3.00m，小于 5.00m，建筑场地类别为类 .属于抗震一般地段 .据建筑抗震设计规范

36、(GB50011-2001),拟建场地抗震设防烈度为 6度区,设计基本地震加速度为 0.05,抗震分组为第一组 ,设计特征周期 0.35s，设计应按相关规定设防。七、地基持力层及基础形式建议（一）地基持力层由于建筑物安全等级为二级，属于高层建筑，由钻孔资料显示，基岩上伏土层厚度为 4.2m-4.8m，强风化白云岩厚度为 1.1m-1.3m，不适宜做地基。采用中风化白云岩作为持力层。（二）基础形式建议根据场地岩土体单元的 质量特征及其在平面与剖面上的 土岩组合关系以及甲方提供的 设计要求，结合上部结构特征，建议采用扩底桩基础。以中风化白云岩作为持力层。- 21 - （三）基础尺寸设计及地基承载力

37、验算根据建筑地基基础设计规范（GB50007 2002）的 规定，采用该规范中的 公式（ 8.5.5 1）计算该桩基础的 竖向承载力标准值：取主楼桩基础直径： d =0.649m 扩底半径： D=1.684m11取裙楼桩基础直径： d =0.319m 扩底半径： D=0.723m22主楼实际承受的 荷载： N=11000kN1主楼实际承受的 荷载： N=2000kN1R q Apq lsia ikpap单轴承载力特征值Rk桩端岩石承载力特征值qpa圆桩的 横截面积（这里使用的 是扩底直径计算基础底面积）圆桩周长App第层土的 桩周土摩擦力标准值qsia第层土的 桩长li由于甲方设计的 地下室埋

38、深为 5.0m，该深度已基本接近强风化白云岩，桩基础不受土的 摩擦力。主楼基础的 单轴承载力特征值： Rk1裙楼基础的 单轴承载力特征值： Rk 2八、建筑场地的 稳定性和适宜性评价.11000kN2000kN11083 540kN N1.2035 752kN N1场地地貌属于贵州洼地丘陵低山的 溶蚀地貌单元，拟建场区无大的 地形变化，未见有大型断层通过、无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象，环境总体稳定性良好。拟建场地属于缓坡山脚地带，- 22 - 未进行开挖平整，场地稳定，场地地基稳定性良好。场地的 杂填土因结构不稳定、力学强度低，变形量大，地基均匀性差，不能作为地基持力层。以红粘土或中风化

39、基岩作为地基持力层时，地基均匀性好、稳定性良好，因此本拟建场区适宜建筑。九、结论及建议1、拟建场地内未见有断层出露现象，场地地形平缓，地层连续。2、场地内开挖后出现不稳定边坡，很容易发生滑坡，应进行排水、支挡等一系列处理措施进行防护。3、场地内的 中风化白云岩层内出现较大规模的 溶洞，溶洞埋置深度较深且位于中风化基岩之间，溶洞内由软塑红粘土充填，力学强度较低，需要进行灌注水泥砂浆、混凝土等方式填充溶洞，提高其抗压强度。4、场地内的 红粘土层内出现土洞，但由于基础打入基岩内，且土洞可以成为该建筑物地下室空间的 一部分，所以无需对其进行处理。5、场区内岩土力学指标及地基承载力特征值建议如下：（1）可塑红粘土：红粘土承载力特征值： fa=180kPa Es=7MPaCk=32.473kPa =4.760度k重力密度：=17.276 kN/m 3（2）强风化白云岩： f =1Mpaa（3）中风化白云岩： f =7MPaa- 23 - 6、根据场地岩土构成，以及建筑物的 结构特点等综合考虑，建议基础形式按照第四章意见，采用扩底桩，以中风化基岩作为持力层。7、场地内地下水位稳定，水量小，地下水对基础施工影响微小。场区附近无污染源，地下水对基础无腐蚀性。但由于地下室埋置在地下水位以下，所以要对地下室进行相应的 防水处理。8、建筑场地