银海嘉怡花园高支模施工方案

1、银海嘉怡花园三期高支模专项施工方案审批：审核：编制：2008年5月16日目 录一、工程概况3二、编写依据4三、材料要求及准备4四、砼楼面顶架搭设及拆除要求6（1）、搭设要求：6（2）、拆除要求：6五、机具准备7六、技术准备8七、高支模构造及技术要求81、基础：92、纵向水平杆：93、横向水平杆：94、立杆：105、剪刀撑：106、扣件：107、模板支架立杆的构造应符合下列要求：108、满堂模板支架的支撑设置按以下规定：11八、高支模脚手架的搭设及拆除施工工艺111、高支模脚手架搭设施工工艺112、高支模脚手架的拆除施工工艺123、目标和验收标准13九、高支模施工安全管理13十、安全文明施工保证

2、措施141、材质及其使用的安全技术措施142、脚手架搭设的安全技术措施153、脚手架上施工作业的安全技术措施154、脚手架拆除的安全技术措施155、应执行的强制性条文16十一、结构布置与计算18十二、设计与施工体会20十三、附计算书及图例21一、参数信息22二、梁模板荷载标准值计算24三、梁侧模板面板的计算25四、梁侧模板内外楞的计算28五、梁底模板计算33六、梁底支撑的计算36七、梁底纵向钢管计算40八、扣件抗滑移的计算:41九、立杆的稳定性计算:41十、梁板模板高支撑架的构造和施工要求:46一、工程概况建设单位: 贵阳市银海房地产开发有限公司设计单位：贵阳市建筑设计院有限公司监理单位：深龙

3、港建设监理有限公司施工单位：中建三局一公司贵阳分公司工程地址：贵阳市大营坡半边街28号工程概况：8、9#楼及幼儿园为银海嘉怡花园二期工程的一部分，建筑面积27081.49平米（其中地上23305.13平米，地下3776.36平米），8#楼由A、B两栋18+1层塔式住宅，9#楼一栋25+1层塔式住宅组成，幼儿园为3层公共建筑。8#楼A单元地下一层为设备用房，其余层均为住宅；8#楼B单元及9#楼地下一层为车库，其余层均为住宅。二、编写依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)；建筑施工安全检查标准（JGJ59-9

4、9）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；中国建筑工业出版社出版建筑施工安全技术手册；本工程施工图纸和投标文件；本工程施工组织设计;参考书籍有建筑施工手册、建筑施工脚手架实用手册等。本工程为18+1层短肢剪力墙混凝土结构，最高支模高度5.70米，属于高支模。三、材料要求及准备1、钢管宜采用力学性能适中的Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢(GB700-89)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度统一为1.5m。3、根据可铸铁分类及技术条件(GB

5、978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、钢管及扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。8、立杆、横杆钢管采用暗红色，剪刀撑钢管采用红白相间色，扣件刷金黄色防锈漆。模板采用1220244018九层板，木枋采用50100。四、砼楼面

6、顶架搭设及拆除要求（1）、搭设要求：1、高支模的组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。2、搭设顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。3、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。4、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm，如此类推。5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，要求同外脚手架。6、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。7、斜撑和水平剪刀撑可详施工布置的2、3条要求。8、剪刀撑搭接长度为1米。（2）、拆除要求：拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能，消除脚

7、手架上杂物及地面上的障碍物。划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。拆下来的钢管不得从高处掷下，以防钢管损坏或发生砸伤事故。拆下来的扣件要集中放在工具箱内，不得从上面抛掷下来。五、机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角注：建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001）中提及的钢板尺用钢卷尺代替。六、

8、技术准备施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。交底工作由项目安全主管、安全员、架子班长分级负责。七、高支模构造及技术要求技术要求：1、基础：地下室的高支模所用的钢管脚手架以地下室底板及地面为基础，立杆支承在木垫板上，木垫板要稳固，不晃动。场地做好排水措施，不得积水2、纵向水平杆：纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长使用对接，严禁使用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、横向水平杆：作业层上非主节点处的横向

9、水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4、立杆：每根立杆底部应垫木垫块，垫块要稳固，不晃动。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。底座和顶托螺拴的伸出长度不大于300mm。5、剪刀撑：剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按4560控制，每组剪刀撑跨越立杆数宜为57根。剪刀撑钢管应涂区别于立杆的颜色，最好是涂成红白相间警示标识。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。竖直方向沿纵向及横向全高全长总两端开始每隔4排

10、立杆设一道剪刀撑。6、扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7、模板支架立杆的构造应符合下列要求：1）.每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2）.高支模立杆步距不得大于1.5m,并应设置纵横水平拉杆。3）.立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。4）.支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。5）.当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25

11、mm。8、满堂模板支架的支撑设置按以下规定：1）.剪刀撑应纵横设置，其间距按6m设置。2）.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。3）.该模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。八、高支模脚手架的搭设及拆除施工工艺1、高支模脚手架搭设施工工艺高支模脚手架搭设的工艺流程：基底检查、放线定位铺设预制木垫块竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件梁板底技术处理。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片

12、点出立杆标记。木垫块应准确地放在定位线上，垫块必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层高支模脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。2、高支模脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在

13、上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。3、目标和验收标准建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）表3.0.4-1，要求全部符合要求。检查和验收应符合建筑施工扣件式钢管

14、脚手架（JGJ130-2001）8.1、8.2要求，及应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）。九、高支模施工安全管理搭、拆的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。搭拆的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保修。未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停

15、工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。工具及小零件，要放在工具箱内。搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上 打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。不得使用不合格的构配件。十、安全文明施工保证措施1、材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度不应小于，且不应大于。对接扣

16、件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑

17、，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。3、脚手架上施工作业的安全技术措施高支模脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。定期检查高支模脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订

18、出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣

19、件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。5、应执行的强制性条文本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：5.1、钢管上严禁打孔。5.2 当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；5.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；5.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下

20、方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。5.5 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；5.6剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。5.7拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；5.8各构配件严禁抛掷至地面；5.9旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；5.10脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。5.1

21、1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。5.12在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；十一、结构布置与计算1.荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规范，而现 行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准混凝土结构工程施工及验收规 范（GB5020492）的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振

22、捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此 钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN/m3，而是经估算后保守取3.0kN/m3。2.计算步骤荷载计算后，分别对模板、主次龙骨（木方）进行内力验算，其顺序如下：梁底模板的 抗弯强度、挠度验算次龙骨的抗弯强度、挠度验算主龙骨的抗弯强度、挠度验算支撑立杆的强度、稳定性验算。在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）的公式：lo=h2a计算,其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“高支模系统施工安全管理 办法”中的规定，h1500。3.板底模板系

23、统的计算新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力取以下两式中的较小值：F1=0.22*Rc*T0*1*2*VF2= Rc*H式中Rc混凝土的重力密度（kN/m3）；T0新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用T0=200/ （t15）计算（ t为混凝土的温度）；1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度在110150时，取1.15；V混凝土浇筑速 度（m/h）；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与振捣混凝土时产生的荷载组合值对梁侧板及 侧枋进行强

24、度、刚度验算，并计算所需对拉螺栓的直径及间距。4.利用Excel程序进行计算从上面的计算可知，要想设计出安全、经济、可行的模板支撑，其计算过程是比较繁琐 的，需要经过多次“试算”，即反复计算。由于“试算”都是将不同的数据套用同样的公式，因此，若利用Excel程序进行计算，则可以通过程序自带的公式计算功能，解决上述问题 ，比手算更快更好，且各次计算结果一目了然，方便比较设计。工作表格不仅可存放数字、文字，也可存放公式及计算结果等。当单元格中的数值发生变化时，Excel程序将自动修改 这些公式的计算结果。当输入某个工程的设计计算书模式后，可在别的工程中使用，只需输入新工程的有关数据即可得到新的结果

25、。该计算方法经过若干工程实例的应用，证明是可行的，并取得较好的效果。十二、设计与施工体会1.按照规范要求，对木模板系统的计算是采用概率极限状态设计法的要求，采用分项系 数设计表达式进行的。因此，在高支模设计中，各种参数的取值是否合理，将影响计算数据的准确性和支撑系统的安全性。2.本模板支架的基础支承在经夯实并浇筑混凝土的地面上，支架基础很容易满足支模施工和使用要求，因此，本设计对基础考虑得不多。当高、重、大跨度梁板模板支架支承在下层结构楼面上时，则要考虑下层楼面的结构承载力，必要时要进行加固处理。3.经计算分析，钢管的承载力较大（可用步距调整），其平面间距主要受木枋的强度和刚度影响。当木枋的强

26、度和刚度满足不了要求时，可考虑使用双木枋（即两条木枋叠起来使用）。由于木枋长度一般都是长2m，因此设计时垂直梁轴线方向的间距可以先定下来，一般为2m的1/2、1/4或比之略小，而沿梁轴线方向的间距则要通过试算来决定。4.由于施工中产生的振动荷载较大，竖向支撑由扣件式钢管脚手架组成，而安装的误差 很难保证杆件在竖直的一条线上，因此扣件式钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时安设好纵横向水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。5.由于支架的搭设是由架子工作业的，而支架上的模板系统则由木工来完成，因此，在 设计与施工过程中，要综合考虑各班组的情况，协调好各班组的工作，才能设计

27、出既确保安全、方便施工，又节约钢管用量的支模系统。6.在浇筑该部位混凝土时应从内而外逐段浇筑混凝土，以确保该处的荷载逐渐加大，使高支模的抗饶抗压等的受力情况能得到更好的控制。十三、附计算书及图例梁计算书（最大梁400*700）板计算书（板厚120mm）梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4.5米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。57001700440一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.7混凝

28、土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.43；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m

29、2):36.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：60；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：60；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：400mm，300mm

30、，300mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M16；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V -

31、混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算

32、简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 61.81.8/6=3.24cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.06360.9=2.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.0620.9=0.15kN/m；q = q1+q2 = 2.333+0.151 = 2.484 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 3

33、45mm；面板的最大弯距 M= 0.12.4843452 = 2.96104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.96104 / 3.24103=9.125N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.125N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 360.06 = 2.16N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 345mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 61.81.81.8/1

34、2=2.92cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.163454/(10095002.92104) = 0.748 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =345/250 = 1.38mm；面板的最大挠度计算值 =0.748mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.38mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(100mm*100mm木楞)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10010021/6 = 166.67cm3；I = 10

35、010031/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2360.9+1.420.9)0.345=14.28kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 60mm； 内楞的最大弯距: M=0.114.2860.002= 5.14103N.mm； 最大支座力:R=1.114.2830.06=0.943 kN；经计算得到，内楞的最

36、大受弯应力计算值 = 5.14103/1.67105 = 0.031 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.031 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =36.000.35= 12.42 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 60mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.67107mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67712.42604/(10090001.67107

37、) = 0 mm；内楞的最大容许挠度值: = 60/250=0.24mm；内楞的最大挠度计算值 =0mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =0.24mm，满足要求！2.外楞计算外楞(100mm*100mm木楞)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力0.943kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M

38、 - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.429 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.29105/1.02104 = 42.216 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =42.216N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.706 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的

39、最大挠度计算值 =0.706mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 16 mm； 穿梁螺栓有效直径: 13.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 144 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =360.060.55 =1.188 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170144/1000 = 24.48 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.188kN 小于 穿梁螺栓最大容许

40、拉力值 N=24.48kN，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M

41、 - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =55.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.500.90=33.05kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；施工人员及设备荷载设计值：q4:2.512.5 kN/m q = q1 + q2 + q3+ q4=33.05+0.30+2.02+2.5=37.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下

42、: Mmax = 0.1037.870.0552=0.011kN.m； =0.011106/4.32104=0.248N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.248 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.500+0.35）0.80= 30.88KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =55.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:

43、=55.00/250 = 0.220mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.88554/(10095003.89105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 55 / 250 = 0.22mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.50.055=2.104 kN/m；(2)模板的自重

44、线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.055(20.7+0.44)/ 0.44=0.095 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.055=0.248 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.104+1.20.095=2.639 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.248=0.346 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最

45、不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.674+0.346=3.02 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.020.80.8= 0.193 kN.m；最大应力 = M / W = 0.193106/5080 = 38.049 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 38.049 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.6740.8 = 1.283 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2

46、；钢管受剪应力计算值 =21283.328/489.000 = 5.249 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 5.249 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.104 + 0.124 = 2.228 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.2288004 /(10012.19104)=0.246mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.246 mm 小于

47、钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.5)0.7= 17.85 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(17.85 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.14 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中

48、力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.189 kN，中间支座最大反力Rmax=10.892；最大弯矩 Mmax=0.329 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.148 mm；支撑钢管的最大应力 =0.329106/5080=64.672 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 64.672 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!七、梁底纵向钢管计算纵向钢管只

49、起构造作用，通过扣件连接到立杆。八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.892 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立

50、杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.189 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.78=1.033 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.50/2+(1.00-0.44)/2)0.800.35=0.178 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.50/2+(1.00-0.44)/2)0.800.120(1.5+24.00)=1.556 kN； N =1.189+1.899+0.178+1.556=4.822 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/

51、i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.8 = 99 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.595 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4822/(0.595489) = 16.573 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 16.573 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全