压水堆核电厂二回路初步设计说明书

哈尔滨工程大学本科生课程设计（二）压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书班级学号姓名院系名称核科学与技术学院专业名称核工程与核技术指导教师目录摘要1设计内容与要求2热力系统原则方案确定21总体要求和已知条件22热力系统原则方案23主要热力参数选择3热力系统热平衡计算31热平衡计算方法32热平衡计算模型33热平衡计算流程34计算结果及分析4结论附录附表1已知条件和给定参数附表2选定的主要热力参数汇总表附表3热平衡计算结果汇总表附图1原则性热力系统图参考文献摘要本课程设计是学生在学习核动力装置与设备、核电厂运行课程后的一次综合训练，是实践教学的一个重要环节。通过课程设计使学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤；锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。按照初步设计基本流程，首先确定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并根据已知条件和给定参数，选择确定一、二回路工质的主要热力参数，然后采用定功率计算法对热力系统原则方案进行100功率下的热平衡计算，确定核电厂效率、总蒸汽产量、总给水量、汽轮机耗汽量、给水泵功率和扬程等主要参数，为二回路热力系统方案设计和优化提供基础。1设计内容及要求本课程设计的主要任务，是根据设计的要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下的热平衡计算。本课程设计的主要内容包括（1）确定二回路热力系统的形式和配置方式；（2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数；（3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、供热量及全厂性的热经济指标；（4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。通过课程设计应达到以下要求（1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则；（2）掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法；（3）提高计算机绘图、制表、数据处理的能力；（4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。2热力系统原则方案确定21总体要求和已知条件压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器，采用给水回热循环、蒸汽再热循环的热力循环方式，额定电功率为1000MW。汽轮机分为高压缸和低压缸，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器。给水回热系统的回热级数为7级，包括四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器。第1级至第4级低压给水加热器的加热蒸汽来自低压缸的抽汽，除氧器使用高压缸的排汽加热，第6级和第7级高压给水加热器的加热蒸汽来自高压缸的抽汽。各级加热器的疏水采用逐级回流的方式，即第7级加热器的疏水排到第6级加热器，第6级加热器的疏水排到除氧器，第4级加热器的疏水排到第3级加热器，依此类推，第1级加热器的疏水排到冷凝器热井。汽水分离再热器包括中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器，中间分离器的疏水排放到除氧器；第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，疏水排放到第6级高压给水加热器；第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热，疏水排放到第7级高压给水加热器。主给水泵采用汽轮机驱动，使用来自主蒸汽管道的新蒸汽，汽轮机的乏汽直接排入主汽轮发电机组的冷凝器，即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器。凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动，正常运行时由厂用电系统供电。已知条件和给定参数见附表1。22热力系统原则方案压水堆核电厂二回路系统的主要功能是将蒸汽发生器所产生的蒸汽送往汽轮机，驱动汽轮机运行，将蒸汽的热能转换为机械能；汽轮机带动发电机运行，将汽轮机输出的机械能转换为发电机输出的电能。电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环。221汽轮机组压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、三个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离器。单位质量流量的蒸汽在高压缸内的绝热焓降约占整个机组绝热焓降的40，最佳分缸压力（即高压缸排汽压力）约为高压缸进汽压力的1214。222蒸汽再热系统压水堆核电厂通常在主汽轮机的高、低压缸之间设置汽水分离再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸的蒸汽达到过热状态，从而提高低压汽轮机运行的安全性和经济性。汽水分离再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热。中间分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到不同的高压给水加热器。223给水回热系统给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换热器，除氧器为混合式加热器。高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水加热器的疏水可采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水可以全部采用逐级回流的方式，最终送入冷凝器，也可以部分采用疏水汇流方式，将疏入送入给水管道。本课程设计均采用逐级回流方式。给水回热系统的三个基本参数是给水回热级数、给水温度以及各级中的焓升分配。选择给水回热级数时，应考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加的费用应该能够从核电厂热经济性提高的收益中得到补偿；同时，还要尽量避免热力系统过于复杂，以保证核电厂运行的可靠性。因此，小型机组的回热级数一般取为13级，大型机组的回热级数一般取为79级。本课程设计给水回热级数取7级。压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看，除氧器就是一个混合式加热器。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸的排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。大型核电机组一般采用汽动给水泵，能够很好地适应机组变负荷运行，可以利用蒸汽发生器的新蒸汽、汽轮机高压缸的抽汽或者汽水分离再热器出口的热再热蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好的经济性。给水泵汽轮机排出的乏汽被直接排送到主汽轮发电机组的冷凝器。23主要热力参数选择压水堆核电厂一、二回路工质的运行参数之间存在着相互制约关系，如下图所示。典型压水堆核电厂一、二回路工质温度之间的制约关系231一回路冷却剂的参数选择从提高核电厂热效率的角度来看，提高一回路主系统中冷却剂的工作压力是有利的。但是，工作压力提高后，相应各主要设备的承压要求、材料和加工制造等技术难度都增加了，反过来影响到核电厂的经济性。综合考虑，典型压水堆核电厂主回路系统的工作压力一般为1516MPA，对应的饱和温度为342347。为了确保压水堆的安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，一般要求反应堆出口冷却剂的欠饱和度应至少大于10，为保险起见，可取欠饱和度大于1520。参考900MW压水堆核电厂系统与设备选取反应堆冷却剂系统运行压力156MPA冷却剂压力对应的饱和温度34528,反应堆出口冷却剂过冷度18反应堆出口冷却剂温度32728232二回路工质的参数选择二回路系统需要确定的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等。1蒸汽初参数的选择压水堆核电厂的二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系。根据朗肯循环的基本原理，在其它条件相同的情况下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率，目前二回路蒸汽参数已经提高到5070MPA，对于提高核电厂经济性起到了重要作用，但是受一次侧参数的严格制约，二回路蒸汽初参数不会再有大幅度的提高。选取二回路蒸汽参数为65MPA对应的饱和蒸汽温度为2809蒸汽发生器一、二次侧之间的对数平均传热温差为24912蒸汽终参数的选择在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度、循环冷却水,1温升以及冷凝器端差的限制。除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响，因此，需要综合考虑多方面因素选择蒸汽终参数。凝结水的温度为,1式中，循环冷却水温度，按照当地水文条件或者国家标准选取，,1我国北方地区取18，南方地区取24；循环冷却水温升，一般为612；冷凝器传热端差，一般为310。选取循环冷却水温度为24循环水温升为7冷凝器传热端差7凝结水的温度为,1247738冷凝器的运行压力为对应的饱和压力，查表得662KPA3蒸汽中间再热参数选择蒸汽再热循环的最佳再热压力取决于蒸汽初终参数、中间再热前后的汽轮机内效率、中间再热后的温度与中间再热加热蒸汽的压力和给水回热加热温度等。高压缸的排汽进入汽水分离器，经过分离器除湿后，再依次进入第一级再热器和第二级再热器加热，在汽水分离器再热器中的总压降为高压缸排汽压力的3左右。经过两级再热器加热后的蒸汽温度接近新蒸汽温度，一般情况下，第二级蒸汽再热器出口的热再热蒸汽（过热蒸汽）比用于加热的新蒸汽温度要低1315左右。为便于计算，假设再热蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中的焓升相同。蒸汽再热压力的选择应该使高、低压缸排汽的湿度控制在14之内，可据此选择中间分离器的进口压力（相当于高压缸排汽压力）。选取新蒸汽压损6高压缸进汽压力，由压损求得MPA,611参考900MW压水堆核电厂系统与设备选取高压缸进口蒸汽干度,995高压缸排汽压力MPA,0783根据高压缸内效率可求得高压缸排汽干度,8599参考900MW压水堆核电厂系统与设备选取低压缸进口蒸汽压力MPA,074低压缸进口蒸汽温度,2651汽水分离再热器的压力分配采用设计时普遍采用的平均分配法，即分离器和每一级给水加热器内给水的压力差相等。利用此方法可以求得相应的压力。4给水回热参数的选择（1）给水的焓升分配多级回热分配可以采用汽轮机设计时普遍使用的平均分配法，即每一级给水加热器内给水的焓升相等，这种方法简单易行。采用平均分配法时，每一级加热器的理论给水焓升为KJ/KG,1124491157857113588式中，蒸汽发生器运行压力对应的饱和水比焓，KJ/KG；冷凝器出口凝结水比焓，KJ/KG；Z给水回热级数。则蒸汽发生器的最佳给水比焓为KJ/KG,15785713588110901按照蒸汽发生器运行压力和最佳给水比焓查水和水蒸汽表，可以,确定最佳给水温。最佳给水温度可使回热循环汽轮机绝对内,25479效率达到最大值，但是实际给水温度往往低于理论上的最佳给水温度，,通常可以取为（085090）,0852547921657根据蒸汽发生器运行压力和实际给水温度查水和水蒸汽表，可以确定实际给水比焓KJ/KG，以此为依据，再次通过等焓升分配的方92921法确定每一级加热器内给水的实际焓升，即KJ/KG9292115785711019（2）给水回热系统中的压力选择除氧器使用高压缸的排汽加热，还接收来自第6级高压给水加热器的疏水，因而除氧器的运行压力应该略低于高压缸的排汽压力，且除氧器出口水温等于除氧器运行压力对应的饱和温度。凝水泵将冷凝器热井中的凝结水抽出，经过四级低压给水加热器输送到除氧器中，因而凝水泵的出口压力应该为式中，除氧器运行压力，MPA；凝水泵出口至除氧器的阻力压降，MPA；一般情况下，取凝水泵出口压力为除氧器运行压力的332倍。所以MPA3225给水泵将除氧器中的除氧水抽出，经过两级高压给水加热器输送到蒸汽发生器中，因而给水泵的出口压力应该为式中，蒸汽发生器二次侧蒸汽压力，MPA；给水泵出口至蒸汽发生器的阻力压降，MPA；一般情况下，取给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力的115125倍。所以MPA1278（3）抽汽参数的选择高压、低压给水加热器均为表面式加热器，加热蒸汽分别来自主汽轮机高压缸、低压缸的抽汽。给水加热器蒸汽侧出口疏水温度（饱和温度）与给水侧出口温度之差称为上端差（出口端差）,蒸汽侧蒸汽温度与给水侧进口温度之差称为下端差（进口端差），如下图所示。对于每一级给水加热器，根据给水温度、上端差即可确定加热用的抽汽温度。由于抽汽一般是饱和蒸汽，由抽汽温度可以确定抽汽压力。对于第一级低压给水加热器，加热用的抽汽温度636226562饱和蒸汽对应的压力，查水蒸汽热力图表得00262MPA算上抽汽压损后可得抽汽压力00276MPA根据低压缸内效率可以求得抽汽干度9459其它各级抽汽压力计算如上。表面式换热器的端差3热力系统热平衡计算31热平衡计算方法进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。这样计算的好处是每个方程式中只出现一个未知数，适合手工计算。热力计算过程使用的基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和汽轮机功率方程。在计算之前需要整理的原始资料为（1）给水加热器蒸汽侧压力等于抽汽压力减去抽汽管道压损；（2）给水加热器疏水温度和疏水比焓分别为汽侧压力下对应的饱和水温度和饱和水比焓；（3）蒸汽发生器进口给水压力比新蒸汽压力高01MPA；（4）给水加热器出口水温等于疏水温度减去出口端差；（5）给水加热器出口水温度由加热器出口水比焓和水侧压力查水和水蒸汽表确定。32热平衡计算模型（1）核蒸汽供应系统热功率计算已知核电厂的输出电功率为，假设电厂效率为，则反应堆的热功,率为KW,1000000,蒸汽发生器的蒸汽产量为11式中，一回路能量利用系数；1蒸汽发生器出口新蒸汽比焓，KJ/KG；蒸汽发生器运行压力下得饱和水焓，KJ/KG；蒸汽发生器给水比焓，KJ/KG；蒸汽发生器排污率，取为新蒸汽产量的105；代入数据得1277707132426100105132426929211185211（2）汽水分离第二级再热器新蒸汽的抽汽对其加热，抽汽冷取成的疏水排入第七级高压给水加热器,2H,2,22,2,式中，新蒸汽加热第二级再热器的抽汽量,KG/S；,2新蒸汽抽汽的比焓，KJ/KG；,2新蒸汽抽汽冷却成疏水的比焓，KJ/KG；,2再热器出口蒸汽流量，即低压缸秏汽量，KG/S；二级再热器出口比焓，KJ/KG；2,二级再热器进口比焓，KJ/KG；2,代入数据得,227772312132429854287215,20072413汽水分离第一级再热器高压缸抽汽对其加热，抽汽冷却成的疏水排入第六级高压给水加热器,8,8,81,1,式中，用于加热第一级再热器的高压缸抽汽量，KG/S；,8高压缸抽汽的比焓，KJ/KG；H,8高压缸抽汽冷却成疏水的比焓，KJ/KG；,8一级再热器出口比焓，KJ/KG；1,一级再热器进口比焓，KJ/KG；1,代入数据得,826539698184287215275890,80067724汽水分离器去除高压缸排汽的98的水分，这部分疏水排至除氧器,3,3,30981,3式中，高压缸排汽进入汽水分离再热器的排汽量，KG/S；,3高压缸排器进入除氧器的疏水量，KG/S；,3高压缸出口排汽干度。,代入数据易得,3013733,3113734（5）第七级高压给水加热器,7,7,7,2,2,7式中，给水量，KG/S；每一级给水加热器的给水焓升，KJ/KG；第七级高压缸抽汽量，KG/S；,7第七级高压缸抽汽比焓，KJ/KG；,7第七级给水加热器疏水比焓，KJ/KG；,7代入数据得11131969,727192,2代入1式得,700656001165（6）第六级高压给水加热器,6,6,6,8,8,6,7,2,7,6代入数据得1113173642,615231,811179,711179,2将1、2、5式代入上式得,6005990009856（7）给水泵汽轮机秏汽量计算给水泵的有效输出功率为,1000式中，给水泵的质量流量，KG/S；给水泵的扬程，MPA；给水的密度，KG/；3给水泵汽轮机的理论功率为,式中，汽轮给水泵组的泵效率；,分别为给水泵汽轮机组的内效率、机械,，,，,效率和减速器效率。给水泵汽轮机的秏汽率为,计算得,006397（8）除氧器对除氧器列质量守恒和能量守恒方程,3,6,7,8,2,3,3,6,7,8,2,6式中，除氧器秏汽量，KG/S；,凝结水流量，KG/S；且有,8代入2、3、5、6、7、（8）式及相关数据到质量守恒和能量守恒方程中可求得,01894125691072004710（9）第四级低压给水加热器,4,4,41113,428830460604,400488811（10）第三级低压给水加热器,3,3,3,4,4,31113,3（27567349546）,4（6060449546）代入11式得,300468312（11）第二级低压给水加热器,2,2,2,3,4,3,21113,226292438493,3,44954638493代入（11）、（12）式得,200448813（12）第一级低压给水加热器HFWHGLES,1HLES,1HLES,1GLES,2GLES,3GLES,4HLES,2HLES,11113GCDGLES,124947727462GLES,2GLES,3GLES,43849327462代入（11）、（12）、（13）式得,100431514至此，当确定一个总蒸汽产量时，回路中各处流量均可求出。DS（13）低压缸内功率NT,2GFH0HLES,4GFGLES,4HLES,4HLES,3GFGLES,4GLES,3HLES,3HLES,2GFGLES,4GLES,3GLES,2HLES,2HLES,1GFGLES,4GLES,3GLES,2GLES,1HLES,1HZ得NT,264183GF53947GLES,441316GLES,328567GLES,21512GLES,1（14）根据定功率前提MEGNT,1NT,2NE可求出所需的高压缸内功率。而根据低压缸内功率的类似求法可得NT,1NT,129896GS,117569GHES,815905GHES,78768GHES,6进而可以求得高压缸秏汽量GS,1NT,117569GHES,815905GHES,78768GHES,629896所以二回路系统总的新蒸汽耗量为GFHGS,1GS,2GFWP,S15核电厂热效率计算根据以上步骤计算得到的新蒸汽耗量，计算反应堆的热功率RGFHHFHHFWDGFHHSHFW1进而可以计算出核电厂效率为E,NPPER（16）计算精度判断将计算得到的核电厂效率与初始假设的比较，若绝对误差小于E,NPPE,NPP01，即完成计算，否则以为初始值，返回步骤（1）进行迭代计算。E,NPP33热平衡计算流程热力计算的一般流程采用C编程进行迭代计算，程序源代码如下INCLUDEINCLUDEMAINFLOATI,N1,N2,QR,DS,GFW,GFWPS,GF,GS2,GES8,GES7,GES6,GSDEA,GCD,GES4,GES3,GES2,GES1,NT1,NT2,GS1,GFH,QR2I1N1032N2030WHILEFABSN1N2/N10001N1N2/初始假设核电厂效率及效率循环迭代/QR1000000/N1/反应堆热功率/DS099QR/185211/蒸汽发生器总蒸汽产量/GFW10105DS/给水泵给水量/GFWPS00639GFW/给水泵汽轮机耗汽量/GF1072DS0447GFW/再热蒸汽量即低压缸秏汽量/GS200724GF/第二级再热器秏汽量/GES800677GF/第一级再热器秏汽量/GES700656GFW00116GF/高压缸第7级抽汽量/GES600599GFW000985GF/高压缸第6级抽汽量/GSDEADS01894GFW1256GF/除氧器秏汽量/GCDGFGFWPS00105DS/凝结水量/GES4004888GCD/低压缸第4级抽汽量/GES3004683GCD/低压缸第3级抽汽量/GES2004488GCD/低压缸第2级抽汽量/GES1004315GCD/低压缸第1级抽汽量/NT264183GF53947GES441316GES328567GES21512GES1/低压缸内功率/NT11000000/099/099NT2/高压缸内功率/GS1NT117569GES815905GES78768GES6/29896/高压缸秏汽量/GFHGS1GS2GFWPS/总耗气量/QR2185211GFH/099/计算得到的反应堆实际热功率/N21000000/QR2/计算得到的核电厂效率/IFI1II0134计算结果及分析经过热力学分析、计算，得到核电厂效率为3132，与参考资料中数据比对，接近核电厂实际效率；其它量也与实际核电厂中数据相差不大，说明在设计中没有出现原则性的错误。计算结果见附表3。4结论本课程设计以大亚湾核电站为蓝本，大亚湾核电站是典型的压水堆核电站，当认为环境温度（循环冷却水温度）在24并保持不变时，其效率可达34。本次压水堆核电站二回路热力系统设计依照大亚湾的部分参数进行选择，列出热平衡方程式，可求出各个运行设备的流量，并求出设计核电厂效率。本课程设计做了一些简化假设，如不考虑二次再热蒸汽到低压缸的压力损失，给水经过给水加热器时的压力损失等，这些假设都会引起一定的误差，但误差不大。通过本课程设计，我锻炼了运用MATLAB,C,CAD等软件的技巧，提高了计算机绘图、制表、数据处理的能力，提高了查阅资料、合理选择和分析数据的能力，同时也掌握了工程设计说明书撰写的基本原则。附表1已知条件和给定参数序号项目符号单位取值1核电厂输出电功率MW10002一回路能量利用系数10993蒸汽发生器出口蒸汽干度99754蒸汽发生器排污率1055高压缸内效率,82076低压缸内效率,83597汽轮机组机械效率0998发电机效率0999新蒸汽压损MPA610再热蒸汽压损MPA5811回热抽汽压损,MPA5,12低压缸排汽压损KPA5,13高压给水加热器出口端差,314低压给水加热器出口端差,215加热器效率09916给水泵效率,05817给水泵汽轮机内效率,08018给水泵汽轮机机械效率,09019给水泵汽轮机减速器效率,09820循环冷却水进口温度,124附表2确定的主要热力参数汇总表序号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行压力MPA选定，15161562反应堆冷却剂的饱和温度,查水和水蒸汽表确定345283反应堆出口冷却剂过冷度选定，1520184反应堆出口冷却剂温度COTS,UB327285反应堆进出口冷却剂温升选定，3040356反应堆进口冷却剂温度CIOC292287蒸汽发生饱和蒸汽压力MPA选定，5070658蒸汽发生器饱和蒸汽温度对应的饱和温度28099一、二次侧对数平均温差相关公式249110冷凝器中循环冷却水温升选定，68711冷凝器传热端差选定，310712冷凝器凝结水饱和温度,13813冷凝器的运行压力KPA对应的饱和压力66214高压缸进口蒸汽压力,MPA,61115高压缸进口蒸汽干度,选定99516高压缸排汽压力,MPA选定078317高压缸排汽干度,根据内效率计算859918汽水分离器进口蒸汽压力,MPA选定078319汽水分离器进口蒸汽干度,选定8599第一级再热器20再热蒸汽进口压力1,MPA选定076921再热蒸汽进口干度1,选定997222加热蒸汽进口压力1,MPA选定27623加热蒸汽进口干度1,选定9188第二级再热器24再热蒸汽进口压力2,MPA选定075425再热蒸汽进口温度2,选定213326再热蒸汽出口压力2,MPA选定07427再热蒸汽出口温度2,选定265128加热蒸汽进口压力2,MPA选定61129加热蒸汽进口干度2,选定995低压缸30进口蒸汽压力,MPA选定07431进口蒸汽温度,选定265132排气压力,MPA选定00069733排汽干度,根据内效率计算905334回热级数选定735低压给水加热器级数选定436高压给水加热器级数选定237第一次给水回热分配KJ/KG/FWHFCDZ11019第二次给水回热分配38高压加热器给水焓升,KJ/KG/HFW,FODEA,H1117039除氧器及低加给水焓升,KJ/KG/5LF,C1095940低压加热器给水参数第1级进口给水比焓,1KJ/KG15785第1级出口给水比焓,1KJ/KG26804第1级进口给水温度,1查水蒸汽表3723第1级出口给水温度,1查水蒸汽表6362第2级进口给水比焓,2KJ/KG26804第2级出口给水比焓,2KJ/KG37823第2级进口给水温度,2查水蒸汽表6362第2级出口给水温度,2查水蒸汽表8931第3级进口给水比焓,3KJ/KG37823第3级出口给水比焓,3KJ/KG48842第3级进口给水温度,3查水蒸汽表8931第3级出口给水温度,3查水蒸汽表11606第4级进口给水比焓,4KJ/KGKJ/KG48842第4级出口给水比焓,4KJ/KG59861第4级进口给水温度,4查水蒸汽表11606第4级出口给水温度,4查水蒸汽表14194除氧器