某高层建筑中央空调系统毕业设计全文

第二章工程概况11建筑资料本建筑是沈阳一幢十三层高的综合楼，本综合楼地下室为中央空调机房、仓库和配电房，其他为各种用途的教学或办公间，地下室高48米，一层层高均为33米，二层层高为51米，其他各层层高为35米，建筑物总高度约为615米，总建筑面积约为6690平方米。本系统管线不复杂，施工方便，夏季空调和冬季供暖同用一套系统。一十三层房间风机盘管加新风系统；厕所设置排风扇，保持厕所的相对负压，通过其他房间渗透补充厕所风量，再通过厕所风机排出，使厕所异味不能扩散至其他房间。正压控制的问题，为防止外部空气流如空调房间，设定保持室内510PA正压，送风量大于排风量时，室内将保持正压。该设计中采用的计算方法和数据依据主要来源于薛殿华主编的空气调节，还有其他的一些相关资料。相关建筑图见附录。该建筑物相关资料如下1）屋面保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度为75MM2）外墙外墙为厚度是370MM的红砖墙，内粉刷白灰。3）外窗单层钢窗，玻璃为6MM厚的吸热玻璃，内有活动百叶窗作为内遮阳。4）人数人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本综合楼人员密度按黄翔、连之伟、哈文主编的空调工程应用中的数值估算。5）照明、设备由建筑电气专业提供，照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30W/M。设备负荷为40W/M。226）空调使用时间办公楼空调每天使用10小时，即8001200、14001800、19002100。7）动力与能源资料水源该建筑的东、南两侧均有市政给水管线，水源较充足，水质较硬。电源有380V和220V电源，用电容量能够满足要求。热源该楼无热源需选用锅炉满足冬季供热及全年热水供应。气源该建筑的东、南两侧均敷设有天然气管道，天然气热值为19000KJ/NM,且供3应量充足。12气象资料表11室外气象参数表表12室外计算（干球）温度（C）。冬季夏季采暖空气调节最低日平均通风通风空气调节空气调节日平均计算日较差夏季空气调节室外计算湿球温度（C）。1922249122831427281254其他新风量取30M/HP3噪声声级不高于40DB空气中含尘量不大于030MG/M3室内空气压力稍高于室外大气压。地理位置大气压力HPA北纬东经海拔（米）冬季夏季41。46，12326。，4161020810077第三章方案设计31系统选择根据我们的设计要求本工程为沈阳某综合暖通空调系统设计，而且是高层建筑十三层，本建筑拥有单独的空调机房，我们选择半集中式中央空调系统3。为了更好，更经济的对房间承担冷负荷及湿负荷，选取空气水系统和全空气系统相结合的设计方案。具体设计按送风参数的数量，送风量恒定与否，所使用空气来源和房间的控制要求设定。详细了解建筑物的情况，包括建筑空调面积、建筑物的功能、建筑物的基础形式，风机盘管的高度、位置，制冷机房所在楼层及设计承重。详细计算建筑物空调逐时冷负荷；绘制逐时冷负荷图。考虑到使高大建筑房间内温度均匀，需有一定的送风量，综合楼宜选用全空气和空气水定风量系统。全空气系统对空气进行集中处理，空气处理机组有多种处理功能和较强的处理能力，尤其是有较强的除湿能力，且系统经常需要维修的是空气处理设备。由于综合楼是用于教学活动，所有房间均采用风机盘管加新风系统。32水系统由于本综合楼建筑、面积大，且左右部分布置比较均匀，我们采取左右部分分开供水系统。这样能减少机房水泵的负担，更易使水力答到平衡。主管采用同程式系统，因为可以比异程式系统更好的平衡水力，由于路程不长，管道投资不会有太大的区别。每层的分支管路可采取异程式，而且系统阻力不会相差太大，管道投资也可以节省很多。33供风通风综合楼四七层均采用风机盘管加新风系统4，比全新风系统节省能源，而且容易调节，房间的排风采用自然排风方式。由于本建筑左右部分布置比较均匀，我们采取左右部分分开供风系统。34冷量热量调节量调节，质调节，变流量的质调节，间歇调节四种，首先间歇调节可以不考虑。因为其只能在供冷或供热的开始和末期阶段，质调节在夏天没有什么影响，但是浪费能源。量调节可以节约能源，不过在冬天容易产生水力失调。变流量的质调节综合了以上两种方案的优点，可以考虑采用。第四章负荷计算41负荷计算原理与方法411空调冷负荷构成吊挂式空气处理机组节省空间，不占用建筑面积。负荷由吊挂式空气处理机组负担。风机盘管机组加新风系统特点1）风机盘管机组仍是湿工况运行，产生霉菌，盘管表面积湿垢不易清除；2）卫生条件仍然差；3）风机盘管机组和新风机组可用一种冷水温度（712C）处理达到运行简单，当前国内多用。冷负荷由风机盘管负担。412围护结构瞬变传热形成冷负荷的计算方法1）外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷5在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算LQFKTT1LN式中LQ外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；1F外墙和屋面的传热面积，M；2K外墙和屋面的传热系数，W/（M），可根据外墙和屋面的不同构造，查取T室内计算温度，；NT外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，根据外墙和屋面的不同类L型分别查取。必须指出（41）式中的各围护结构的冷负荷温度值都是以北京地区的气象参数为依据计算的，因此对不同地区和不同情况应按下式进行修正TTTKKLNLDAP式中T地区修正系数，；DK不同外表面换热系数修正系数；AK不同外表面的颜色系数修正系数。P2）外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下，玻璃窗瞬变传热形成的冷负荷可按下式计算LQ3FK（TLTN）式中F外玻璃窗面积，；K玻璃的传热系数，W/（K）本设计单层玻璃窗K626W/（K）；TL玻璃窗的冷负荷逐时值，；T室内设计温度，。N不同地点对T按下式修正1TTT,1D式中T地区修正系数，。D413透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算LQFCDC4ZMAXJLQ式中F玻璃窗的净面积，是窗口面积乘以有效面积系数C，本设计单层钢窗AC085；AC玻璃窗的综合遮挡系数CCCZZSN其中，C玻璃窗的遮挡系数；SC窗内遮阳设施的遮阳系数；ND日射得热因数的最大值，W/；MAXJC冷负荷系数。LQ414设备散热形成的冷负荷设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算LQQCLQ式中Q设备和用具的实际显热散热量，W；C设备和用具显热散热冷负荷系数。根据这些设备和用具开始使用后的小时L数及从开始使用时间算起到计算冷负荷的小时数、以及有罩和无罩情况不同而定。设备和用具的实际显热散热热量按下式计算1）电动设备当工艺设备及其电动机都放在室内时Q1000NNNN/123当只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时Q1000NNNN123当工艺设备不在室内，而只有电动机在室内时Q1000NNN123式中N电动设备的安装功率，KW；电动机效率，可由产品样本查得；N利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，一般可取0709可1用以反映安装功率程度；N电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均实耗功率与机器设计时最大实2耗功率之比；N同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，3一般取0508。2）电热设备散热量对于无保温密闭罩的电热设备，按下式计算Q1000NNNNN1234式中N考虑排风带走热量的系数，一般取05；4其他符号意义同前。3）电子设备散热量计算公式为Q1000NNNN，其中系数N的值根据使用情况而定，对已给出实测的1232实好功率值的电子计算机可取10。一般仪表取0509。415照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式6分别为白炽灯LQ1000NC5LQ荧光灯LQ1000NNNC12L式中LQ灯具散热形成的冷负荷，W；5N照明灯具所需功率，KW；N镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取1N12；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取N10；本设计取N10；11N灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风2散热与顶棚内时，取N0508；而荧光灯罩无通风孔时，取N0608；22C照明散热冷负荷系数。LQ本设计照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30W/。416人体散热形成的冷负荷人体散热引起的冷负荷计算式为LQQNNC6SLQ式中Q不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W；SN室内全部人数；N群集系数；C人体显热散热冷负荷系数。LQ417四层办公室1的冷负荷计算已知条件1）北墙红砖墙，K155/（K），序号1，属型，F126；2）北窗单层玻璃钢窗，内有活动百叶帘作为内遮阳。F48；3）西墙红砖墙，K155/（K），序号1，属型，F2205；4）室内设计温度T26N5）室内有2人工作（上午8点到晚上21点）；6）室内压力稍高于室外大气压力；7）设备一台计算机；8）照明荧光灯四盏。解按本题条件，由于室内压力高于大气压，所以不需考虑室外空气渗透所引起的冷负荷。根据前面的公式，先分项计算如下1）外墙冷负荷查表得冷负荷逐时值，计算结果列于表41中。计算式为LQFKTTW1LN表41北外墙冷负荷时间800900100011001200130014001500160017001800190020002100TLN289287284282280279278278279280282284287290TLNTN292724222191818192022242730F126K155LQ566527469430391371352352371391430469527566表42西外墙冷负荷时间800900100011001200130014001500160017001800190020002100TLN337333328323320316313310309309310314319325TLNTN7773686360565350494950545965F2205K155LQ2632502332152051921811711681681711852022223）北玻璃窗传热引起冷负荷计算公式LQ3FK（TLTN）表43北外窗瞬变冷负荷时间800900100011001200130014001500160017001800190020002100TLN259269280289298305309312312310306298289281TLNTN0109202939454952525046382921F48K626LQ30271601872117213521472156315631503138211428726314）透过玻璃窗进入日射得热引起冷负荷本设计所用的玻璃窗为6MM吸热玻璃，有附录25表4查得玻璃窗有效面积系数C085，有效面积F48085408C083,C060,因此C0498有沈阳的地ASNZ理位置查出D96W/。MAXJ计算公式LQFCDC4ZAXJLQ表44北窗透入日射得热引起的冷负荷时间800900100011001200130014001500160017001800190020002100CLQ054065075081083083079071060061068017016015DJ。MAX96CZ0498F408LQ1051281461581621621541391171171333331295照明、设备引起的冷负荷照明灯具不一定同时使用，作为空调负荷应按同时使用时的总功率来计算灯具散热量。荧光灯为30W，总共有4盏，且镇流器与灯管在同一房间内，因此LQ30412144W。办公室里计算机只有一台，估算计算机的冷负荷为300W每台。5）人员散热引起的冷负荷室内的人体会同时向室内散发热量和湿量。散发的热量有显热和潜热两种形式。办公室属普通事务工作，在室温为26时，查表得显热为59W，潜热为65W和湿量26710G/S。因此LQ248W。3最后将前面几项逐时冷负荷相加，并列于表45中。表45时间800900100011001200130014001500160017001800190020002100北墙5753474339373535373943475357北窗32760871171351471561561501381148763窗日射105127146158162162154139168119133333129西墙263250233215205192181171168168171185202222照明设备444人员248总计11141149117811951215121812091195117011681177107110761063由表45可以看出，最大冷负荷出现在1300时，其值为1218W，此值为四层办公室1的夏季空调设计负荷。42新风冷负荷目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则，办公楼的新风量取30M/HP。3夏季，空调新风冷负荷按下式计算CL（II）LWWN式中C夏季新风冷负荷，KW；LWL新风量，KG/S。本设计为每人30M/H，因此办公室1的新风量为360M/H；3I室外空气的焓值。夏季沈阳的室外计算干球温度为314，查ID图的IW75KJ/KGI室内空气的焓值。当室内温度为26，60时，I583KJ/KG。NN因此，C323WLW43湿负荷与人体散湿量人体散湿量7可按下式计算DNNW10,3式中D人体散湿量，KG/HN群集系数，办公楼的群集系数为093；W成年男子的小时散热量，KG/（HP）；26时极轻劳动成年男子的小时散热量为0109KG/（HP）。因此，一个极轻劳动成年男子的小时散热量为D0101KG/（HP）0028G/S44风量确定441送风量计算原理空调房间的送风量L8通常按照夏季最大的室内冷负荷。以四层办公室1为例用计算法确定送风状态的参数和送风量。已知该房间的总余热量，总余湿量WQ154G/S,T26,QI当地大气压为10077KPA。056WN5608T联立方程式如下0IQGN0D10/842510DTTI式中，D的单位为G/KG,W的单位为G/S其中已知Q、W、I、D、T解得I491KJ/KG，D1238G/KG，G502N000M/H。3用同样方法计算其他各个房间的冷负荷。计算结果列于以下的表格里四层表46房间类型各房间冷负荷，W新风冷负荷，W人体散湿量，G/S送风量，M3/H办公室112183230056502办公室213343230056539办公室317053230056659办公室417053230056659办公室517053230056659办公室6388064601121471办公室717823230056684办公室817823230056684办公室917053230056659休息厅1029688831546233休息厅1029688831546233精品展厅365632300562238文物展厅1419277521347132大报告厅419473876067226230五层47房间类型各房间冷负荷，W新风冷负荷，W人体散湿量，G/S送风量，M3/H办公室112183230056502办公室210263230056438办公室310263230056438办公室410263230056438办公室510263230056438办公室613803230056553办公室713803230056553办公室813803230056553办公室913803230056553办公室105218129202242116办公室1113343230056539办公室125218129202242116网络设备机房722516150282873服务器机房410332300561438电源控制室527432300561819终端机房406832300561427网络教学用房11025235530624487网络教学用房21025235530624487网络教学用房31184138760675108网络教学用房41184138760675108网络教学用房51655351680907059网络教学用房6509851679629122029六层48房间类型各房间冷负荷，W新风冷负荷，W人体散湿量，G/S送风量，M3/H办公室112183230056502办公室213343230056539CAI多媒体教室258392325640315956大教室732983981465111小教室1453146840812995小教室2453146840812995中教室1632859761043999中教室2632859761043999网络教学用房17124710612324625网络教学用房24856468411763100网络教学用房34856468411763100网络教学用房4844085601485525网络教学用房5568556530983685网络教学用房6568556530983685网络教学用房7721074291274758网络教学用房82500923256403156861七层49房间类型各房间冷负荷，W新风冷负荷，W人体散湿量，G/S送风量，M3/H办公室112183230056502办公室213343230056539CAI多媒体教室1258392325640315956CAI多媒体教室2250092325640315686大教室1913083981465697大教室210928109821907121大教室3913083891465697大教室4781683891465270小教室1500446840813149小教室2500446840813149小教室3500446840813149小教室4500446840813149中教室1694059761044198中教室2694059761044198中教室3694059761044198中教室4694059761044198442总送风量及新风送风量计算本设计选择新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理。室内总风量确定严格按照计算原理中的公式计算。室内新风量确定本系统中新风量为总风量的20。第五章设备选型根据各房间的风量和冷负荷选取设备，此次设备选用天大胜远公司的产品。风机盘管机组在使用过程当中应该注意的几个问题1）定期清晰滤尘网，以保持空气流动畅通；2）定期清扫换热器上的积灰，以保证它具有良好的传热性能；3）风机盘管制冷时，冷水进口温度一般采用710，不能低于5，以防止管道及空调器表面结露；4）当噪声级很高时，可以在机组出口和房间送风口之间的风道内做消声处理。1根据各房间的风量和冷负荷选择。结果列于表410中表51四层风机盘管五层风机盘管六层风机盘管七层风机盘管办公室1FP63办公室1FP63办公室1FP63办公室1FP63办公室2FP71办公室2FP5办公室2FP71办公室2FP71办公室3FP10办公室3FP5CAI多媒体教室FP256CAI多媒体教室1FP256办公室4FP10办公室4FP5大教室FP252CAI多媒体教室2FP256办公室5FP10办公室5FP5小教室1FP202大教室1FP252办公室6FP20办公室6FP71小教室2FP202大教室2FP252办公室7FP10办公室7FP71中教室1FP252大教室3FP252办公室8FP10办公室8FP71中教室2FP252大教室4FP252办公室9FP10办公室9FP71网络教学用房1FP252小教室1FP202休息厅FP252办公室10FP1252网络教学用房2FP202小教室2FP202休息厅FP252办公室11FP71网络教学用房3FP202小教室3FP202精品展厅FP142办公室12FP142网络教学用房4FP252小教室4FP202文物展厅FP252网络设备机房FP202网络教学用房5FP202中教室1FP252大报告厅FP2512服务器机房FP20网络教学用房6FP202中教室2FP252电源控制室FP25网络教学用房7FP252中教室3FP252终端机房FP20网络教学用房8FP256中教室4FP252网络教学用房1FP252网络教学用房2FP252网络教学用房3FP252网络教学用房4FP252网络教学用房5FP252网络教学用房6FP25102制冷机组的选择根据制冷是空调的冷负荷选择。总共的冷负荷为687752W，因此2选用离心式冷水机组，具体采用重通约克的LSLXR123700，制冷剂为R123，制冷量为703KW。离心式冷水机组具有性能系数高，制冷量大，单位功率机组的重量轻，体积小，易于实现多级压缩和节流，自动化程度高等特点。宜用于单机容量大于580KW的大型中央空调制冷系统，特别适用于空调负荷大的高层建筑空调制冷系统及区域制冷系统。3引风机的选择2由于本建筑左右部分布置比较均匀，我们采取左右部分分开供风系统（具体分布看图纸）。每个楼层两个引风机，采用开利的DBFP型吊装式新风机组，具体型号如下表52西区东区四层引风机型号DBFP6DBFP8五层引风机型号DBFP4DBFP10六层引风机型号DBFP10DBFP8七层引风机型号DBFP10DBFP8第六章空调风系统设计与布置61风系统布置本设计风道材料选用镀锌钢板，易于加工制作，安装方便，能承受较高温度及压力，且有较好的防腐性能，适用本空调系统9。62风口的设计与布置西区、动区的所有房间的风机盘管送风口及新风口均采用侧送侧回10的气流组织形式。选择、布置风口时，考虑了使得活动区处于回流区，以增强房间舒适度。现在以六层楼小教室1为例，进行风口计算。已知条件教室长72米、宽58米、高35米，室内要求恒温261，室内的显热负荷为9215KJ/H。1送风口的设计选定送风口形式为三层活动百叶型窗口，紊流系数016，风口布置在房间长度A方向上，射程XB0553M。2选定送风温差TO，计算送风量L并校核换气次数N。选定送风温差TO5，L1521M3/H0TCQ5129N104次/HABHL87换气次数104次/H8次/H,满足要求。3确定送风速度假设送风速度为V35M/S,代入下式8127530LHAVDFNV03612846M/S,0所取V3546且在防风口的流速25M之内，所以满足要求。04确定送风口数目考虑到空调精度较高，因而轴心的温度取为空调温度的06倍，即TX06106（TX/TO）1281536，因此无因次距离024，代入下式X1N21XAHA5确定送风口尺寸每个送风口面积为FL/3600VON0060M2，得出送风口长宽025M025M面积当量直径D00276M6校核贴附长度AR000369NTVTG20因此得X/D325贴附长度X325DO3250276897M大于射程53M,所以满足要求。7校核房间高度设风口门底至栅点距离为05M，,则HHW007X03317M给定房间35米大于设计要求房高317米，所以满足要求。其他送风口的规格详见图纸。63风管的布置和要求1风管13应注意布置整齐，便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，设计是应考率到各管道装拆方便；2风管布置应该尽量减少局部阻力，弯管中心曲率半径不小于其风管直径或边长。以七层楼东区为例，风管的具体计算如下1）绘制系统轴侧图，并对各管进行编号，标注长度和风量。2）选定管径为1234567为最不利环路，逐段计算摩擦阻力和局部阻力。管段12管长L3,风量L840摩擦阻力部分初选流速为4M/S，风量为840M3/H，算的风道断面积为F840/（36004）00583将F规格化为250MM250MM，当量直径为250MM，实际流速为373M/S，查图得RM12，故管段12的摩擦阻力为36PA1局部阻力部分分叉三通，根据支管与总管断面之比为04，查表得028,对应总管流速为26M/S；渐缩管根据,查表得010；O3045故Z162PA该管段总阻力36162522PA。P管段23管长8米，流量1470M3/H，初选风速3M/S。根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为400MM400MM，实际流速为26M/S，查的RM03，故管段23的摩擦阻力为24PA。局部阻力部分分叉三通，根据支管和总管断面之比为08，得028，对应的总管流速为26M/S，的Z109故该管段总阻力349PAP管段34管长8米，流量2940M3/H，初选风速5M/S。根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为400MM400MM，实际流速为51M/S，查的RM10，故管段34的摩擦阻力为8PA。局部阻力部分两个三通直通，05，对应的总管流速为51M/SZ78PA故该管段总阻力158PAP管段45管长12米，流量4079M3/H，初选风速55M/S。根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为400MM500MM，实际流速为567M/S，查的RM10，故管段34的摩擦阻力为12PA。局部阻力部分三通直通，03；渐缩管根据,查表得010；O3045故Z77故该管段总阻力197PAP管段56管长4米，流量7216M3/H，初选风速9M/S。根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为400MM500MM，实际流速为10M/S，查的RM28，故管段34的摩擦阻力为112PA。局部阻力部分三通直通，03，Z18PA故该管段总阻力292PAP管段67管长2米，流量7324M3/H，初选风速9M/S。根据假定流速法及管径规格化，得到断面尺寸为400MM500MM，实际流速为10M/S，查的RM28，故管段34的摩擦阻力为56PA。局部阻力部分三通直通，03，Z22PA固定百叶栅，新风入口流速为5M/S,取有效通风面积比为08，则固定格栅面积为A7324/（3600508）05086取外形尺寸为800MM630MM，其风速为4M/S,查表得09，则它的局部阻力为86PA渐缩管根据,查表得010，阻力为09PA45故该管段总阻力371PAP管段1234567总的阻力Z1105PA3）支管的阻力平衡计算经过验算，离风机最远的房间和最近的房间阻力平衡。第七章空调水系统的设计71冷冻水管的水力计算原理本设计水管管材选用焊接钢管或无缝钢管，易于加工制作，安装方便，能承受较高温度及压力，且具有一定的防腐性能。本设计采用两管式闭式一次定泵量系统，各层水管同程布置，两管制具有管理方便，一次行投资小等优点，本设计对空调要求不高故采用两管制。闭式的优点1、水泵扬程只须克服循环阻力与楼层数无关。2、循环水不易受污染，管路腐蚀情况比开式好。3、不需设回水池，但需设一膨胀水箱，它应尽量靠近水泵入口的回水干管水系统水力计算基本公式沿程阻力2VPE沿程阻力系数0025L/DE局部阻力PJV/22水管总阻力PPEPJ确定管径DVV360472水力计算1）管道布置及管段编号，长度标注如水系统图所示，确定最不利环路为12345678910111213。（见附表）2）根据各管段的风量及选定的流速，确定最不利环路各管段的断面尺寸及沿程阻力和局部阻力如下初选管段12的计算流速为23M/S，流量为26M3/H，管径为DN20，管长为2米，则0025L/D25E故PE6613PA局部阻力损失三通两个，16，截止阀一个06故PJV/25819PA2总阻力PPEPJ12432PA管段23假设流速为23M/S，流量为78M3/H，管长为3米，则D004米，实际流速为17M/S，VV36040025L/D188E故PE2717PA局部阻力损失三通一个，15，截止阀一个06故PJV/23035PA2总阻力PPEPJ5752PA管段34假设流速为1M/S，流量为1365M3/H，管长为10米，则D008米，实际流速为08M/S，VV36040025L/D313E故PE1002PA局部阻力损失三通两个，02，故PJV/264PA2总阻力PPEPJ1066PA管段45流量为2275M3/H，管长为8米，则D008米，实际流速为13M/S，VV36040025L/D25E故PE2113PA局部阻力损失三通两个，02，故PJV/2169PA2总阻力PPEPJ2282PA管段56流量为3185M3/H，管长为8米，则D008米，实际流速为18M/S，VV36040025L/D25E故PE4050PA局部阻力损失三通两个，02，故PJV/2324PA2总阻力PPEPJ4374PA管段67流量为3965M3/H，管长为12米，则D008米，实际流速为22M/S，VV36040025L/D375E故PE9075PA局部阻力损失三通一个，01，故PJV/2242PA2总阻力PPEPJ9317PA管段78流量为5785M3/H，管长为4米，则D008米，实际流速为32M/S，VV36040025L/D12E故PE6144PA局部阻力损失三通一个，01，故PJV/2512PA2总阻力PPEPJ6656PA管段89流量为5852M3/H，管长为2米，则D008米，实际流速为32M/S，VV36040025L/D0625E故PE3200PA局部阻力损失三通一个，01，蝶阀，02故PJV/21536PA2总阻力PPEPJ4736PA管段910流量为5852M3/H，管长为35米，则D008米，实际流速为32M/S，VV36040025L/D109E故PE5600PA局部阻力损失弯头，051，故PJV/22611PA2总阻力PPEPJ8211PA管段1011流量为11054M3/H，管长为35米，则D0125米，实际流速为25M/S，VV36040025L/D07E故PE2188PA局部阻力损失三通一个，01，渐缩01故PJV/2625PA2总阻力PPEPJ2813PA管段1112流量为1279M3/H，管长为35米，则D0125米，实际流速为29M/S，VV36040025L/D07E故PE2944PA局部阻力损失三通一个，01，故PJV/2424PA2总阻力PPEPJ3365PA管段1213流量为1624M3/H，管长为19米，则D0125米，实际流速为37M/S，VV36040025L/D38E故PE26011PA局部阻力损失三通一个，01，截止阀06故PJV/24792PA2总阻力PPEPJ26696PA所有管段总的阻力PA87073冷凝水的管路设计风机盘管在运行时产生的冷凝水，必须及时排走，排放凝结水的管路的系统设计中，应注意以下几点1）风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于001。其他支水干管，沿水流方向，应保持不小于0002的坡度，且不允许有积水部位。2）冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌管，不宜采用焊接管。采用聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次节露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。3）冷凝水管的公称直径D（MM），一般情况下可以按照机组的冷负荷Q，按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径Q7KW时，DN20MMQ71176KW时，DN25MMQ71100KW时，DN32MMQ101176KW时，DN40MMQ177598KW时，DN50MMQ5991055KW时，DN80MMQ10561512KW时，DN100MMQ151312462KW时，DN125MM本设计的凝水管采用聚乙烯塑料管，可以不加防止二次节露的保温层；风机盘管的凝结水管管径与风机盘管的管径一致，均用DN20，就近排放至临近的卫生间下水口。第八章消声减振管道和保温方面的设计考虑建筑物内部的噪声、振动源主要是由于设备空调、给排水、电气设备后产生的，其中以空调制冷设备产生的噪声影响最大。包括其中的冷却塔、空调制冷机组、通风机、风管、风阀等产生的噪声。主要的噪声源是通风机。风机噪声是由于叶片驱动空气产生的紊流引起的宽频带气噪声以及响应的旋转噪声所组成，后者由转数和叶片数确定其噪声频率。在空调系统设计中需要考虑消声和减振这一重要环节。81空调系统的消声设备选型建筑中选用风机盘管加新风系统14。风机盘管的噪声基本满足设计要，不需要设置消声器，只需在风口与风机连接处设置软连接即可。新风机组新风是由各层的单独的新风机组供给，由新风机组的噪声参数知道，需要设置消声器。空调系统的噪声除了通过空气传播到室内外，还可以通过建筑物的结构和基础进行传播，即所谓的固体声。可以用非刚性连接来达到削弱由机器传给基础的振动，即在振源和基础之间设减振装置。82空调系统的减振设计水泵和离心式冷水机组固定在隔振基座上。隔振基座用钢筋混凝土板加工而成。水泵的进、出口采用橡胶柔性接头同水管连接。水泵、冷水机组、风机盘管、空调机组等设备供回水管用橡胶或不锈钢柔性软管连接，以不使设备的振动传递给管路。83保温材料的选择保温材料15的热工性质主要取决于其导热系数，导热系数越大，说明保温效果越好。同时综合考虑保温材料的吸水率、使用温度范围、使用寿命、抗老化性、机械强度、防火性能、造价以及经济性。在本设计中对供回水管及风管的保温材料均采用带有网格线铝箔面的防潮离心玻璃棉。84保温管道防结露下表为各管径下要求的防结露厚度表81管径DN15DN20DN25DN32DN40DN50DN70DN80DN100厚度1112125131351414514515九空调系统的控制和调节自动控制和调节包括调节风阀的开度保持系统内各房间的参数稳定；室内外参数和处理设备后的参数的检测；工况自动转换；设备的连锁与自动保护；中央监控与管理。本设计是普通中央空调，对空调系统自动控制和调节没有进行深入设计。仅从离心式冷水机组、风机盘管机组等进行了粗略的控制和调节。91离心式冷水机组离心式冷水机组具有性能系数高，制冷量大，单位功率机组的重量轻，体积小，易于实现多级压缩和节流，自动化程度高等特点。宜用于单机容量大于580KW的大型中央空调制冷系统，特别适用于空调负荷大的高层建筑空调制冷系统及区域制冷系统。为回收建筑物内部的热量，宜采用带有双管束冷凝器的离心式冷水机组，作为热回收泵使用。该冷凝器的冷却塔与热水管路是两个完全独立的水路，制冷剂管路对两个管束公用。本设计采用的是重通约克的LSLXR123700，制冷剂为R123，制冷量为703KW。92风机盘管系统风机盘管机组简称风机盘管，是一种末端装置。风机盘管系统的机组内的风机用的电机为单相电容调速低噪声电机，通过风量调节开关调节输入电机的电压，以改变风机的转速，从而使机组变换高、中、低三档风量。除风量调节外，风机盘管的供冷（热）量也可通过水量调节阀自动调节。风机盘管有新风系统，因此可以调节室内空气质量。风机盘管运行方便、调节灵活且运行费用比较低。93泵进出口设备泵进出口处设有压力表、温度计，用于就地检测系统的压力和温度。结论本设计为沈阳某综合楼空调工程设计。设计主要从负荷计算、空调过程设计、方案设计、管道布置、水利计算及设备选择，消声减振等方面着手，对舒适性空调的设计过程进行了实际操作。空调工程正越来越多的应用在工业、科学以及民用领域中，现代化发展需要空气调节。空气调节的发展前景是广阔的，一些发达国家使用空气调节手段维持内部环境已经很普遍，而且人们长期生活和工作在人工控制的环境中，但是因此也招致了一些人体健康方面的问题。“非典”的出现，使人们越来越多的开始关注空气的质量问题。中央空调系统中，由于空气是集中处理的，病毒很容易传播，因此如何能更有效的净化空气，将是各空调厂家需要密切考虑的问题。进入21世纪，能源紧缺是我们面临的重要问题，人们也越来越关注节能，因此空调技术的发展，不仅要在能源利用、能量的节约和回收、改进能量转换和传递设备的性能、提高系统能量的综合利用效果和寻求合理的运行规律等方面继续研究和开发，而且要在更广泛的范围内，研究创造有利于健康的适于人工作和生活的环境。由于是初次进行宾馆的设计，水平有限，设计中难免存在一些问题，恳请各位老师给予批评指正。致谢本设计是在王翠华老师的悉心指导下完成的。在设计过程中王老师给了我很大的帮助，使我在设计过程中遇到的困难都能迎刃而解。王老师崇高的师德、渊博的知识、严谨的态度以及对学生的关心给我留下了深刻的印象。在此，特向王老师致以最诚挚的感谢此外，在设计期间我还得到了热能教研室其他老师和同组成员的热情帮助，我在这里表示衷心的感附录附录A英语翻译原文THEAPPLICATIONSOFHEATPUMPS1HEATPUMPSININDUSTRY1SYSTEMSRELATIVELYFEWHEATPUMPSARECURRENTLYINSTALLEDININDUSTRYHOWEVER,ASENVIRONMENTALREGULATIONSBECOMESTRICTER,INDUSTRIALHEATPUMPSCANBECOMEANIMPORTANTTECHNOLOGYTOREDUCEEMISSIONS,IMPROVEEFFICIENCY,ANDLIMITTHEUSEOFGROUNDWATERFORCOOLINGTOENSURETHESOUNDAPPLICATIONOFHEATPUMPSININDUSTRY,PROCESSESSHOULDBEOPTIMISEDANDINTEGRATEDTHROUGHPROCESSINTEGRATIONIMPROVEDENERGYEFFICIENCYISACHIEVEDBYTHERMODYNAMICALLYOPTIMISINGTOTALINDUSTRIALPROCESSESANIMPORTANTINSTRUMENTFORPROCESSINTEGRATIONISPINCHANALYSIS,ATECHNOLOGYTOCHARACTERISEPROCESSHEATSTREAMSANDIDENTIFYPOSSIBILITIESFORHEATRECOVERYSUCHPOSSIBILITIESMAYINCLUDEIMPROVEDHEATEXCHANGERNETWORKS,COGENERATIONANDHEATPUMPSPINCHANALYSISISESPECIALLYPOWERFULFORLARGE,COMPLEXPROCESSESWITHMULTIPLEOPERATIONS,ANDISANEXCELLENTINSTRUMENTTOIDENTIFYSOUNDHEATPUMPOPPORTUNITIESINDUSTRIALAPPLICATIONSSHOWAGREATVARIATIONINTHETYPEOFDRIVEENERGY,HEATPUMPSIZE,OPERATINGCONDITIONS,HEATSOURCESANDTHETYPEOFAPPLICATIONTHEHEATPUMPUNITSAREGENERALLYDESIGNEDFORASPECIFICAPPLICATION,ANDARETHEREFOREUNIQUETHEMAJORTYPESOFINDUSTRIALHEATPUMPSAREMECHANICALVAPOURRECOMPRESSIONSYSTEMSMVRS,CLASSIFIEDASOPENORSEMIOPENHEATPUMPSINOPENSYSTEMS,VAPOURFROMANINDUSTRIALPROCESSISCOMPRESSEDTOAHIGHERPRESSUREANDTHUSAHIGHERTEMPERATURE,ANDCONDENSEDINTHESAMEPROCESSGIVINGOFFHEATINSEMIOPENSYSTEMS,HEATFROMTHERECOMPRESSEDVAPOURISTRANSFERREDTOTHEPROCESSVIAAHEATEXCHANGERBECAUSEONEORTWOHEATEXCHANGERSAREELIMINATEDEVAPORATORAND/ORCONDENSERANDTHETEMPERATURELIFTISGENERALLYSMALL,THEPERFORMANCEOFMVRSYSTEMSISHIGH,WITHTYPICALCOEFFICIENTSOFPERFORMANCECOPSOF10TO30CURRENTMVRSYSTEMSWORKWITHHEATSOURCETEMPERATURESFROM7080,ANDDELIVERHEATBETWEEN110AND150,INSOMECASESUPTO200WATERISTHEMOSTCOMMONWORKINGFLUIDIERECOMPRESSEDPROCESSVAPOUR,ALTHOUGHOTHERPROCESSVAPOURSAREALSOUSED,NOTABLYINTHEPETROCHEMICALINDUSTRYCLOSEDCYCLECOMPRESSIONHEATPUMPSAREDESCRIBEDINTHESECTIONHEATPUMPTECHNOLOGYCURRENTLYAPPLIEDWORKINGFLUIDSLIMITTHEMAXIMUMOUTPUTTEMPERATURETO120ABSORPTIONHEATPUMPSTYPEIARENOTWIDELYUSEDININDUSTRIALAPPLICATIONSSOMEHAVEBEENREALISEDTORECOVERHEATFROMREFUSEINCINERATIONPLANTS,NOTABLYINSWEDENANDDENMARKCURRENTSYSTEMSWITHWATER/LITHIUMBROMIDEASWORKINGPAIRACHIEVEANOUTPUTTEMPERATUREOF100ANDATEMPERATURELIFTOF65THECOPTYPICALLYRANGESFROM12TO14THENEWGENERATIONOFADVANCEDABSORPTIONHEATPUMPSYSTEMSWILLHAVEHIGHEROUTPUTTEMPERATURESUPTO260ANDHIGHERTEMPERATURELIFTSHEATTRANSFORMERSTYPEIIHAVETHESAMEMAINCOMPONENTSANDWORKINGPRINCIPLEASABSORPTIONHEATPUMPSWITHAHEATTRANSFORMERWASTEHEATCANBEUPGRADED,VIRTUALLYWITHOUTTHEUSEOFEXTERNALDRIVEENERGYWASTEHEATOFAMEDIUMTEMPERATUREIEBETWEENTHEDEMANDLEVELANDTHEENVIRONMENTALLEVELISSUPPLIEDTOTHEEVAPORATORANDGENERATORUSEFULHEATOFAHIGHERTEMPERATUREISGIVENOFFINTHEABSORBERALLCURRENTSYSTEMSUSEWATERANDLITHIUMBROMIDEASWORKINGPAIRTHESEHEATTRANSFORMERSCANACHIEVEADELIVERYTEMPERATURE