Pkpm参数设置及文本输出-文档资料

1,Pkpm参数设置及文本输出,2,结构软件各模块概述,PMCAD结构平面计算机辅助设计软件。PK钢筋混凝土框架、框排架、排架、连续梁结构计算与施工图绘制软件。TAT多层及高层建筑结构三维分析与设计软件。SATWE多层及高层建筑结构空间有限元分析软件。JCCAD基础工程计算机辅助设计。LTCAD楼梯计算机辅助设计。JLQ剪力墙结构计算机辅助设计。GJ钢筋混凝土、砖混结构混凝土基本构件设计。BOX箱形基础计算机辅助设计。STS钢结构CAD软件。PREC预应力结构计算机辅助设计。QIK混凝土小型空心砌块CAD软件。,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,SATWE计算控制参数,层刚度比计算剪切刚度：计算嵌固层刚度和纯框架结构层间刚度时采用，带斜撑结构不宜采用；底部大空间为一层时可采用。剪弯刚度：适用计算任何结构的刚度计算，建议采用；底部大空间为二层时可以采用。按层地震剪力与层地震位移差之比计算（抗震规范方法）：该法概念模糊，结构完全相同的层，放在不同层位移时的刚度不同，这与层刚度的定义不符，建议一般不用。（系统默认是第三种计算方法，设计者应注意改正）；（也有人认为第三种均可采用）总刚与侧刚问题按总刚计算耗机时和内存资源较多。有弹性楼板设置时必须按总刚计算。无弹性楼板时宜按侧刚计算。规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。,13,刚性楼板3个带质量的自由度Dx、Dy、z,弹性节点有2个带质量的自由度dx、dy,14,SATWE最新求解器,最新求解器名为“VSS向量稀疏求解器”；原求解器名为“LDLT三角分解”。新求解器在解方程的速度上要比原求解器快520倍，综合解题速度快25倍。尤其是超大工程时。例如：一个23万自由度的工程，用原求解器“LDLT三角分解”求解，大约需要24小时（其中解方程16小时、内力配筋8小时）；用新求解器“VSS向量稀疏求解器”求解，需要10小时（其中解方程2小时、内力配筋8小时）。为了新旧对比的需要和程序稳定的需要，我们仍然保留了原求解器“LDLT三角分解”，由于新旧求解器的存贮方式不同，存在数字的舍入误差不同，计算结果略有不同是正常的。新求解器需要的硬盘空间要比原求解器小，计算速度要快，解题能力要强不少，所以SATWE新版本计算求解器的缺省指向为新求解器，即“VSS向量稀疏求解器”。用户亦可自行选择、调整、对比。,15,16,平面简图,17,层恒载简图,18,厦门,19,水平力与整体坐标角,一般情况下取0度，平面复杂（如L型、三角型）或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。根据抗震规范5.1.1-2规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。,20,混凝土容重,钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：,钢材容重,一般取78，如果考虑饰面设计者可以适量增加。,21,裙房层数,高规第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。层数是计算层数，等同于裙房屋面层层号。,22,转换层所在层号,该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。（层号为计算层号）,23,地下室层数,1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。3：地下室一般与上部共同作用分析；4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。,24,1,2,3,4,5,加强区起算层号为3层，则加强区范围为3，4，5层,25,墙元细分最大控制长度1：可取15之间的数值，一般取2就可满足计算要求，框支剪力墙可取1或1.5。墙元侧向节点信息1：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。2：外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。,26,结构体系,规范规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同；同时，不同结构体系的风振系数不同；结构基本周期也不同，影响风荷计算。宜在给出的多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墙，其抗震等级自动提高一级。,27,恒活荷载计算信息,1：一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。2：模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。3：模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。但是我认为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）,28,变形问题恒载模拟施工算法的平衡,由于恒载模拟施工算法的特殊性，不能直接用模拟施工算法计算出的内力，去做节点的剪力、弯矩平衡。要验算节点剪力、弯矩的平衡，应采用“一次性加载”的计算模式。,第3层加载形式,第2层加载形式,第1层加载形式,节点平衡需要上下层的内力，而它们却是在不同加载条件下产生的，所以不满足平衡。,恒载模拟施工的加载方式,一次性加载可以满足节点平衡,29,变形问题框剪结构中，竖向荷载的传力,框架剪力墙结构中，由于柱轴向刚度要远小于墙的轴向刚度，在竖向荷载作用下，柱与墙之间的连梁将调节两者的位移差，使得柱的轴力减少，墙的轴力增大。高层建筑的层层调整，将可能造成顶部框架柱在竖向荷载作用下受拉。实际情况是：结构变形是在逐层找平、逐层变形的情况下产生的，到结构顶部时，由于大部分变形已经完成，连梁的调节作用就不会很大。程序采用“模拟施工1”就是体现了这种施工过程。另外：地基变形也会调整柱、墙的位移差。,即使考虑了模拟施工1，连梁也会起到相当的调节作用,30,模拟施工1，只对上部结构起作用，对底部传基础荷载，并没有起到调节作用。所以框剪结构传基础荷载还是会出现黑洞现象，即剪力墙下的轴力很大，柱下轴力很小，造成地基沉降、承载力等验算误差。可以采用“模拟施工2”的计算方法解决这个问题，它是把柱的轴向刚度提高10倍，以减少柱、墙的刚度差异，从而起到调整传基础的荷载。,31,32,地面粗糙类别,A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.12）B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。(0.16)C类：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(0.30),33,修正后的基本风压,修正后的基本风压：对于高层建筑应按基本风压乘以系数1.1采用。风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外边线间无建筑面的空面面积上的风载，否则会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷。当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷载修正为从正负零算起。用SATWE进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否则风荷载会出现错误。,34,35,36,结构的基本周期,宜取程序默认值（按高规附录B公式B.0.2）；规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数，详见高规3.2.6条表3.2.6-1注；荷规7.4.1条，附录E；钢结构T1=(0.100.15)n；钢筋混凝土结构T1=(0.050.10)n钢筋混凝土框架和框剪结构钢筋混凝土剪力墙结构程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。,37,38,结构规则性性息,抗震设计的A级高度钢筋混凝土高层建筑，其平面布置宜符合下列要求：1平面宜简单、规则、对称，减少偏心2平面长度不宜过长3不宜采用角部重叠的平面图形或细腰形平面图形。,39,扭转耦联信息1）对于耦联选项，建议总是采用；2）质量和刚度分布明显不对称的结构，楼层位移比或层间位移比超过1.2时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。3）偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心位移比超过1.2时，则考虑双向地震作用，不考虑偶然偏心。位移比不超过1.2时，则考虑偶然偏心，不考虑双向地震作用。结构的阻尼比TAT和PMSAP以输入的阻尼比按荷载规范的条文说明中公式（7.4.2-2）计算。SATWE则按荷载规范正文第7.4.3条。PM按结构材料参数：混凝土或钢，分别取其阻尼比为0.05和0.02，按公式计算；,40,偶然偏心：新高规3.3.3条规定，计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。偶然偏心的含义指的是：由偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。考虑偶然偏心，也就是考虑由偶然偏心引起的可能的最不利的地震作用。程序考虑方式：从理论上，各个楼层的质心都可以在各自不同的方向出现偶然偏心，从最不利的角度出发，我们在程序中只考虑下列四种偏心方式：A)X向地震，所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5%，记作EXPB)X向地震，所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5%，记作EXMC)Y向地震，所有楼层的质心沿X轴正向偏移5%，记作EYPD)Y向地震，所有楼层的质心沿X轴负向偏移5%，记作EYM,41,偶然偏心实现方法：要实现偶然偏心，首要任务是确定各个偏心方式下的结构振动特性。最准确的办法是当然是针对不同的偏心方式重新计算结构固有振动特性，求解其广义特征值问题，但是这样做效率较低。对于完全采用刚性楼板假定的结构倒没问题，对于存在“独立弹性节点”的结构则要花费较多的时间,考虑到这一点，我们采用一种稍为简单的方式来确定振动特性：将未偏心的初始结构的各振型的地震力的作用点，按照指定方式偏移5%后,重新作用于结构上，此时结构产生的位移，就是一个近似的偏心振型。知道了偏心振型，偏心地震作用的计算就可以进行了。对内力组合的影响：考虑了偶然偏心地震后，就在原有的未偏心X、Y地震EX、EY的基础上，新增加了四个地震工况EXP、EXM、EYP和EYM，在内力组合时，任一个有EX参与的组合，将EX分别代以EXP和EXM，将增加成三个组合；任一个有EY参与的组合,将EY分别代以EYP和EYM，也将增加成三个组合。简言之，地震组合数将增加到原来的三倍。该功能设有选项开关，考虑偶然偏心时可将开关打开。,42,偶然偏心对配筋（平均）的影响,柱梁15层框剪11.9%2.3%13层框剪(PJ2)0.4%1.7%33层框支0.8%8层框架7.73.9%21层框剪0.9%1.2%19层框剪1.3%1.2%18层框剪0.7%3.0%平均增加3.82%2.01%,43,偶然偏心对最大位移比的影响（最大/平均）,不考虑考虑增加15层框剪1.201.318.11%13层框剪(PJ2)1.821.956.99%33层框支1.051.530.32%8层框架1.762.3926.22%21层框剪19层框剪1.571.7510.04%18层框剪1.432.0329.16%平均增加18.47%,44,新版SATWE、TAT和PMSAP增加了双向地震效应的位移输出。只考虑主方向的位移，如：X向地震作用的位移，组合了Y向地震作用产生的X向位移。地震位移的双向组合按节点对应考虑。如果在分析中考虑了双向地震的组合，则层间位移角也应按双向地震组合的位移角来控制,45,46,47,48,49,考虑偶然偏心与考虑双向地震力,建议的选用方法：*当为多层（8层，30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；*当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；*当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值，考虑双向地震作用。*31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；*规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大；*对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；*通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。*计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。*计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%-10%；*计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。,50,抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系,建筑的场地类别,应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度划分为四类,抗震等级,51,计算振型个数,按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于9；复杂结构应大于等于15；N个塔楼时，振型个数应大于等于N9。（注意各振型的贡献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的规律）一般较规则的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于3就可，顶部有小塔楼时就大于等于6。按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低，但对地震作用的贡献却较小。规范要求，地震作用有效质量系数要大于等于0.9；基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。,52,53,活载信息,折减系数的确定实际上是比较复杂的，采用简化的概率统计模型来解决这个问题还不够成熟。目前除美国规范是按结构部位的影响面积来考虑外，其他国家均按传统方法，通过从属面积来虑荷载折减系数考虑活荷不利布置的层数多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层，高规5.1.8条柱、墙活荷载是否折减不折算PM不折减时，宜选折算，荷规4.1.2条（强条）传到基础的活荷载是否折减折算PM不折减时，宜选折算，荷规4.1.2条（强条）柱，墙，基础活荷载折减系数荷规4.1.2条表4.1.2（强条）计算截面以上的层号-折减系数11.00荷规4.1.2条表4.1.2（强条）2-30.85荷规4.1.2条表4.1.2（强条）4-50.70荷规4.1.2条表4.1.2（强条）6-80.65荷规4.1.2条表4.1.2（强条）9-200.60荷规4.1.2条表4.1.2（强条）200.60荷规4.1.2条表4.1.2（强条）,54,设计问题柱墙活荷载折减,较多的用户理解这个折减系数存在问题。这里关键是要理解“计算截面以上层”这句话。当一个10层的结构，按这句话的理解，各层的“柱墙或荷载折减系数”将是如下。层号折减系数层号折减系数101.091.080.8570.8560.7050.7040.6530.6520.6510.60从折减系数来看，说明从1到10层满布活荷载的概率为60%，对第6层来说6到10层满布活荷载的概率为70%，而顶层满布活荷载的概率则为100%。这说明活荷载折减的科学性、合理性。,55,1.01.00.850.850.70.70.650.650.650.6,各层柱墙活荷载折减系数,56,57,中梁刚度增大系数：BK=2.00.高规5.2.2条；装配式楼板取1.0；现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0梁端弯矩调幅系数：BT=0.85.主梁弯矩调幅，高规5.2.3条；现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8梁设计弯矩增大系数：BM=1.00.放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0连梁刚度折减系数：BLZ=0.70.一般工程取0.7，位移由风载控制时取0.8；抗规6.2.13条2款，高规5.2.1条梁扭矩折减系数：TB=0.40.现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4；现浇楼板（弹性楼板）取1.0；高规5.2.4条全楼地震力放大系数：RSF=1.00.用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0,调整信息,58,0.2Qo调整起始层号：KQ1=0.用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见手册；抗规6.2.13条1款；高规8.1.4条0.2Qo调整终止层号：KQ2=0.用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见手册；抗规6.2.13条1款；高规8.1.4条顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0.按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0顶塔楼内力放大：RTL=1.00.计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）；计算振型数为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15.取1.15，抗规6.2.4条按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1.用于调整剪重比，抗规5.2.5条(强条)是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0.一般不调整，高规10.2.7条剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1.抗规6.1.10条；高规7.1.9条强制指定的薄弱层个数NWEAK=0.强制指定时选用，否则填0，抗规5.5.2条，高规4.6.4条,59,60,设计信息,结构重要性系数:RWO=1.00,砼规3.2.2条，3.2.1条（强条）；安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00柱计算长度计算原则:有侧移,一般按有侧移，用于钢结构梁柱重叠部分简化:不作为刚域,一般不简化，高规5.3.4条，参见手册;当选定时，梁负筋应按计算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采用。;当不选用时，梁负筋可按柱边弯矩计算配筋，即适当削峰配置。是否考虑P-Delt效应：1.据有关分析结果，7度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或风荷载作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足，可不考虑P-DELT效应。2.对6度抗震或不抗震，且基本风压小于等于0.5/M2的建筑，其结构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。3.考虑后结构周期一般会加长。4.考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法计算5.否.一般不考虑；砼规5.2.2条3款，7.3.12条；抗规3.6.3条；高规5.4.1条，5.4.2条,61,柱配筋计算原则:按单偏压计算.宜按单偏压计算；角柱、异形柱按双偏压验算；可按特殊构件定义角柱，程序自动按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85.用于钢结构梁保护层厚度(mm):BCB=25,室内正常环境，砼强度C20时取25mm，砼规9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1柱保护层厚度(mm):ACA=30.00,室内正常环境取30mm，砼规9.2.1条表9.2.1，环境类别见3.4.1条表3.4.1是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:是.一般工程选是-多高层结构要用，详见砼规7.3.11条3款，水平力设计弯矩占总设计弯矩75以上时选是;单层刚性屋盖结构不选用。,62,63,配筋信息,梁主筋强度(N/mm2):IB=300,设计值,HPB235取210N/mm2,HRB335取300N/mm2；砼规4.2.1条,4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱主筋强度(N/mm2):IC=300,砼规4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙主筋强度(N/mm2):IW=210,砼规4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋强度(N/mm2):JB=210,砼规4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）柱箍筋强度(N/mm2):JC=210,砼规4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条）墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210,砼规4.2.1条,4.2.3条表4.2.3-1（强条）梁箍筋最大间距(mm):SB=100,砼规10.2.10条表10.2.10;可取100-400，抗震设计时取加密区间距,一般取100,详见抗规6.3.3条3款（强条）柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00,砼规10.3.2条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距,一般取100,详见抗规6.3.8条2款（强条）墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00,砼规10.5.10条；可取100-300,抗规6.4.3条1款（强条）墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30,砼规10.5.9条；可取0.2-1.2；,64,65,荷载组合,恒载分项系数:CDEAD=1.20.一般情况下取1.2，详荷规3.2.5条1款（强条）活载分项系数:CLIVE=1.40.一般情况下取1.4，详荷规3.2.5条2款（强条）风荷载分项系数:CWIND=1.40.一般情况下取1.4，详荷规3.2.5条2款（强条）水平地震力分项系数:CEA_H=1.30.取1.3，抗规5.1.1条1款（强条），抗规5.4.1条表5.4.1（强条）竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50.取0.5，抗规5.1.1条4款（强条），抗规5.4.1条表5.4.1（强条）特殊荷载分项系数:CSPY=0.00.无则填0，荷规3.2.5条注（强条）活荷载的组合系数:CD_L=0.70.大多数情况下取0.7，详见荷规4.1.1条表4.1.1（强条）风荷载的组合系数:CD_W=0.60.取0.6，荷规7.1.4条活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50.雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，详见抗规5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数剪力墙底部加强区信息剪力墙底部加强区层数IWF=1.取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规6.1.10条，高规7.1.9条剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=7.00.取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，抗规6.1.10条，高规7.1.9条,66,只有在“采用自定义组合及工况”中“打勾”，表明需要查看或调整组合工况，并再选择“自定义”项时，程序弹出组合系数表，以供设计人员参考、调整。用户可以选择“说明”来查看自定义组合的用法及原理。,针对特殊荷载的自定义组合,67,68,69,70,71,72,73,结构设计消息输出文件（WMASS.OUT）,参数定义中设定的一些参数各层质量质心信息层号，塔号，质心坐标等各层构件数量、构件材料和层高等信息梁数、柱数、墙数、层高等风荷载信息X、Y向风荷载、X、Y向风剪力、X、Y向风倾覆弯距等结构分析信息记录工程文件名、分析时间、自由度、对硬盘资源需求等消息结构各层刚心、偏心率、相邻层抗侧移刚度比等计算信息高位转换结构的刚度比验算结构整体稳定验算结果，给出结构的刚重比,74,WMASS.OUT:楼层刚度比控制,薄弱层放大FloorNo.1TowerNo.1Xstif=45.9337(m)Ystif=6.6222(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=46.8139(m)Ymass=7.1724(m)Gmass=1251.4342(t)Eex=0.0476Eey=0.0316Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=0.9285Raty1=0.8851薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJX=8.4E6(kN/m)RJY=9.4E6(kN/m)RJZ=2.8E9(kN/m),75,周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）,各振型的周期值与振型性态信息振型号，周期，转角，平动因子(X+Y)，扭转因子地震作用效应最大的方向各振型的地震力输出x、Y、转角方向和扭转地震时的地震力、第*振型的地震力等主振型判断信息各振型作用下X、Y方向的基底剪力及占总基底剪力的比例基底剪力、剪重比、倾覆弯距和有效质量系数、x、Y方向的有效质最系数和地震力放大系数振型输出输出每个振型下结构每个节点的三个方向的线位移和三个方向的转角,76,8层结构算了30个振型有效质量系数仍不够,77,结构位移输出文件(WDISPOUT),X方向地震作用下的楼层最大位移Y方向地震作用下的楼层最大位移X方向风荷载作用下的楼层最大位移Y方向风荷载作用下的楼层最大位移竖向恒载作用下的楼层最大位移在竖向活荷载作用下的楼层