地下室底板大体积混凝土温度裂缝的控制

最新精品粉丝文学专业论文地下楼板大体积混凝土温度裂缝控制地下楼板大体积混凝土温度裂缝控制摘要：温度裂缝是楼板大体积混凝土的一般质量问题，影响混凝土结构的安全和性能，因此加强温度裂缝控制至关重要。本文结合地下楼板大体积混凝土施工实例，引入温度裂缝控制措施，取得了较好的效果，为同类工程温度裂缝控制提供了参考。关键词：大体积混凝土；温度裂缝；混合比率；温升计算；温度调节中途分类编号：TU37单据标识代码：a文章编号：近年来，随着城市土地资源的减少，地下室建设继续增加，混凝土体积也在增大。特别是在楼板设计中，大体积混凝土应用范围很广，厚度和深度也在不断增加。地下室底板的大体积混凝土施工中，混凝土一次浇筑较多，水泥水化热释放集中，内部温度上升较快，混凝土内外温差大，会导致混凝土出现温度裂缝，影响结构的安全和正常使用。因此，必须加强对地下室底板大体积混凝土温度的控制，最大限度地防止温度裂缝的发生，保证工程质量。1项目概述总建筑面积为22073.2平方米，地下建筑面积为4512平方米，建筑层数为地面12层，地下1层。总建筑高度49.85m，建筑面积1667m2，主结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构。2大体积混凝土配合比的确定根据设计文档要求，桩帽、基础梁和楼板、地下部分的墙设计要求为C30P8，结构环境类别为2类(a)。现场工程是预拌混凝土工程，其坍落度要求为(14030)毫米。混合比设计遵循JGJ55-2011 普通混凝土配合比设计规程、GB50496-2009 大体积混凝土施工规范和JGJ/T178-2009 补偿收缩混凝土应用技术规程，在混凝土施工中，为了降低水化热，除了补偿收缩外，混凝土主要是混凝土混合设计阶段粉煤灰、颗粒高炉渣、AEA膨胀剂等混合物3大体积混凝土绝热温升计算这种混合比胶凝材料的总量为370kg/m3，粉煤灰含量为11.6%，颗粒化高炉渣含量为9.7%，AEA膨胀剂含量为8.1%。混凝土绝热温度上升是根据GB50496-2009 大体积混凝土施工规范标准：水泥水化热总量计算的地下楼板和盖子的混凝土配合比将粉煤灰和矿渣粉混合，根据粉煤灰和矿渣的数量寻找GB50496-2009 大体积混凝土施工规范标准表B.1.3的k1和k2系数，其他混合物水化热调整系数3360 k=k1-1=0.958 1-1=0.958胶凝材料水化热总量Q=kQ0=0.958301.06=288kJ/kg混凝土的绝热温升可以计算为：该配合比与jg j55-2011 普通混凝土配合比设计规程第7.5.5条相符，比较和调整时，控制混凝土绝热温度上升不得超过50 。4现场大体积混凝土施工及温度监测这个工程地下室在轴和轴之间安装了后浇带，在混凝土浇筑工程时，正在东部、西部地区进行浇筑。混凝土地面覆盖着塑料膜和6mm厚的混凝土硬化保湿棉毡；2m厚的盖子部分用塑料薄膜和2层6mm厚的混凝土硬化保湿棉毡部分保持；4m厚的ZT 5-50和ZT 5-39帽是3层6mm厚的混凝土，上下各保持一层塑料膜结构，混凝土擦洗2次后保持涂层，工作1天半后给地下浇水，将地下降水井的水提上来(水温约20)，故人井和电梯井是保存用塑料该项目采用代表性的西部6/G z45-7a帽(深度2米)和东部z45-39帽(深度4米，帽内各2.8米深的积水井和2米深的电梯井)进行混凝土温度测量，通过温度监控，对地下混凝土绝热控制措施进行现实反映西部地区6/G的zt5-7a帽形状固定，深度只有2米，因此本文仅介绍了z45-39帽的温度测量布线和温度测量，在混凝土浇筑前将温度测量线埋在ZT 5-39帽的布置方法：位于z45-39帽的故人井和电梯井之间(基本上接近该帽中心的位置)两个不同的PVC测量杆位于以第一个PVC测量杆为中心的混凝土注入平面对称轴的一半轴上，杆沿封口厚度设置5个测量点，每个测量点位于混凝土表面和底部各50mm、1000mm处，测量点位于混凝土注入面层50mm处的点处测量的温度为表面温度，混凝土注入面底部50mm处的点处测量的温度为底部温度，混凝土注入面层2000mm处的测量点处测量的温度为底部温度温度测量条放置位置。温度测量线进入杠杆管，将探针瞄准管的相应位置，用塑料胶带固定在外管壁上。棍子用带子固定在附近的钢筋上，以免影响温度监控。混凝土浇筑后，使用JDC-2便携式测量记录仪对混凝土温度进行了温度监测，频率不应低于白天和夜晚4次，帽中心位置测量杆的温度测量线在最近30天内详细说明(图1)。在封口中心最高温度约4.5天内显示为最高48.1 ，根据上述保温措施，质量混凝土中心温度和表面温度的差异小于25 ，混凝土表面温度和保湿棉织物的温度(或环境温度)差异小于20 ，混凝土注入体的冷却速度小于2.0/d。用于故人井和电梯井的对数和塑料膜保温措施也是混凝土中间温度与表面温度和水温之间的差异为25(古人井和电梯井的水温变化分别在故人井和电梯井水面下1.5米处测量，以防止井壁开裂)。图1 z45-39顶盖温度测量曲线施工过程中四体量混凝土浇筑温度应力和收缩应力计算根据地下室的特性，本现场计算了z45-39管帽在铸型施工阶段的温度应力和收缩应力，zt5-39管帽的形状大小为长宽比=(975097504000)毫米，管帽大小为：长宽比=(25502002000)毫米盖子地板和脸的计算结果为0.023，液压半径的倒数为40.4%， 25 100双向放置。果冻量为22.3%。根据上述条件，GB50496-2009 大体积混凝土施工规范表格B.2.1为3360M1=1.0、M2=1.06、M3=1.10、M4=1.09、M5依年龄变更选取、M6=0.77混凝土收缩相对变形值的等效温度： ty (t)=41.9 M5 (1-e-0.01t)分别为t=4d、6d、9d、12d、15d、18d、21d、24d粉煤灰和颗粒高炉渣含量调查GB50496-2009 大体积混凝土施工规范表B.2.1，如果得到33601=0.994，2=1.01，则混凝土的弹性模量3360 e (t)=3.012104 (1-e-0表1 z45-39管帽温度应力数据摘要地下室在现场施工过程中，承台基础在散热条件下考虑了上下的一维热，应用差分法，结果表明，热影响系数约为0.74时，水化热温升tmax=0.7446.2=34.2 ，而z45-39承台基础中心的最高温度估计为15 . 1 . 34=49 . 1。此帽中心部分的最高温度测量(见图1)为48.1 ，估算值仅为1.0 。在计算温度应力时，通常以3d分段，因此根据图2中的测量数据倒入混凝土，从4d开始，计算为分段阶段j=3d。混凝土注入体的内部表温差分别是在4d、6d、9d、12d、15d、18d、21d、24d、27d、30d中通过混凝土注入测量的中间和表面温度，使用T1(t)计算得出的值(参见表1) 根据30d混凝土注入体的综合冷却差异(见表1)，混凝土注入体的预计稳定温度或最终稳定温度为该地区的平均温度tw (t)=20图1所示的：混凝土注入体表面温度Tb=26.9； 混凝土达到最大温度(浇注后3d-5d)的大气平均温度Tq=18.4，混凝土灌注的最大温度(出现在第4天)Tmax=48.1，风速不超过4m/s时的传热系数修正值Kb=1.3Z45-39大型承台在三层中厚度为6mm的导热系数为0.04W/(m？k)混凝土硬化保湿面毡，上下各用0.0005mm塑料薄膜，保持保湿，各种隔热材料组成的绝热层总热阻： (m2)？K)/W混凝土表面向绝热介质发射热量的总热量系数(计算结果为： W/m2，与绝热层的热容量无关)？k)，绝热层等于混凝土的虚拟厚度。混凝土浇筑的长度L=9750mm，砌块的实际厚度和保温层的转换混凝土虚拟厚度之和H=4000 1090=5090mm，地下承台开挖后，用水泥空心砖砖砌成的砖膜基础底部为素混凝土垫层，则Cx值为10010-2n/mm3，混凝土外部约束系统:是t=6d、9d、12d、15d、18d、21d、24d、27d、30d中混凝土外部约束的约束系数(请参见表1)，I计算部分(请参见表1)中混凝土注射的整体冷却差异的增量混凝土年龄为t时，拉伸强度标准值的计算公式为： ftk(t)=ftk(1-e-t)=2.01(1-e-0.3t)，根据外加剂数量，在表b.7.2-1中，值1=1 2，混凝土抗裂性能可根据以下公式判断：有关详细值，请参阅(表1)。从表1的计算值可以看出：全部大于1.15。表明混凝土抗裂性能符合要求。5结