38、基于flac3D深基坑开挖模拟与支护设计论文56页

本科生毕业论文（设计）题 目 ：基于flac3D深基坑开挖模拟与支护设计 指导教师: 职称:评 阅 人: 职称:摘 要随着城市化过程中不断涌现的高层建筑和超高层建筑以及城市地下空间的开发，深基坑工程越来越多，深基坑工程项目的规模和复杂性日益增大，给深基坑工程的设计和施工带来了更大的挑战。在这样的背景下，深基坑支护结构设计和变形量预测已成为岩土工程领域的重要研究课题之一。本文以武汉市万达广场深基坑工程作为研究对象，利用勘查资料和深基坑支护结构设计要求，比选合理的基坑支护方案并进行相应的计算设计。同时，本文针对深基坑工程变形量验算等难以解决的问题引用了flac3D数值模拟方法，对基坑开挖、支护结构施工进行全方位的模拟监测，将计算设计结果和模拟计算结果进行对比验算，得出比较合理的支护结构设计方案和变形量控制方案。根据基坑实际情况和勘查资料，本文选择的围护方案为以大直径混凝土排桩、双排桩、角撑与对顶撑相结合的内支撑为主的多种联合支护方案，结合坡顶大面积卸土减载、坑内被动区加固的措施。计算部分主要设计计算大直径混凝土排桩（钻孔灌注桩）桩长、内力和配筋，而对卸土减载、内支撑结构、坑内被动区加固和降水设计只进行了简要的说明；flac3D模拟部分主要从建立模型、设置大直径混凝土排桩、放坡开挖、放坡坡面土钉施工、预应力锚索（代替内支撑）施工和基坑主体开挖为顺序进行建模计算，最后进行变形量监测、分析，输出桩单元、锚单元的内力分布情况并给出相应的结论与建议。本文以常规计算和数值模拟相结合的方式进行参考对比，常规计算和数值模拟分析结果非常接近，给出了有效合理的安全系数。关键词：深基坑 支护设计 flac3D模拟 数值模拟AbstractWith the urbanization process ,high-rise buildings and supertall buildings are continuously emerging .As a result ,underground space development project and deep excavation project become more and more. At the same time, the scale and complexity of deep excavation increasing bigger. they make the design and construction of deep excavation to face greater challenges. So structural design and deformation prediction of deep excavation has become an important research issue in the field of geotechnical engineering. In this paper, the deep excavation of Wanda Plaza, Wuhan is studied. And using survey data and structural design of deep excavation requirements to select reasonable foundation pit ,then to conduct the corresponding design. The meantime, as checking the deformation of deep excavation is a difficult problems ,it uses flac3D numerical simulation method to monitor the progress of deep pits excavation, construction .Then comparing the design results of the calculation and simulation results to obtained reasonable support structure design and control program of deformation. According to the actual situation and exploration data, the envelope of large diameter piles concrete piles, angle brace and top brace on the combination of a variety of internal support-based programs are selected, combined with slope Top large dump load shedding and the reinforcement measures of pit passive zone. 1) The calculation part of the paper mainly introduce the design and calculation of large diameter concrete piles or bored pile, and the rest just briefly introduce the dumping load shedding, internal support structure, the pit design of passive zone strengthening and precipitation.2) With flac3D, successively study the model building, setting large diameter concrete piles, sloping excavation, soil nailing construction, pre-stressed cable (instead of internal support) construction and excavation for the foundation pit .Finally, conduct the deformation monitoring , output pile element, the internal force distribution analysis in anchorage unit .And then, provide the corresponding conclusions and recommendations. In this paper, conventional calculations and numerical simulation methods are used. And their results were very close. So it can give an effective and reasonable safety factor through the combination of these methods. Key words: deep excavation design flac3D numerical simulation目 录第一章 绪论1第一节 选题思路1第二节 设计流程1第二章 工程概况及场地工程地质条件3第一节工程概况3第二节 场地工程地质条件4第三章 A-OPQRSA段基坑支护结构设计9第一节设计依据9第二节设计参数9第三节A-OPQRSA段基坑支护方案选择10第四节A-OPQRSA段基坑减载放坡设计12第五节A-OPQRSA段基坑支护桩设计13第六节A-OPQRSA段基坑地下水控制方案设计21第四章 基于flac3D基坑开挖模拟分析23第一节 关于flac3D的概述23第二节 基坑维护方案23第三节 计算模型及参数24第四节 初始应力计算25第五节 支护桩施工27第六节 模拟分层开挖和设定锚杆28第七节 设置采样记录变量30第八节 计算结果分析31第五章 结论与问题40第一节 结论40第二节 设计过程中存在问题41致谢42参考文献43附录44第一章 绪论第一节 选题思路深基坑工程设计是当今岩土工程界关注的热点话题，深基坑工程的难题在于对变形量的预测，基坑允许的变形、垂直位移的计算是比建筑物自身允许的沉降和沉降计算更为复杂的课题，但又是基坑工程尤其是在软土地区和工程地质、水文地质复杂地区无法回避的问题。传统的基坑设计以考虑稳定性为主，极少涉及基坑的变形计算，主要是由于基坑工程设计计算方法和计算手段不成熟。但是随着近几年来大型市政工程建设的进展，基坑环境保护问题日益突出，对基坑变形的控制越来越严格，从而引发了新一轮基坑工程设计理论的革命从强度控制向变形控制的转变。正是在这样的大背景下计算机技术在岩土工程界也得到了广泛的应用，直到现在国内外关于岩土工程的计算机软件非常多，每个软件都尤其独特的优势和使用条件，在众多的岩土工程软件中由美国ITASCA咨询公司开发的flac3d三维快速拉格朗日分析程序在分析大变形问题方面具有独特的优势。软件体提供了针对岩土体和支护体系的各种本构模型和结构单元更是突出了flac的“专业”特性，因此在国际岩土工程界非常流行，近年来，在国内flac应用也日渐广泛拥有越来越多的用户群。本文设计基坑为武汉是万达广场深基坑工程，基坑工程开挖深10余米，而且场地工程地质条件和水文地质条件非差特殊，存在10几米的软塑流塑粘土、淤泥质粘土，基坑变形预测及计算是基坑设计不可回避的问题。因此，在常规的极限平衡法设计基坑支护体系的基础上采用flac建立三维模拟计算，通过两种方法的分析对比，监测基坑变形，检查设计支护体系的工作性状和深基坑的安全稳定性系数。本文首先通过极限平衡法设计求出支护桩桩长、最大弯矩、配筋等，然后通过计算提供的支护桩桩长建立flac计算模型，然后模拟放坡开挖，进行坡面土钉开挖，最后进行基坑主体开挖继而进行后处理分析，得出结论。第二节 设计流程 本文设计方法采用极限平衡法和数值模拟相结合的方式进行设计分析，首先根据场地勘查报告、基坑设计说明书并且结合场地实际情况比选出适合的支护体系方案，然后利用极限平衡法对支护方案进行设计。在以上的基础上，根据场地土体的物理、力学性质及土层的分布情况，利用flac3d创建计算模型，通过设置位移、地下水、重力、外荷载等边界条件，初始平衡模拟开挖前场地土体状态，然后设置结构单元（桩单元、预应力锚杆单元、土钉单元）模拟开挖计算，得到位移变形云图、应力云图、结构单元内力图等资料。最后对比分析两种方法计算结果，综合提出合理的结论与建议。本文的设计流程图如下：Flac模拟设计说明勘查资料建立分析模型比选支护体系方案内支撑大直径排桩进入初始平衡放坡减载双排防渗帷幕土钉加固对比土压力计算土压力计算建立结构单元确定排桩桩长桩土钉计算内支撑力锚杆（代替内支撑）确定最大弯矩对比桩内力计算计算对比锚杆内力计算变形量验算图1 设计流程图第二章 工程概况及场地工程地质条件第一节 工程概况武汉万达广场投资有限公司拟在汉口新华西路附近兴建武汉新华西路万达广场工程。场地位于武汉市江汉区，地块范围东临新华下路，西邻新华西路，南侧为规划道路、武汉新闻出版局，北侧为马场公寓、菱湖上品项目。本场地基坑分为A、B基坑两块，总占地面积约57000m2。A基坑为大商业部分，其地下二层主楼的承台底标高-12.6m（电梯井-15.0m），商业部分底标高-12.4m(电梯井-13.5m)；B基坑为住宅部分，其主楼承台底标高-11.25m，分布于基坑四周。大商业部分（A基坑）的地下室层高：地下一层5.5米，地下二层4.8米；住宅部分（B基坑）地下室层高：地下一层与地下二层均为3.8米。本项目设计0.00=22.00m，地下室分为A区、B区。A、B基坑呈“吕”字型分布，在中间部分设连通地道2处，场地地面标高依据勘察报告中钻孔标高，坑底标高按地下室结构图纸基础承台或基础梁底标高取值，垫层厚按100mm考虑。各段设计开挖深度详见表1-1表1-1基坑设计开挖深度设计参数一览表段号地面标高（m）坑底标高（m）开挖深度（m）段号地面标高（m）坑底标高（m）开挖深度（m）A-AB20.90 9.90 11.00 A-BCD20.90 9.90 11.00 A-QR20.70 9.30 11.40 A-DEF20.90 9.90 11.00 A-RSA20.70 9.90 10.80 A-FG20.60 9.60 11.00B-MNAB21.00 10.80 10.20 A-GH20.60 11.50 9.10 B-BC20.50 10.80 9.70 A-HI20.60 9.90 10.70 B-CD20.80 10.80 10.00 A-IJ20.60 9.90 10.70 B-DE20.80 10.80 10.00 A-JK20.60 9.10 11.50 B-EF20.90 10.80 10.10 A-KL20.60 9.90 10.70 B-FG20.90 10.8010.10A-LM20.60 9.30 11.30B-GHIJ20.90 10.80 10.10 A-MO20.60 9.90 10.70 B-JKLL20.9010.80 10.10 A-OPQ20.70 9.90 10.80 B-LM20.9010.8010.10第二节 场地工程地质条件2.2.1 基坑周边环境基坑紧邻新华西路、新华下路，地下管网密集，北侧紧邻十九中、马场公寓，东侧紧邻菱湖上品，周边环境复杂。场地周边已有建筑物距基坑一般均在25m以上（仅局部少量地段为14m左右）；根据资料显示，场地内无重要的管线工程分布。2.2.2场地地形地貌拟建场地位于汉口新华西路，场地平面大致呈不规则矩形，东北侧为马场公寓，西北侧为日月华庭小区和第十九中，西南侧为新华西路，南侧为规划道路。原始地貌属长江冲积一级阶地，原为华南果品批发市场、汽车修理厂、居民居住区，现场地基本已拆迁整平，地势平缓，地面标高在19.8422.31m之间变化。2.2.3 场区地层概况根据勘察钻探揭露深度范围内，场地岩土层自上而下主要由五个单元层组成，从成因上看，（1）单元层为新近填土和淤泥层；（2）单元层属第四系全新统冲积（Q4al）一般粘性土、淤泥质粉质粘土、粉质粘土夹粉土层；（3）单元层为第四系全新统冲积（Q4al）粉土夹粉砂、粉质粘土层；（4）单元层属第四系全新统冲积（Q4al）砂土、砂、砾胶结层；（5）、（6）单元为白垩下第三系的强中风化泥质粉砂岩或粉砂质泥岩、砂砾岩。根据各岩土（砂）层力学性质上的差异，可将场区地基岩土进一步细划为若干亚层。具体的分布埋藏条件、野外鉴别特征列于表2-1。通过室内试验得出地基土层主要物理、力学指标，分层统计见表2-1.对场地各岩土层的岩性描述及物理力学性质指标统计结果可以看出，拟建场区填土层以下地层为武汉地区典型的长江冲积一级阶地二元结构地层，颗粒粒径从上至下由细变粗，力学性质亦随深度增加而变好。从工程性质来看，浅部的填土层及（2）单元层力学强度均不高，不能满足拟建高层建筑物荷载要求；下部（4-2）、（4-3）层细砂层密实度好、强度高，是拟建多层裙楼、商铺、地下室、售楼部较理想的桩基持力层；基岩中风化埋深稳定，宜作为2633层高层建筑桩基持力层使用。表2-1 场地地基岩土野外鉴别特征表地层编号及岩土名称年代成因层厚(m)颜色状态湿度包含物及特征(1)杂填土Qml0.54.4杂松散稍密湿分布整个场地，主要由建筑垃圾、混凝土地坪及一般粘性土组成，近期堆填，结构杂乱。(1-2)淤泥Ql0.33.3灰黑流塑饱和分布于少部分地段（原湖塘底），含少量螺壳、腐殖物、有机质，有臭味。(2-1)粘土Q4al0.52.7褐黄黄褐软流塑饱和场地内大部分地段分布，含铁锰氧化物、灰色粘土矿物条纹。(2-2)淤泥质粉质粘土Q4al5.817.5褐灰稍密中密饱和分布于整个场地，含少量螺壳、腐殖物、有机质，局部夹粉质粘土、粉土粉砂。(2-3)粉质粘土混粉土Q4al0.86.6褐灰软可塑饱和场地内部分地段分布，含铁锰氧化物、灰色粘土矿物条纹及少量有机质，夹粉土薄层。(3)粉土夹粉砂、粉质粘土Q4al0.85.5褐灰中密饱和场地内部分地段分布，含铁质氧化物和云母片。(4-1)粉砂Q4al0.89.5灰松散稍密饱和含云母、石英等矿物。场区内部分地段分布，层面有一定起伏。(4-1a)粉质粘土夹粉土Q4al0.43.6灰可塑饱和以透镜体形式分布于（4-1）层中，细层理清晰。(4-2)粉细砂Q4al0.513.2灰色中密（局部密实）饱和含云母、石英等矿物。场区内均有分布，层面埋深较稳定。(4-2a)粉质粘土夹粉土Q4al23.3灰色可塑饱和个别孔区分布，以透镜体形式分布于（4-2）层中，细层理清晰。(4-3)粉细砂Q4al0.214.4灰色密实饱和含云母、石英，局部夹小砾石，该层场区内均有分布，层面埋深较稳定。(4-3a)粉质粘土夹粉土Q4al0.45.2灰色可塑饱和大部分孔区分布，以透镜体形式分布于（4-3）层中，细层理清晰。分布无规律。(4-4)中粗砂混砾卵石Q4al+pl0.22.9杂色密实饱和含石英、云母，砾卵石大小1-8cm，含量5-20%，场区大部分地段分布。(4-5)砂、砾胶结层Q4al+pl0.66.5杂色密实干场区部分地段分布，胶结程度差，为未成岩半成岩状，钻探取样大部分为碎石、块石。(5-1)强风化泥质粉砂岩、粉砂质泥岩K-E0.52.3灰硬干基本风化成砂土状，内夹少量尚未完全风化岩块，手可捏碎。(5-2)中风化泥质粉砂岩、粉砂质泥岩K-E未揭穿灰紫红坚硬干岩芯呈柱状，裂隙发育，岩石呈块状构造，含砂泥状结构，场区大部分地段揭露。取芯率7080%，RQD指标70%。综合评定岩体基本质量等级为级，属极软岩。（6）砂砾岩K-E未揭穿灰杂色坚硬干岩芯呈柱状，砾石直径1-10cm，综合评定岩体基本质量等级为级，属软岩。49地层编号及岩土名称项目天然 含水量重度天然孔隙比液限塑性 指数液性 指数压缩 系数压缩模量快剪三轴剪(UU)无侧限抗压强度灵敏度静止侧压力系数有机质含量垂直渗透系数粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角wewLIpILa1-2Esccq0stK0Wukh%kN/m3%MPa-1MPakPa度kPa度kPa%10-8cm/s(2-1)粘土n2424242420192222993 3 112 max42.918.61.29057.825.20.800.686.7321359 4 70.81.54.7min28.516.80.84035.814.10.300.293.213517 1 70.81.53.136.217.91.04246.019.70.520.494.421934 2 70.81.53.9(2-2)淤泥质粉质粘土n197197197197171197181181393926 22 8 6 4 21 10 max59.218.51.71167.722.42.021.404.812929 2 81.50 3.60.79 7.913.0min32.315.60.91830.19.80.510.411.84311 1 48.60 1.80.52 3.15.343.417.01.27041.516.01.150.803.08616 1 62.91 2.60.62 5.210.0(2-3)粉质粘土混粉土n13131313913131333max52.218.11.55855.319.41.421.149.03217min30.416.00.94932.110.50.760.222.34840.817.11.20341.915.10.950.614.31513(3)粉土夹粉砂、粉质粘土(粉质粘土)n2222222211max47.517.01.43549.819.70.950.803.5156min35.416.31.12936.112.80.880.623.015641.516.61.28243.016.30.920.713.3156(4-1a)粉质粘土夹粉土(粉质粘土)n55555555333 3 2 max41.218.11.19843.318.21.120.764.6222019 2 0.60 min32.017.30.95133.911.60.770.472.96712 1 0.49 38.217.61.10739.415.00.930.593.7141415 1 0.55 (4-2a)粉质粘土夹粉土(粉质粘土)n1111111111max38.417.41.12731.610.31.660.425.0174min38.417.41.12731.610.31.660.425.017438.417.41.12731.610.31.660.425.0174表2-2 地基土层主要物理、力学指标分层统计表2.2.4 场地水文地质条件场区内地下水类型主要为上层滞水和第四系孔隙承压水。上层滞水主要赋存于第（1）层杂填土中，受地表水源、大气降水和生活用水补给，无统一的自由水面，水位及水量受地表水源、大气降水和生活用水排放量的影响而波动。第四系孔隙承压水主要赋存于下部砂性土层中，主要接受侧向补给，与长江存在较密切水力联系，呈互补关系。根据场地勘察报告，含水层综合渗透系数K平均值18.0m/d，影响半径460m（设计时取250m）。孔隙承压水位年变幅为34米，在丰水期承压水位标高约为20.0m。本基坑开挖深度介于9.013.0m之间，局部电梯井开挖深度达15.0m，已揭露（3）层粉土夹粉砂、粉质粘土或（4-1）层粉砂含水层，因此本基坑必需进行降水设计。2.2.5 场地地震效应根据湖北省建设厅关于确定我省主要城镇抗震设防烈度、设计基本地震加速度值和设计地震分组的通知（鄂建文2001357号）的规定，武汉地区地震基本烈度为6度，新建工程必须进行抗震设防。武汉市抗震分组均为第一组，拟建项目可按6度地震烈度进行设防，地震设计加速度为0.05g，并且可不考虑饱和粉土、砂土的液化问题。为判定场地土类型及建筑场地类别，在K1、K32、K134号钻孔内及附近区域进行了剪切波速测试及地面脉动测试，根据剪切波速测试结果，场区地表下20.0m深度范围地基土的等效剪切波速Vse=144.8152.3m/s，按建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.1.3条判定，本场地属中软场地土。本次勘察资料显示，拟建场区基岩埋深在41.551.5m左右，根据建筑抗震设计规范GB50011-2001第4.1.6条判定，基岩埋深在350m之间属类建筑场地，基岩埋深50m属类建筑场地。本场地仅4#楼30#、31#、32#孔地段属类建筑场地，其余地段均属类建筑场地。拟建场区设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组第一组。结合场区地基土成因、岩性及分布条件等综合判定，本场区属可进行建设的一般场地。2.2.6 场地岩土工程评价2.6.1 地基土建筑性能评价第（1）单元层为人工填土和淤泥，成份杂乱，结构松软，均匀性差，强度低，不能作为拟建建筑物基础持力层使用。该层土是组成基槽侧壁土体的主要土层，由于其渗透性较好，层中赋存一定量上层滞水，且其自稳性能差，对基槽开挖支护不利。第（2）单元层承载力特征值相对较低，其力学强度不能满足拟建建筑荷载要求，不能作为桩基持力层使用。其中（2-2）淤泥质粉质粘土埋藏较浅，厚度大，力学性能极差，具触变性，基础施工及基槽开挖时应引起重视。第（3）单元层为上部粘性土与下部砂土层之间的过渡层，均匀性差，赋存弱承压水，可为桩基提供一定的摩阻力。第（4）单元层中，（4-1）层粉砂呈松散稍密状态，均匀性稍差，力学性质一般，层厚薄，部分地段缺失，不宜作为桩基持力层使用。（4-2）、（4-3）层为中实密实状态粉细砂，力学性质良好，且层面埋深稳定，是拟建地下室（无上部建筑区域）、裙房、商铺良好的桩基持力层。应注意的是，（4-2）（4-3）层中夹有相对松软的（4-2a）、（4-3a）薄夹层，桩基设计施工时应注意桩端应与软弱夹层保持安全距离。（4-5）层砂、砾胶结层，强度高，部分地段缺失，分布稳定处可作为26层的高层写字楼、公寓和33层的高层住宅桩端持力层使用。第（5）、（6）单元层为白垩下第三系泥质粉砂岩、粉砂质泥岩、砂砾岩，其中（5-2）层中风化泥质粉砂岩、粉砂质泥岩，埋深稳定，强度高，是拟建25层的高层写字楼、公寓和33层的高层住宅良好的桩基持力层。2.6.2 地基基础型式本工程中的裙房、商铺、地下室、售楼部，单柱荷载相对较大，结合场地浅部地层特性及空间分布情况，裙房、商铺、地下室、售楼部不宜采用天然地基基础。高层建筑更不具备采用天然地基的条件，故本工程场地各拟建建（构）筑物均宜采用桩基础。拟建建筑体量大，结构型式及荷载存在差异，桩基础设计时，宜根据不同荷载，结合不同地段地层情况具体分析。本工程较适宜的桩基础型式有钻孔灌注桩及预应力管桩，对于26层和33层的高层建筑，桩型宜选用钻孔灌注桩以（5-2）层中风化泥质粉砂岩、粉砂质泥岩为桩端持力层，当采用钻孔灌注桩后压浆施工工艺时，可根据各处持力层面及层厚等具体情况选（4-5）、（5-1）、（5-2）配合作为持力层；地下室和25层的裙房、商铺、售楼部可选用预应力管桩以（4-2）层或（4-3）层粉细砂作为桩端持力层。各建筑物可根据荷载要求选择不同直径、不同桩长的桩基础来获得不同的单桩承载力，鉴于拟建建筑对变形较敏感，建议同一单体建筑选择同一桩型尽量选择同一持力层。第三章 A-OPQRSA段基坑支护结构设计第一节 设计依据 武汉新华西路万达广场总平面图万达商业规划研究院 武汉新华西路万达广场地下一层、二层平面图万达商业规划研究院“武汉新华西路万达广场岩土工程勘察报告” 武汉市勘察设计院湖北省深基坑工程技术规程（DB 42/159-2004）建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-99）混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）钢结构设计规范（GB50017-2003）土层锚杆（索）设计与施工规范（CECS22：2005）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）供水水文地质勘察规范（GB 50027-2001）建筑与市政降水工程技术规范（JGJ/T11-98）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）地基基础处理规范（JGJ 79-2002）建筑基坑工程监测技术规范（GB 50497-2009） 业主提供的周边环境、结构施工图等相关资料第二节 设计参数根据岩土工程详细勘察报告和湖北省深基坑工程技术规程，结合相关工程实践经验，基坑支护设计有关参数取值见表3-1。根据业主提供的地质勘察资料，B区基坑周边地层概化为8种不同情况进行计算，A区基坑周边地层概化为14种不同情况进行计算。本次计算选取A区A-OPQRSA段进行初步模拟与设计。表3-1为A-OPQRSA段基坑设计土层基本参数取值表，图3-1为A-OPQRSA段基坑周边涉及地层展开图。表3-1 A-OPQRSA段基坑设计土层基本参数取值表层号土层名称重度KN/M3粘聚力C（kPa）内摩擦角()MkPa/m2深度范围（m）1杂填土18.081854801.62-1粘土18.018822800.92-2淤泥质粉质粘土17.01058009.32-3粉质粘土混粉土17.3161129202.74-1粉砂19.2027118807.64-2粉细砂19.703318480第三节 A-OPQRSA段基坑支护方案选择3.3.1 可供选择的支护方案近年来，武汉市房地产开发的力度不断加大，高层建筑越来越多。伴随着房地产业的飞速发展，深基坑支护技术也取得了长足进步。基坑支护方式趋向多样化，多种支护方式并用的联合支护被采用的越来越多，基坑支护造价也趋向于更经济合理。根据本基坑工程的开挖深度、周边环境、地层性质，结合武汉市的地区经验，本工程可供选择的支护方式及其优劣性分析见表3-2。表3-2 A-OPESA段基坑支护方式及优劣分析表 分项特点支护方式主要特点可靠性工期造价本工程中的适宜性桩锚支护适用于不同深度的基坑，武汉市普遍使用，地区经验丰富。在淤泥质土中锚杆锚固效果较差，邻近建筑为桩基础时不能使用。受红线限制。好较长较高受红线及地质条件影响，本场地不能使用锚杆。但可采用锚拉桩工艺。桩撑支护可适用于不同深度的基坑，尤其使用于平面尺寸狭长的基坑，武汉市有成功经验。但施工周期很长，尤其对后续施工影响很大。好较长较高通过合理布置支撑构件，保证土方挖运便利，但土方开挖难度较大，可采用方案。坡顶减载放坡可有效降低支护结构承受的主动土压力，目前武汉市的深基坑普遍采用。较好短低利用本场地周边较为开阔的条件，对坡顶一定范围内的土方进行有条件卸载，大部分地段可以采用。双排桩支护适用于不同深度基坑，武汉市已有多个基坑应用，尤其适用于地层差、受红线限制地段。较好较短较高本场地部分地段可采用。通过比较不难发现，上述支护方案各有优缺点。从技术上讲除部分方案本工程不宜采用外，可以采用的支护方案不止一种。只有同时综合考虑安全、造价、工期等多方面因素，才能使支护方案最终做到既经济又合理。本场地大部分地段地面下15m范围内均为软土，最深处达18m，而基坑开挖深度达10m-11m，坑内被动区土层强度低，不能为支护体系提供有效的被动土压力。为保证支护体系的有效性，减少软土层对基坑支护体系的影响，对某些区段的被动区土体采用搅拌桩改良加固处理是必要的。3.3.2 支护方案的比选原则首先根据地层、开挖深度、周边环境的不同详细对基坑支护分段，然后对每一段按由简单到复杂、由低价到高价的先后顺序进行试算、比较，同时兼顾工期及其它工程条件，最后选择最佳的方案。3.3.3 A-OPQRSA段支护方案的选择根据A-OPQRSA段的工程地质条件和对基坑支护方案优劣分析最终确定该段支护总体方案为：以大直径钻孔灌注桩作为主体支护桩、双排粉喷桩作为止水帷幕联合角撑与对顶撑相结合的内支撑为主的多种联合支护方案。具体支护结构剖面布置图见图3-2，分析见表3-3.图3-2 A-OPQRSA段支护体系布置剖面图表3-3 A- OPQRSA段支护方案分析表分段号开挖深度m本段特点可选的支护方案OPQRSA11.011.4坑外为现场施工道路；坑壁分布有较厚的淤泥质土，坡脚以下则分布较薄；有较空阔的放坡空间，局部开挖深度较深。1、上部放坡卸载2、支护桩+混凝土内支撑3、坑壁采用粉喷桩止水第四节 A-OPQRSA段基坑减载放坡设计本场地地面下316m范围内分布有深厚软土层，对支护体系的安全及经济均带来较大影响。为降低工程造价，保证支护体系的安全，对场地周边进行大卸载以减少主动土压力，尤其对A、B区的中间条带上部2m范围内土体整体卸载。针对A基坑OPQRSA段利用周边开阔的环境条件，对基坑上部3.0m4.6m深度、宽度5.0m18.0m范围内采用放坡卸载，以减少主动区土压力，坡中设置放坡平台，坡面采用挂网喷面或喷锚网保护。A-OPQRSA段坡高、坡率具体见表3-4。表3-4 A-OPQRSA段基坑周边放坡设计参数一览表段号地面标高坑底标高开挖深度放坡参数三级坡参数坡高坡率平台宽坡高坡率A-OPQRSA20.79.7011.03.11:17.507.80直坡A-OPQRSA段具体设计如下：喷锚网支护段喷面采用喷射砼，砼设计强度为C20，厚度6cm-8cm，配比为水泥：砂：石子1：2：1.5，水灰比为0.40.5，采用标号不低于32.5MPa的普通硅酸盐水泥、粒径不大于2.5mm的中细砂和粒径小于5mm的瓜米石。钢筋网规格为6.5200200， 加强筋为16圆钢。将各排锚杆、加强筋焊成网络, 以增加面层刚度。上下段钢筋网搭接长度应大于300mm。锚杆长度为3.0m4.5m，间距1200mm1200mm，角度15度。当土层松散、孔内塌孔严重时，用一次性锚管代替锚杆，锚管规格为：482.8（锚管需采用帮焊角钢的方法加强处理）。表3-5 A-OPQRSA段放坡支护设计参数段号地面标高开挖深度一级坡参数备注坡高坡率支护形式平台宽A-OPQRSA20.73.103.11:1喷锚网7.50局部粉喷桩加固第五节 A-OPQRSA段基坑支护桩设计在03.1m段采用减载放坡设计，破率为1：1，在距地面3.1m放坡坡脚处开挖形成了7.5m的放坡平台，做为施工道路，然后在垂直开挖7.8m，形成了深10.9m的深基坑。具体剖面图如下图。图3-3 A-OPQRSA段基坑设计剖面图3.5.1 土压力计计算方法：朗肯土压力理论计算参数：层号土层名称重度KN/M3粘聚力C（kPa）内摩擦角()MkPa/m2深度范围（m）1杂填土18.081854801.62-1粘土18.018822800.92-2淤泥质粉质粘土17.01058009.32-3粉质粘土混粉土17.3161129202.74-1粉砂19.2027118807.6计算模型简化：由于在距地面3.1m处开挖成为宽7.5m的施工道路，公路荷载简化为均部荷载，大小为q1=15kpa，施工道路右边的放坡及土体荷载简化成为均部荷载，大小q2=h=15.5.01.6+15.50.9+150.6=47.75 kN/m2,地下水位取-4m处，为了计算简单，下面的计算把施工道路平面作为零点基准面，标高为0m。具体计算如下：外荷载：p=1.615.5+0.915.5+150.6=47.75kpa主动土压力计算：在施工道路平面的土压力：p1=ztan245-2-2ctan45-2 （3-1） =47.75tan242.5-210tan42.5=21.77kpa地下水位处（-0.9m）主动土压力：p1=p1+1z1ka1=21.77+150.9tan242.5=33.11kpa淤泥质粉质粘土与粉质粘土混粉土（-8.7m）处上表面土压力：p21=p1+1z2ka1=33.11+177.8tan242.5=144.45kpa淤泥质粉质粘土与粉质粘土混粉土（-8.7m）处下表面土压力：p22=p+1z1+2z2tan245-2-2ctan45-2 （3-2）p22=47.75+150.9+177.8tan239.5-216tan39.5=105.35kpa粉质粘土混粉土与粉砂（-11.4m）处上表面土压力：p31=p22+3z3ka2=105.35+17.32.7tan239.5=137.09kpa粉质粘土混粉土与粉砂（-11.4m）处下表面土压力：p32=p+1z1+2z2+3z3tan245-2-2ctan45-2 （3-3）p32=47.75+150.9+177.8+17.32.7tan231.5-20tan31.5=90.34kpa粉砂与粉细砂分界面处（-19m）土压力：p4=p32+4z4ka3=90.34+19.27.6tan231.5=145.14kpa被动土压力计算：基坑底面（-7.8m）被动土压力：p1=210tan47.5=21.83kpa淤泥质粉质粘土与粉质粘土混粉土（-8.7m）处上表面被动土压力：p21=2z21tan247.5+2ctan47.5=40.05kpa淤泥质粉质粘土与粉质粘土混粉土（-8.7m）处下表面被动土压力：p22=2z21tan250.5+2ctan50.5=61.73kpa粉质粘土混粉土与粉砂（-11.4m）处上表面被动土压力：p31=p22+3z3Kp2=61.73+17.32.7tan250.5=130.47kpa粉质粘土混粉土与粉砂（-11.4m）处下表面被动土压力：p32=0.917+17.32.7tan258.5=165.13kpa粉砂与粉细砂分界面处（-19m）土压力:p4=p32+4z4Kp3=165.13+19.27.6tan258.5=553.71kpa3.5.2 计算支护桩桩长、内支撑力和最大弯矩对桩顶部设支撑的挡土支护桩，需要根据地质条件及开挖深度，确定出桩的最小入土深度，之后即可定出挡土墙的最小总长度，还需要根据挡土桩承受荷载的大小，计算出桩身承受的最大弯矩及顶部支撑所承受的反支撑力，以确定桩身截面的大小、配筋及确定支撑构件所需的强度和截面尺寸。计算桩长思路为求出主动土压力合理大小和作用点位置，求出被动土压力大小和作用点位置，在对桩顶求力矩就可以求出桩长，由于涉及4层土层，土压力大小和作用位置不容易求出，可以把梯形土压力区域分割呈矩形土压力区域和三角形土压力区域，再分别求出其大小和作用点位置。图3-5 计算简化图具体计算步骤如下：设支护桩深入粉砂层的深度为x米，则主动土压力可以