2t壁行式起重机设计【全套CAD图纸+毕业答辩论文】

买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 毕业设计说明书 题目： 2t/行式起重机 目 录 设计任务书 述 第 1 章 壁行式起重机金属结构设计 行式起重机总体设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 臂梁、端梁截面几何性质 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 臂 梁 计 算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 8 梁、（上）下端梁计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 悬臂梁与端梁、（上）下端梁连接计算 刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 30 悬臂梁的翘度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 31 第 2 葫芦小车的选择 动葫芦的基本参数 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 32 电动葫芦 的 选择 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 32 第 3 章 大车运行机构 车运行机构传动方案的确 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 35 择车轮与轨道、并验算其强度 6 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 行 阻 力 计 算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 37 合一”驱动运行机构的选择计算 考 文 献 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 40 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 毕业设计任务书 学院（直属系）： 机电工程学院 时间： 2008 年 月 日 学 生 姓 名 指 导 教 师 设计题目 2t/行式 起重机 主要研 究内容 1. 壁行式起重机总体设计； 2. 壁行式起重机结构设计计算； 3. 壁行式起重机大车运行机构设计计算； 4. 壁行式起重机葫芦小车设计计算； 5. 壁行式起重机总图绘制 (标准 0 号 )1 张； 6. 壁行式起重机悬臂梁图绘制 (标准 0 号 )1 张； 7. 壁行式起重机支承架图绘制 (标准 1 号 ) 1 张； 8. 壁行式起重机 起仪表板支架图绘制 (标准 2 号 ) 1 张； 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 研究方法 查阅搜集与分析研究相关国内外资料，综合所学基础与专业知识，遵循机械零件与本专业相关标准，在充分论证基础上，制定合理的具有先进性的设计方案，按时完成本设计提出的全部内容。 主要技术指标 (或研究目标 ) 2t/行式起重机技术参数： 工作级别： ； 起重量： 2t ； 起升高度： 有效水平行程： 电动葫芦运行速度： 20m/ 起重机运行速度： 32m/ 起升速度： 5/ 主要参考文献 1 张质文 , 包起帆等 . 起重机设计手册 . 北京中国铁道出版社， 2001 2 倪庆兴 , 王殿臣 . 起重输送机械图册 (上册 ). 北京：机械工业出版社 , 1991 3 用教程 (2005 中文版 ). 哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社 , 2005 4 杨长揆 , 傅东明 . 起重机械 (第二版 ). 北京 ：机械工业出版社 , 1985 5 陈道南 , 盛汉中 . 起重机设计课程设计指导书 . 北京：机械工业出版 社 , 1991 6 孙恒 , 陈作模 . 机械原理 (第六版 ). 北京：高等教育出版社 , 2000 说明：一式两份， 一份装订入学生毕业设计（论文）内 ，一份交学院（直属系）。 概述 壁行式起重机是在壁柱式旋臂起重机的基础上研制的一种新型物料吊运设备。该机 运行于 3 条轨道上 ， 安装于厂房的立柱支撑上 ，沿着道轨可做纵向运动，同时电动葫芦又可完成沿悬臂的横向运动以及垂直方向的起吊。另外壁行式起重机具有独立 的行走轨道，行走在常规桥式起重机之下，它不同于常规的工作岗位旋臂吊，可以同时服务于多个工作岗位，极大的扩展了作业范围，更为有效的利用了厂房空间，对大跨径厂房提供合适的起重机工作区域，使用效果更加理想。 适用于库房，码头，货物作短距离搬运装卸之用，为钢结构厂房或生产流水线提供理想的起重机械，使用安全可靠，转动灵活，从而减轻工人的作业强度，提高生产率。 悬臂起重机分类： 1、定柱式旋臂起重机（ 式，如有电动则 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 在这种起重机中，按大臂不一样，又分成： 钢，箱形大臂 臂 2、壁式旋臂起重机（ 式，如有电动则 也就我们所说的墙壁吊 同样按大臂不一样，分成： 钢，箱形大臂 臂 3、壁行式起重机，这种起重机在我国标准里没有，国外的不少起重机厂家已有生产，效果不错，我们国内也有，比较少。 第一章 壁行式起重机金属结构设计 行式起重机总体设计 壁行式起重机金属结构主要尺寸和连接的确定： 车轮距的确定 垂直滚轮轮距 480272()5272(0 实际取 1000 。 上水平反滚轮轮距 220373()5373(1 实际取 8001 。 下水平反滚轮轮 80 012 实际取 8002 臂梁尺寸的确定 由于起重量和悬臂长都偏大，故宜选用箱形截面梁。 悬臂梁根部截面的理论高度为： 4 2 2 38 7 0 0)14 217 2()14 217 2(1 悬臂梁两腹板外侧间距为： 4 131 悬臂梁翼缘板宽度 1B 受 净空小车钢丝绳电动葫芦尺寸的限制，故取1B =410虑到箱形梁内部焊接的要求，两腹板外侧间距取为买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 12 ；按箱形梁整体稳定性条件 3631 ，实际取681 ，这样选定的悬臂梁截面尺寸偏小，只能采用较厚的翼缘和腹板才能满足强度要求，故选取翼缘板厚度分别为上翼缘板厚度为12翼缘板厚度为 16板厚度为 6 梁尺寸的确定 端梁理论高度为 76 8) 实际取 002 ，考虑到垂直大车轮安装尺寸，端梁总宽取 002 端梁两腹板外侧间 距为 182于端梁受较大载荷，为满足强度要求，选取较厚翼缘板和腹板，翼缘板厚度为 25板厚度为 10 上端梁理论高度为 ）（上，实际取002 上 ，考虑到水平大车轮安装尺寸，上端梁总宽取 702 上 ，上端梁两腹板往外侧间距为 218于上端梁受较大载荷，为满足强度要求，选取较厚翼缘板和腹板，翼缘板厚度为 16板厚度为 14 下端梁与上端梁由于受到的载荷基本相同，故取相同尺寸 ，下端梁总 宽 7 022 上下，两腹板外侧间距为 218缘板厚度为 16板厚度为 14 悬臂梁与端梁连接采用度螺栓连接，其余均为焊缝连接，并尽量采用自动焊。 臂梁、端梁截面几何性质 悬臂梁 A=20360 2m 4910726.1 4810686.3 05 131 552 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 悬臂梁截面图 端梁 A=15000 2m 4810156.2 4810703.0 00 50 端梁截面图 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 上、下端梁由于尺寸相同，故 22 0 1 6 1 4 1 4 4 下上4810193.2 4810307.1 35 50 上、下端梁截面图 臂梁计算 直载荷及内力 悬臂梁自重载荷为 4 0 3 5 葫芦小车集中载荷为 2202000 起重质量（ ; 葫芦小车质量（ 动力效应系数为： 起升冲击系数 ， 起升载荷动载系数 起升速度（ m/s） 运行冲击系数 hv d（ h=1 起重机运行速度（ m/s） 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，悬 臂梁根部受到最大弯矩，按悬 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 臂梁计算，如下简图所示： 葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时壁行式起重机垂直受力简图 悬臂梁根部的弯矩为 7 7 4 = 悬臂梁根部的剪切力为 0 7 9 3 2 7 7 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，悬臂梁根部受到最小弯矩，按悬 臂梁计算，如下简图所示： 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时壁行式起重 机受力简图 悬臂梁根部的弯矩为 悬臂梁根部的剪切力为 q 4 0 7 9 3 2 7 7 平载荷及内力 大车运行起、制动产生的水平惯性力，按大车车轮主动打滑条件确定 悬臂梁均布水平惯性力为 葫芦小车载荷集中水平惯性力为 5 7 7 814 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，悬臂梁根部受到最大弯矩，按悬 臂梁计算，如下简图所示： 葫芦小车位 于悬臂梁端部极限位置时壁行式起重机水平受力简图 悬臂梁根部弯矩为 1 9 4 4 3 5 5 2214悬臂梁根部剪切力为 3)(4 当葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时，悬臂梁根部受到最小弯矩，按悬 臂梁计算，如下简图所示： 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时壁行式起重机水平受力简图 悬臂梁根部弯矩为 6435)( 2224 悬臂梁根部剪切力为 3)(4 度校核 需要计算悬臂梁根部截面危险点 、点的强度 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时， 悬臂梁根部截面最远角点的应力 垂直弯矩产生的应力为 M P 8101 水平 弯矩产生的应力为 M P 20510194438302 悬臂梁根部截面危险点 的组合应力为 M P 按载荷组合计算许用应力 安全系数 缩、弯曲许用应力为： M P 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 实际取 切应力为： M P 故 满足强度要求。 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时， 悬臂梁根部截面腹板边缘的应力 垂直弯矩产生的应力为 M 8101 水平 弯矩产生的应力为 M P 156101 9 4 43498302 悬臂梁根部垂直切应力为 M P 0 79 0 0 为主梁腹板厚度 悬臂梁根部截面危险点 的组合应力为 M P 6 22020201 故 足强度要求。 当葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时， 悬臂梁根部截面 轮压作用点 翼缘板的弯曲应力 垂直弯矩产生的应力为 M P aI 3551090091 93201 水平 弯矩产生的应力为 M 7106 4 3 588302 轮压作 用下翼缘板的局部弯曲应力 葫芦小车最大轮压为 P 取不均匀系数为 K=据 49 有图 5得计算系买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 数 8.03.2 2 局部弯曲应力 轮压作用点 ：横向应力 M P 2 纵向应力 M P 2 2 翼缘板外边缘： M P 2 02 22 式中， t 为下翼缘板厚度。 悬臂梁根部截面危险点 的组合应力为 0201220201 M P 2 故 足强度要求。 悬臂梁根部截面危险点 的组合应力为 M P 201 故 足强度要求。 悬臂梁翼缘焊缝厚度 ，采用自动焊接，不需要验算。 臂梁稳定性 整体稳定性 悬臂梁高宽比 足要求，不需验算整体稳定性。 局部稳定性 悬臂梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 悬臂梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为 60181628800 h 0b 两腹板内侧间距 0 下翼缘板厚 下翼缘外伸净宽度 0h 腹板高度 腹板厚度 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 满足要求，不需验算局部稳定性，只需设置横向隔板，间距为a=0h=板中间不需要开孔，隔板厚度为 6 梁、（上）下端梁计算 由壁行式起重机结构和受力确定，端梁承受很大的垂直载荷作用，而上、下端梁承受水平载荷和自重载荷作用，故端梁只计算垂直载荷作用，上、下端梁计算水平载荷作用和自重载荷作用。 梁计算 端梁垂直载荷及应力 端梁承受垂直载荷作用，按简支梁计算 端梁受力简图 满载葫芦小车在任 意位置时，端梁承受力都为 5 1 5 5 05 3 7 824 0 7 9 4 下上 悬臂梁支承力 0794 端梁均布自重载荷为 1 5 上、下端梁均布自重载荷为 130 下上 上、下端梁自重载荷为 3 7 5 上下上 上端梁跨中垂直弯矩为 端剪切力为 78992 4 1 端梁应力 端梁跨中所受应力为 M 5 9 7 83 端梁跨端所受剪应力为 M P 7 89 故 ， 满足强度要求。 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 梁稳定性 整体稳定性 端梁高宽比 足要求，不需要验算整体稳定性。 局部稳定性 端梁受压翼缘外伸部分不失 稳的极限宽厚比为 满足要求，不需要验算局部稳定性。 端 梁 两 腹 板 之 间 的 受 压 翼 缘 板 不 失 稳 的 极 限 宽 厚 比 b，满足要求，不需要验算局部稳定性。 端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 8025102500 h，满足要求，不需要验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。 、下端梁计算 、下端梁水平载荷及应力 上、下端 梁承受水平载荷作用，按简支梁计算 上端梁水平受力简图 下端梁水平受力简图 当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，根据平衡条件可求出 上、下端梁承受水平载荷作用 1 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 满载葫芦小车运行起、制动惯性力为 220200014 上、下端梁跨中水平弯矩为 10 52 394 端梁跨端剪切力为 上、下端梁所受弯曲正应力为 M P 8 上下上 上、下端梁所受剪切应力为 M P 82 3 8 下上上、下端梁承受自重载荷作用，按简支梁计算 上端梁垂直受力简图 下端梁垂直受力简图 上、下端梁跨中垂直弯矩为 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 上、下端梁所受弯曲正应力为 M P aI 6 883 上下上 上、下端梁的组合应力为 M P 上上 上故 ， 满足强度要求。 、下端梁稳定性 整体稳定性 上、下端梁高宽比 足要求，不需要验算整体稳定性。 局部稳定性 上、下端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 1562 满足要求，不需要验算局部稳定性。 上、b，满足要求，不需要验算局部稳定性。 上、下端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 0 h，满足要求，不需要验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。 悬臂梁与端梁、（上）下端梁连接计算 悬臂梁与端梁支承立柱的连接，采用贴角焊缝连接，焊缝厚度 0悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图如下图所示 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图 悬臂梁与端梁支承立柱的连接处贴角焊缝承受垂直弯矩和水平弯矩作用，当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时，连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用 连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩 7 7 4 = 连接处贴角焊缝承受最大水平弯矩 1 9 4 4 3 5 5 2214 在 最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁下翼缘板所受的应力为： + +051019443 = M 由于悬臂梁与端 梁支承立柱的连接是悬臂梁下翼缘板与立柱贴角焊缝连接，故在最大弯矩作用下，下翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力即 9 7 2 4 悬臂梁下翼缘板的截面积， 26 5 6 0164 1 0 下翼缘板与立柱采用四周围焊，焊缝的焊脚尺寸 0，下翼缘板焊缝承载剪力应等于焊缝剪切应力为： 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 M P 总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求。 悬臂梁上翼缘板与斜板连接焊缝计算 由于上翼缘板与斜板焊缝连接同样承受 最大垂直弯矩和水平弯矩作用，所以 在 最大垂直弯矩和水平弯矩作用下，与焊缝连接的悬臂梁上翼缘板所 受的应力为： + +051019443 = M 故在最大弯矩作用下，上翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力算 即 7 2 9 3 悬臂梁上翼缘板的截面积， 24 9 2 0124 1 0 上翼缘板与斜板为单焊缝，焊缝的焊脚尺寸 0，上翼缘板焊缝承载剪力 应等于焊缝剪切应力为： M P 3 7 2 9 3 总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求。 端梁连接板 焊缝计算 由于端梁上翼缘板与连接板处受最大弯矩为 2040 1 所以端梁上翼缘板与连接板处承受弯曲正应力为 M 5 9 7 83 故端梁上翼缘板与连接板处承受的轴向力为 4 4 5 0 0 0 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 端梁上翼缘板的截面积， 25 0 0 0252 0 0 端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图如下 端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图 上翼缘板与连接板为四周围焊缝，焊缝的焊脚尺寸 ，上翼缘板焊缝承载剪力应等于焊缝剪切应力为： M P 4 4 5 0 总 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求。 上端梁连接分别有右连 接板和下连接板，它们分别承受水平弯矩作用和垂直弯矩作用。 右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的水平弯矩为 105 23 94 M P 上上 则右连接板与上端梁上翼缘板承受的轴向力为 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 1 0 9 5 上 上端梁上翼缘板的截面积， 24 3 2 0162 7 0 右连接板焊缝为四 周围焊缝，如图所示 右连接板焊缝简图 由于右连接板焊缝承载的剪切力应等于M P 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求。 下连接板 与上端梁腹板连接处承受的垂直弯矩为 腹板连接处 承受的弯曲正应力为 M P 上上则下连接板与上端 梁腹板 承受的轴向力为 3752 上 上端梁腹板的截面积， 23 7 5 2142 6 8 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 下连接板焊缝为四周围焊缝，如图所示 下连接板焊缝简图 由于下连接板焊缝承载的剪切力应等于M P 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求 下端梁连接板焊缝计算 下端梁连接板分别有左连接板和上连接板，由于左连接板 焊缝与上连接焊缝共用一条焊缝，而且上连接板主要受轴力，故只计算上连接板焊缝。 上连接板所受轴向力 1 0 0 0 0上连接板焊缝简图如下 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 上连接板焊缝简图 上连接板焊缝所受剪应力为 M P 材料 235Q ,贴角焊缝时，焊缝的许用应力为 60故 ，焊缝满足强度要求 栓连接计算 由于上端梁与悬臂梁连接处螺栓只受拉力，故上端梁与悬臂梁连接采用普通螺栓 16M 连接，上端梁螺栓连接简图如下图所示 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 上端梁螺栓连接简图 上端梁的右连接板螺栓连接分布简图如下图所示，由于螺栓只受拉力，故只 计算螺栓连接的抗拉承载力。 右连接板螺栓连接分布简图 由 于 采 用 普 通 螺 栓 16M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 6 ， 螺 栓 的 拉 伸 许 用 应 力 M P 。 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 右连接板单个螺栓所承受的拉力为 l 1375081 1 0 0 00 右连接板单个螺栓的许用拉力为 20 故 P ，普通螺栓 16M 满足要求。 上端梁的下连接板螺栓连接分布简图如下图所示，由于螺栓只受拉力，故只 计 算螺栓连接的抗拉承载力。 下连接板螺栓连接分布简图 由 于 采 用 普 通 螺 栓 16M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 6 ，螺栓的拉伸许用应力 M P 。 下连接板单个螺栓所承受的拉力为 l 665 37 8 下连接板单个螺栓的许用拉力为 20 故 P ，普通螺栓 16M 满足要求。 由于下端梁与立柱连接处螺栓只受拉力，故下端梁与立柱连接采用普通螺栓16M 连接，下端梁螺栓连接简图如下图所示 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 下端梁螺栓连接简图 下端梁的左连接板螺栓连接分布简图如下图所示，由于螺栓只受拉力，故只 计算螺栓连接的抗拉承载力。 左 连接板螺栓连接分布简图 由 于 采 用 普 通 螺 栓 16M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 6 ，螺栓的拉伸许用应力 M P 。 左连接板单个螺栓所承受的拉力为 l 1375081 1 0 0 00 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 左连接板单个螺栓的许用拉力为 20 故 P ，普通螺栓 16M 满足要求。 下端梁的上连接板螺栓连接分布简图如下图所示，由于螺栓只受拉力，故只 计算螺栓连接的抗拉承载力。 上连接板螺栓连接分布简图 由 于 采 用 普 通 螺 栓 16M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 6 ，螺栓的拉伸许用应力 M P 。 上连接板单个螺栓所承受的拉力为 l 665 37 8 上连接板单个螺栓的许用拉力为 20 故 P ，普通螺栓 16M 满足要求。 由于端梁与立柱连接处螺栓只受拉力，故端梁与立柱连接采用 普通螺栓 16M 连接，端梁螺栓连接分布简图如下图所示 端梁连接板螺栓连接分布简图 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 由于端梁与立柱连接处螺栓只受拉力，故只计算螺栓连接的抗拉承载力。 由 于 采 用 普 通 螺 栓 16M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 6 ，螺栓的拉伸许用应力 M P 。 上连接板单个螺栓所承受的拉力为 l 8 8 745 15 5 0 上连接板单个螺栓的许用拉力为 20 故 P ，普通螺栓 16M 满足要求。 支承管与悬臂梁螺栓连接受轴向力，采用普通螺栓 16M ,支承管与悬臂 梁螺栓连简图如下图所示 支承管与悬臂梁螺栓连接简图 由于连接处悬臂梁弯矩作用，故连接板受轴向力作用 支承管与悬臂梁连接处弯矩为 82 4 q =125127 支承管与悬臂梁连接处上翼缘板应力为 M P 13102 5 1 2 81 支承管与悬臂梁连接处连接板所受轴向力为 A 悬臂梁上翼缘板截面积 24 9 2 0124 1 0 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 支承管与悬臂梁上连接板螺栓分布简图 支承管与悬臂梁下连接板螺栓分布简图 由 于 采 用 普 通 螺 栓 18M 连接，材料为 故 螺 栓 螺 纹 小 径0 ，螺栓杆径 8 ，螺栓的剪切许用应力 M P 0 51 7 。 连接板单个螺栓所承受的剪切力为 j 2 4 5 5 161 4 7 3 0 7 连接板单个螺栓的许用剪切力为 7 0 51 0 54184 22 故 P ，普通螺栓 18M 满足要求。 买文档送全套 纸 Q 号交流 414951605 含 纸和论文 最新答辩完整资料 支承管与上端梁螺栓连接受拉力，支承管与上端梁螺栓连接简图如下图所示 支承管与上端梁螺栓连接简图 支承管与上端梁螺栓连接分布简图 由于有两根 支承管与上端梁螺栓连接，故两个连接板螺栓群受的拉力为N=147307，每个连接板螺栓群受拉力为 由 于 采 用