采光顶计算模版.doc

第六部分 游泳池采光顶结构分析第一章、计算说明此采光顶采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃通过结构胶将荷载传至次龙骨，次龙骨再传至主龙骨，主钢龙骨与主体结构固接，采用有限元软件SAP2000对该采光顶的整体钢结构体系建模分析，受竖直方向的风荷载、恒荷载、活荷载，大样：ZJDY-03结构布置如图其中：杆件1：主梁截面形式矩形钢通200x100x6杆件2：次梁截面形式矩形钢通200x100x6龙骨布置图第二章、荷载计算一、风荷载计算计算依据：Wkgzzs1W0计算高度：Z=12m，地面粗糙度类别：C类：作用在幕墙上的风荷载标准值 (kN/m2) ：瞬时风压阵风系数=1.68按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）。：局部风压体型系数,按建设部2006年7月25日发布建筑结构荷载规范GB50009-2001局部修订，采光顶负风压取-2。：风荷载高度变化系数:1.26按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006版）, C类取值：深圳地区，50年一遇，基本风压 =0.75 kN/m2风荷载标准值：=ZZS1w0=1.681.26（-2）0.75=-3.175kN/m2风荷载设计值：=1.43.175=4.45kN/m2二、玻璃幕墙自重荷载计算玻璃幕墙采用TP10+1.52PVB+10钢化夹胶玻璃，根据玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表5.3.1条规定玻璃体密度：25.6 KN/m3GGK：玻璃自重面荷载标准值GGK=（10+10）10-325.6=0.461KN/m2考虑到附件取GGk=0.6KN/m2GG：幕墙面板自重面荷载设计值GG=rGGGK=1.20.6=0.72KN/m2rG：自重作用效应分项系数，取rG=1.2,按玻璃幕墙工程技术规JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。三、活荷载计算四、荷载组合风荷载作用效应分项系数， 取YW=1.4风荷载作用效应组合系数， 取W=1.0地震荷载作用效分项项系数，取YE=1.4地震荷载作用效分项项系数，取E=0.7自重荷载作用效应分项系数，取YE=1.2自重荷载作用效应分项系数，取E=1.0COMB1=1.41.0WKUP+1.0GK （校核强度）COMB2=1.41.0WKDOWN+1.40.7QK+1.2GK （校核强度）COMB3= 1.0WKUP+1.0GK（校核挠度）COMB4=1.0WKDOWN+ 0.7QK+1.0GK（校核挠度）经分析比较，风压向下对结构不利：COMB2=1.41.0WKDOWN+1.40.7QK+1.2GK （校核强度）COMB4=1.0WKDOWN+ 0.7QK+1.0GK（校核挠度）第三章、面板计算一、计算说明采光顶采用TP612A+TP6+1.52PVB+TP6中空夹胶玻璃，玻璃最大分格尺寸：，面板为四边简支二、荷载计算TP6+1.52PVB+TP6钢化夹胶玻璃，其等效厚度te=(t3+t3)1/2 =7.56 mm现把TP612A+TP6+1.52PVB+TP6钢化中空夹胶玻璃看为 TP612A+TP7.56钢化中空玻璃按单片玻璃分配荷载玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003条目6.1.5外片玻璃分配的风荷载标准值为 =0.53KN/m2内片玻璃分配的风荷载标准值为 =1.058 KN/m2三、面板校核基本信息：玻璃: TP6+12A+TP7.56mm中空玻璃弹性模量：E=72000N/mm2泊松比：=0.2板块尺寸短边：a=1900mm长边：b=2133mm支撑方式：四边简支强度设计值：fg=84.0N/mm2变形允许值：【U】=1900/60=31.7mm外片玻璃强度校核校核依据：fg外片玻璃分配的荷载标准值为0.58KN/外片玻璃参数： =85.6由a/b=0.89,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-1得弯矩系数m=0.0537表6.1.2-1 四边支撑玻璃板的弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.0m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442由=85.6,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2得折减系数=0.716表6.1.2-1折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0350.04000.650.610.570.540.520.510.5应力： =19.77N/mm284.0N/mm2满足!中空内片玻璃的强度校核内片玻璃分配的荷载标准值为1.05KN/外片玻璃参数： =60.81由a/b=0.89,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-1得弯矩系数m=0.0537表6.1.2-1 四边支撑玻璃板的弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.0m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442由=60.81,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2得折减系数=0.788表6.1.2-1折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0350.04000.650.610.570.540.520.510.5应力： =24.26N/mm284.0N/mm2满足!中空内片玻璃的强度校核变形计算 te:玻璃的等效厚度 te= =8.221mm按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003条目6.1.5-3查玻璃的刚度=3472973.79N.mm =65.67由=65.67,按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.2-2查折减系数=0.766由a/b=0.89,查玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003表6.1.3得挠度系数=0.00505表6.1.3 四边支撑板的挠度系数a/b0.000.200.250.330.500.550.600.650.013020.012970.012820.012230.010130.009400.008670.00796a/b0.700.750.800.850.900.951.00.007270.006630.006030.005470.004960.004490.00406挠度=23.07mm【U】31.7mm满足!第四章、钢结构计算一、计算说明TP612A+TP6+1.52PVB+TP6中空夹胶玻璃通过结构胶将荷载传至次龙骨，次龙骨再传至主龙骨，主钢龙骨与主体结构固接。直接给结构加面荷载。详细计算如下：由前面计算可，风压向下对结构不利：结构受到的荷载如下：(标准值)1、竖向负压产生的荷载WKup：荷载分布见下图=1.588kN/m2 q线=1.588x1.9=3.02 kN/m 2、玻璃面板自重产生的荷载GK：荷载分布见下图GK=0.6KN/m2 GK线=0.6x1.9=1.14KN/m 3、活荷载QK：荷载分布见下图QK=0.5KN/m2 QK线=0.5x1.9=0.95 KN/m WdownGkQK分析可得最不利荷载组合如下：COMB2=1.41.0WKDOWN+1.40.7QK+1.2GK （校核强度）COMB4=1.0WKDOWN+ 0.7QK+1.0GK（校核挠度）二、基本信息材料：钢材Q235B弹性模量：Est=210000 N/mm2弯曲抗弯强度：fst=215 N/mm2剪切强度：fst-v=125 N/mm2截面信息：（单位：mm）1. 200X100X6 mm (主梁截面形式矩形钢)三、强度计算采用有限元软件SAP2000进行整体分析，钢结构支撑体系杆件分析如下：弯矩MX=6114020.99N.mm强度校核：校核依据 =MX/1.05WX fst =215 N/mm2受到的最大弯曲应力：= MX/1.05WX=6114020.99/1.05 X 176382=33.01N/mm2 fst =215 N/mm2强度满足要求！四、挠度计算对于钢结构龙骨施加相对应得荷载值，计算挠度，由有限元软件SAP2000计算结果如下：经分析，在组合荷载COMB3作用下最大挠度：最大挠度：df=24.91mmL: 主龙骨最小跨度13320mm挠度限值：df,lim=13320/250=13320/250=53.28mm。 df8.238KN采用1个M12不锈钢螺栓。第六章、埋件计算一、计算说明 板式埋件受到剪力和弯矩的共同作用，其受力如下图所示：二、荷载计算支座反力由有限元软件SAP2000计算，结果如下：支座反力示意图支座反力局部放大图支座受力最不利埋件受到的剪力V=46187 N埋件受到的弯矩：M=8.59 KNm三、预埋件计算主体结构采用混凝土强度等级为C30，锚板t=10 mm，用9根12的HRB335级钢筋作为锚筋。 锚筋面积按下式计算并应大于其最大值：式中：V：剪力设计值 V=46187 NM：弯矩设计值 M=8.59 KNmr：钢筋层数影响系数，取r=1.0V：锚筋受剪承载力系数，取V=0.66V