大连理工大学2015年春《水工建筑物课程设计》大作业答案

网络教育学院 水工建筑物 课程 设 计 题 目 ： 混 凝土重力坝设计 学习中心： 浙江 专 业： 年 级： 2015 年 春 季 学 号： 学 生： 指导教师： 1 1 项目 基本资料 1.1 气候特征 根据当地气象 局 50 年统计资料，多年平均最大风速 14 m/s， 重现期为 50 年的年最大风速 23m/s，吹程：设计洪水位 2.6 km，校核洪水位 3.0 km 。 最大冻土深度为 1.25m。 河流结冰期平均为 150 天左右，最大冰厚 1.05m。 1.2 工程地质与水文地质 1.2.1坝址地形地质条件 （ 1）左岸：覆盖层 2 3m，全风化带厚 3 5m，强风化加弱风化带厚 3m，微风化厚 4m。 （ 2）河床：岩面较平整。冲积沙砾层厚约 0 1.5m，弱风化层厚 1m 左右，微风化层厚 3 6m。坝址处河床岩面高程约在 38m 左右，整个河床皆为微、弱风化的花岗岩组成，致密坚硬，强度高，抗冲能力强。 （ 3）右岸：覆盖层 3 5m，全风化带厚 57m，强风化带厚 1 3m，弱风化带厚 1 3m，微风化厚 1 4m。 1.2.2天然建筑材料 粘土料、砂石料和石料 在坝址上下游 23km 均可开采 ，储量足，质量好。 粘土料各项指标均满足土坝防渗体土料质量技术要求。砂石料满足 砼重力坝要求。 1.2.3水库水位 及 规模 死水位：初步确定死库容 0.30 亿 m3，死水位 51m。 正常蓄水位： 80.0m。 注：本次课程设计的荷载作用只需考虑坝体自重、静水压力、浪压力以及扬压力。 表一 状况 坝底高程 (m) 坝顶高程 (m) 上游水位 (m) 下游水位 (m) 上游坡率 下游坡率 设计情况 31 84.9 82.50 45.50 0 1 0.8 校核情况 31 84.9 84.72 46.45 0 1 0.8 本设计仅分析基本 组合 (2)及特殊组合 (1)两种情况： 基本组合 (2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙 2 压力 +浪压力。 特殊组合 (1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 1.3 大坝设计概况 1.3.1 工程等级 本水库死库容 0.3 亿 m3，最大库容未知，估算约为 5 亿 m3 左右。根据现行水电枢纽工程等级划分及设计安全标准（ DL5180-2003），按水库总库容确定本工程等别为等，工程规模为大（ 2）型水库。枢纽主要建筑物挡水、泄水、引水系统进水口建筑物为 2 级建筑物 ，施工导流建筑物为 3 级建筑物。 1.3.2 坝型确定 坝型选择与地形、地质、建筑材料和施工条件等因素有关。确定本水库大坝为 混凝土 重力坝。 1.3.3 基本剖面的拟定 重力坝承受的主要荷载是水压和自重，控制剖面尺寸的主要指标是稳定和强度要求。由于作用于上游面的水压力呈三角形分部，所以重力坝的基本剖面是三角形，根据提供的资料，确定坝底宽度为 43.29m（约为坝高的 0.8 倍），下游边坡m=0.8，上游面为铅直。 3 2 设计及 计算内容 2.1 坝高计算 据大坝特性表资料，坝高 H=坝顶高程 -坝底高程 =84.90-31.00=53.90m,为中坝。 2.2 挡水坝段剖面设计 2.2.1 坝顶构造设计 坝顶宽度取 8% 10%坝高，且不小于 3m， 设计坝顶宽度取 4.80m。 坝顶上游设置防浪墙，墙身采用与坝体连成整体的钢筋混凝土结构，高度取1.35m(按设计洪水位计算 )，宽度取 0.50m, 坝顶下游侧设拦杆。 2.2.2 坝底宽度计算 根据大坝特性表资料，坝底宽度 T=（ 84.90-31.00） 0.8=43.12m。 2.2.3 坝体检查排水廊道、排水管幕设计 为了便于检查、观测和排除坝体渗水，在坝体高程 65.00 处设一检查兼作排水用的廊道，廊道断面采用城门洞形，宽度取 1.5m，高度取 2.5m，其上游侧至上游坝面的距离取 0.05 0.07倍作用水头， 且不小于 3m， 设计取 4.00m。 为了减小坝体的渗透压力，靠近上游坝面设置排水管幕，排水管幕至上游坝面的距离取 1/15 1/25倍作用水头， 且不小于 2m， 设计取 3.00m，间距取 2.50m，管径取 200mm，排水管幕做成铅直，与纵向排水检修廊道相通，渗入排水管的水可汇集到下层纵向廊道，排水管幕上端通至坝顶。 2.2.4 坝基灌浆排水廊道设计 坝基灌浆排水设置在上游 坝踵处，廊道上游侧距上游坝面的距离取 0.05 0.1倍作用水头， 且不小于 4 5m， 设计取 4.0m，廊道断面采用城门洞形，宽度取 3.00m，高度取 3.50m，廊道上游侧设排水沟，下游侧设排水孔及扬压力观测孔，廊道底面距离基岩面不小于 1.5倍廊道宽度，设计取 4.00m。 为减少坝基渗漏，防止较大渗流对坝基产生渗透破坏，减小坝基底面的防渗扬压力，提高坝体的抗滑稳定性，在廊道上游侧布置一排帷幕灌浆，帷幕灌浆深度取 0.05 0.07 倍作用水头，帷幕灌浆深度设计取 20.00m。灌浆帷幕中心线距上游坝面 4.50m。帷幕灌 浆必须在浇筑一定厚度的坝体混凝土后进行，灌浆压力表层不宜小于 1.0 1.5 倍坝前静水头，取 60m*10KN/m3=600KPa；在孔低不宜小于 2 3倍坝前静水头，取 130m*10KN/m3=1300KPa。 为了充分降低坝底扬压力和排除基岩渗水，在廊道下游侧布置一排排水孔幕， 4 排水孔深度为帷幕灌浆深度的 0.4 0.6 倍， 且坝高 50m 以上的 深度 不小于 10m，排水孔深度设计取 10.00m，孔距取 2.50m，孔径取 200mm，排水孔略向下游倾斜，与帷幕灌浆成 10交角。排水孔中心线距帷幕中心线 2.00m。 2.2.5 地基处理 基岩开挖的边坡必须保持稳定，两岸岸坡尽量开挖成有足够宽度的台阶状，以确保坝体的侧向稳定。对于靠近坝基面的缓倾角软弱夹层，埋藏不深的溶洞、溶浊面应尽量挖除。开挖至距利用岩面 0.5 1.0m 时，应采用手风钻钻孔，小药量爆破，以免产生裂隙或增大裂隙。遇到易风化的页岩、黏土岩时，应留 0.2 0.3m的保护层，待浇筑混凝土前再挖除。坝基应清到比较坚硬完整的完整的岩面，基面平整、水平即可，地基开挖后，在浇筑混凝土前，必须彻底清理、冲洗和修凿 ,风化、松动、软弱破碎的岩块都要清除干净，突出的尖角要打掉，光滑的 岩面要凿毛，并用水冲洗干净，基岩表面不得残留有泥土、石渣、油渍等其它污物，排除基岩面上全部积水，基坑内原有的勘探钻孔、井、洞等均应回填封堵。 2.2.6 坝体材料分区 (1)上、下游最高水位以上坝体表层采用 C15、 W4、 F100厚 3.00m 的混凝土。 (2)下游水位变化区的坝体表层采用 C15、 W8、 F200厚 3.00m的混凝土。 (3)上、下游最低水位以下坝体表层采用 C20、 W10、 F100厚 3.00m 的混凝土。 (4)坝体靠近基础的底部采用 C20、 W10、 F200厚 8.00m的混凝土，满足强度要求。 (5)坝体内部采用 C10、 W2低热混凝土。 5 2.3 挡水坝段荷载计算 本设计荷载仅分析基本组合 (2)及特殊组合 (1)两种情况。 2.3.1 荷载基本组合 (2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 3 1. 007 8 . 9 0死水位 51 .0 043.128 2 . 7 2设计设计 45.50W1W2P2PQPPP2S1S3S21:0.8U3U4U2U1 rwH2rwH1arwH设计洪水位坝体尺寸与荷载6.504.8H2H1Pw（m）(1)自重。坝体断面分为一个三角形和一个 矩形分别计算，混凝土容重采用24KN/m3，因 廊道尺寸较小，计算 自重时不考虑。 (2)静水压力。静水压力包括上下游的水平水压力和下游斜坡上的垂直水压力。 (3)扬压力。 坝踵处的 扬压力强度为 H1，排水孔线上为 H2+ H，坝址处为 H2，其间均以直线连接， 扬压力折减系数 =0.25。 (4)泥沙压力。 大坝迎水面 前 泥沙的淤积高度计算至 死水位 51m， 大坝迎水面前泥沙的淤积高度 hs=51.0-31.0=20.0m，水平泥 沙压力在垂直方向上呈三角形分布，泥沙干重度 sd 取 13.5KN/m3，孔隙率 n 取 0.42，内摩擦角 s 取 18，泥沙的浮重度 sb= sd-(1-n) =13.5-(1-0.42) 10=7.7 KN/m3。 单位长度大坝迎水面上的 6 水平 泥沙压力值按公式 Psk=1/2 sbhs2tan2（ 45 - s/2）。 坝址处河床岩面高程约在 38m 左右， 大坝背水面 前泥沙的淤积高度 hs=38.00-31.00=7.00m，除计算水平泥沙压力外还应计算竖直泥沙压力，其值按 泥沙浮重度与泥沙体积的乘积求得。 (5)浪压力。计算风速取 重现期为 50年的年最大风速 23m/s，风区长度取 2600m，按鹤地水库试验公式 gh2%/v02=0.00625v0(1/6)(gD/v02)(1/3)和 gLm/v02=0.0386(gD/v02)(1/2)计算得累积频率为 2%的波高 h2%=2.07m，平均波长 Lm=14.45m，经查表求得h1%=2.25m。 使波浪破碎的临界水 Hcr=Lm/(4 )ln(Lm+2 h1%)/(Lm-2 h1%)=5.19m。 因为坝前水深 H=82.50-31.00=51.50m， H Hcr和 H Lm/2，发生深水波，单位长度大坝迎水面上的浪压力值按公式 Pwk=1/4 Lm(h1%+hz)计算。 波浪中心至计算静水位的高度 hz= h1%2/Lmcth( H/Lm)=1.10m。 防浪墙顶高程为： 82.50+h1%+hz+hc=82.5+2.25+1.10+0.40=86.25m。 上述荷载计算见计算表。 重 力 坝 基 本 荷 载 组 合 计 算 表 荷 载 计 算 式 垂直力 (kN) 水平力 (kN) 对坝底截面形心力臂 (m) 力矩 (kN.m) + - 自重 W1 4.8*53.9*24 6209 21.56-2.4=19.16 118964 W2 1/2*47.9*38.32*24 22026 2/3*38.32-21.56=3.99 87884 水压力 P1 1/2*51.52*10 13261 1/3*51.5=17.17 227691 P2 1/2*14.52*10 1051 1/3*14.5=4.83 5076 Q 1/2*0.8*14.52*10 841 21.56-1/3*0.8*14.5=17.69 14877 扬压力 u1 14.5*43.12*10 6252 0 0 0 u2 1/2*36.62*0.25*37*10 1694 2/3*36.62-21.56=2.85 4828 u3 0.25*37*6.5*10 601 21.56-1/2*6.5=18.31 11004 u4 1/2(1-0.25)*37*6.5*10 902 21.56-1/3*6.5=19.39 17490 泥沙压力 Ps1 1/2*7.7*20.02*tan236 813 1/3*20=6.67 5423 Ps2 1/2*7.7*72* tan236 100 1/3*7=2.33 233 Ps3 1/2*7.7*0.8*72 151 21.56-0.8*7/3=19.69 2973 浪压力 Pw 1/4*10*14.45*（ 14.45/2+1.1+2.25） -1/8*10*14.452 382 261 51.5-14.45/2+（ 14.45/2 +1.1+2.25） /3=47.80 51.5-2/3*14.45=41.87 10928 18260 合 计 9449 29227 14456 1412 223085 302546 19778 13044 79461 7 2.3.2 荷载特殊组合 (1)为校核洪水位情况， 其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 31 .0 078.90死水位 51 .0 043.1284.72校核校核 4 6. 451:0.8W2P2P S1QP S3PS2P2U1U2U3U4rwH1arwHrwH2校核洪水位坝体尺寸与荷载6.50H2H14.8Pw（m）(1)自重。坝体断面分为一个三角形和一个 矩形分别计算，混凝土容重采用24KN/m3，因 廊道尺寸较小，计算 自重时不考虑。 (2)静水压力。静水压力包括上下游的水平水压力和下游斜坡上的垂直水压力。 (3)扬压力。 坝踵处的 扬压力强度为 H1，排水孔线上为 H2+ H，坝址处为 H2，其间均以直线连接， 扬压力折减系数 =0.25。 (4)泥 沙压力。 大坝迎水面 前 泥沙的淤积高度计算至 死水位 51m， 大坝迎水面前泥沙的淤积高度 hs=51.00-31.00=20.00m，水平泥 沙压力在垂直方向上呈三角形分布，泥沙干重度 sd取 13.5KN/m3，孔隙率 n 取 0.42，内摩擦角 s 取 18，泥沙的浮重度 sb= sd-(1-n) =13.5-(1-0.42) 10=7.7 KN/m3。 单位长度大坝迎水面上的 水平 泥沙压力值按公式 Psk=1/2 sbhs2tan2（ 45 - s/2）。 坝址处河床岩面高程约在 38m 左右， 大坝背水面 前泥沙的淤积高度 hs=38.00-31.00=7.00m，除计算水平泥沙压力外还应计算竖直泥沙压力，其值按 泥沙浮重度与泥沙体积的乘积求得。 8 (5)浪压力。计算风速取 多年平均最大风速 14m/s，风区长度取 3000m，按鹤地水库试验公式 gh2%/v02=0.00625v0(1/6)(gD/v02)(1/3)和 gLm/v02=0.0386(gD/v02)(1/2)计算得累积频率为 2%的波高 h2%=1.03m，平均波长 Lm=9.45m，经查表求得 h1%=1.12m。 使波浪破碎的临界水 Hcr=Lm/(4 )ln(Lm+2 h1%)/(Lm-2 h1%)=1.45m。 因为坝前水深 H=84.72-31.00=53.72m， H Hcr和 H Lm/2，发生深水波，单位长度大坝迎水面上的浪压力值按公式 Pwk=1/4 Lm(h1%+hz)计算。 波浪中心至计算静水位的高度 hz= h1%2/Lmcth( H/Lm)=0.42m。 防浪墙顶高程为： 84.72+h1%+hz+hc=84.72+1.12+0.42+0.30=86.56m。 大坝 特性表资料提供的坝顶高程不足。 上述荷载计算见计算表。 重 力 坝 特 殊 荷 载 组 合 计 算 表 荷 载 计 算 式 垂直力 (kN) 水平力 (kN) 对坝底截面形心力臂 (m) 力矩 (kN.m) + - 自重 W1 4.8*53.9*24 6209 21.56-2.4=19.16 118964 W2 1/2*47.9*38.32*24 22026 2/3*38.32-21.56=3.99 87884 水压力 P1 1/2*53.722*10 14429 1/3*53.72=17.91 258423 P2 1/2*15.452*10 1194 1/3*15.45=5.15 6149 Q 1/2*0.8*15.452*10 955 21.56-1/3*0.8*15.45=17.44 16655 扬压力 u1 15.45*43.12*10 6662 0 0 0 u2 1/2*36.62*0.25*38.27*10 1752 2/3*36.62-21.56=2.85 4993 u3 0.25*38.27*6.5*10 622 21.56-1/2*6.5=18.31 11389 u4 1/2(1-0.25)*38.27*6.5*10 933 21.56-1/3*6.5=19.39 18091 泥沙压力 Ps1 1/2*7.7*20.02*tan236 813 1/3*20=6.67 5423 Ps2 1/2*7.7*72* tan236 100 1/3*7=2.33 233 Ps3 1/2*7.7*0.8*72 151 21.56-0.8*7/3=19.69 2973 浪压力 Pw 1/4*10*9.45*（ 9.45/2+0.42+1.12） -1/8*10*9.452 148 112 53.72-9.45/2+（ 9.45/2 +0.42+1.12） /3=51.08 53.72-2/3*9.45=47.42 5311 7560 合 计 9969 29341 15390 1406 218541 325507 19372 13984 106966 2.3.3 挡水坝段荷载计算成果 本设计 荷载 仅分析基本组合 (2)及特殊组合 (1)两种情况， 荷载组合作用计算成果见表二和表三。 表二：坝体基本荷载组合作用计算成果 9 荷 载 垂直力 (kN) 水平力 (kN) 对坝底截面形心力臂(m) 力矩 (kN.m) + - 自 重 W1 6209 19.16 118964 W2 22026 3.99 87884 水压力 P1 13261 17.17 227691 P2 1051 4.83 5076 Q 841 17.69 14877 扬压力 u1 6252 0 0 0 u2 1694 2.85 4828 u3 601 18.31 11004 u4 902 19.39 17490 泥沙压力 Ps1 813 6.67 5423 Ps2 100 2.33 233 Ps3 151 19.69 2973 浪压力 Pw 382 261 47.80 41.87 10928 18260 合 计 9449 29227 14456 1412 223085 302546 19778 13044 79461 表三：坝体特殊荷载组合作用计算成果表 荷 载 垂直力 (kN) 水平力 (kN) 对坝底截面形心力臂(m) 力矩 (kN.m) + - 自 重 W1 6209 19.16 118964 W2 22026 3.99 87884 水压力 P1 14429 17.91 258423 P2 1194 5.15 6149 Q 955 17.44 16655 扬压力 u1 6662 0 0 0 u2 1752 2.85 4993 u3 622 18.31 11389 u4 933 19.39 18091 泥沙压力 Ps1 813 6.67 5423 Ps2 100 2.33 233 Ps3 151 19.69 2973 浪压力 Pw 148 112 51.08 47.42 5311 7560 合 计 9969 29341 15390 1406 218541 325507 19372 13984 106966 10 2.4 挡水坝段建基面抗滑稳定计算 沿坝轴线方向取 1m 长进行抗滑稳定分析计算。 2.4.1 荷载基本组合 (2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 参照类似工程资料， 微、弱风化的花岗岩抗剪断摩擦系数及黏聚力分别取 f=0.85， C =0.65MPa，基岩允许抗压强度取 1430KPa。 建基面抗滑稳定根据抗 抗剪断强度公式计算得： K = (f W+ C A)/ P =(0.85*19778+650*43.12)/13044=3.44 K =3.0，满足抗滑稳定要求。 2.4.2 荷载特殊组合 (1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 参照类似工程资料，微、弱风化的花岗岩抗剪断摩擦系数及黏聚力分别取 f=0.85， C =0.65MPa，基岩允许抗压强度取 1430KPa。 建基面抗滑稳定根据抗抗剪断强度公式计算得： K = (f W+ C A)/ P =(0.85*19372+650*43.12)/13984=3.18 K =2.5，满足抗滑稳定要求。 2.5 挡水坝段建基面边缘应力计算和强度校核 2.5.1 荷载基本组合 (2)为设计洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 (1)当计入扬压 力时，建基面 上、下游边缘垂直正应力 分别为： uy= W/B+6 M/B2=19778/43.12+6*（ -79461） /43.122=202.27(KPa) 0，满足要求。 dy= W/B-6 M/B2=19778/43.12-6*（ -79461） /43.122=715.09(KPa) 1430Kpa，满足抗压强度要求。 (2)当计入扬压力时，建基面 上、下上游面剪应力 分别为： u=(P-Puu- uy)m1=(51.5*10-51.5*10-202.27) *0=0(KPa)。 d=( dy+Pdu-P )m2=(715.09+14.5*10-14.5*10)*0.8=572.07(KPa)，满足要求。 (3)当计入扬压力时，建基面 上、下游边缘水平正应力 分别为： ux=(P-Puu)-(P-Puu- uy)m12=(51.5*10-51.5*10)- (51.5*10-51.5*10-202.27)*0 =0(KPa)。 dx=( P -Pdu)+ ( dy+Pdu-P )m22=(14.5*10-14.5*10)+ (715.09+14.5*10 -14.5*10)*0.82=457.66(KPa)，满足要求。 11 (4)当计入扬压力时，建基面 上、下游上游边缘主应力 分别为： u1=(1+m12) uy-(P-Puu)m12=(1+0)*202.27 -(51.5*10-51.5*10)*0=202.27(KPa)，满足要求。 u2= P-Puu=51.5*10-51.5*10=0(KPa)。 d1=(1+m22) dy - (P -Pdu)m22=(1+0.82)* 715.09-(14.5*10-14.5*10) *0.82 =1172.75(KPa)，满足要求。 d2= P -Pdu=14.5*10-14.5*10=0(KPa)。 (5)当不计入扬压力时，建基面 上、下游边缘垂直正应力 分别为： uy= W/B+6 M/B2=29227/43.12+6*（ -46139） /43.122=528.92(KPa) 0，满足要求。 dy= W/B-6 M/B2=29227/43.12-6*（ -46139） /43.122=826.69(KPa) 1430Kpa，满足抗压强度要求。 (6)当不计入扬压力时，建基面 上、下上游面剪应力 分别为： u=(Pu- uy)m1=(51.5*10-528.92)*0=0(KPa)。 d=( dy Pd)m2=(826.69-14.5*10)*0.8=545.35(KPa)，满足要求。 (7)当计入扬压力时，建基面 上、下游边缘水平正应力 分别为： ux=Pu-(Pu- uy)m12=51.5*10-(51.5*10-528.92)*0 =515.00(KPa)，满足要求。 dx=Pd+( dy-Pd)m22=14.5*10+ (826.69-14.5*10)*0.82=581.28(KPa)，满足要求。 (8)当不计入扬压力时，建基面 上、下游上游边缘主应力 分 别为： u1=(1+m12) uy- Pu *m12=(1+0)*528.92-(51.5*10-51.5*10) *0=528.92(KPa)，满足要求。 u2= P =51.5*10=515.00(KPa)，满足要求。 d1=(1+m22) dy-Pd*m22=(1+0.82)* 826.69-14.5*10*0.82=1262.97(KPa)，满足要求。 d2= P =14.5*10=145.00(KPa)，满足要求。 2.5.2 荷载特殊组合 (1)为校核洪水位情况，其荷载组合为：自重 +静水压力 +扬压力 +泥沙压力 +浪压力。 (1)当计入扬压力时，建基面 上、下游边缘垂直正应力 分别为： uy= W/B+6 M/B2=19372/43.12+6*（ -106966） /43.122=104.08(KPa) 0，满足要求。 dy= W/B-6 M/B2=19372/43.12-6* （ -106966 ） /43.122=794.43(KPa) 1430KPa，满足抗压强度要求。 12 (2)当计入扬压力时，建基面 上、下上游面剪应力 分别为： u=(P-Puu- uy)m1=(53.72*10-53.72*10-104.08) *0=0(KPa)。 d=( dy+Pdu-P )m2=(794.43+15.45*10-15.45*10)*0.8=635.54(KPa)，满足要求。 (3)当计入扬压力时，建基面 上、下游边缘水平正应力 分别为： ux=(P-Puu)-(P-Puu- uy)m12=(53.72*10-53.72*10)- (53.72*10-53.72*10- 104.08)*0=0(KPa)。 dx=( P -Pdu)+ ( dy+Pdu-P )m22=(15.45*10-15.45*10)+ (794.43+15.45*10 -15.45*10)*0.82=508.44(KPa)，满足要求。 (4)当计入扬压力时，建基面 上、下游上游边缘主应力 分别为： u1=(1+m12) uy-(P-Puu)m12=(1+0)*104.08 -(53.72*10-53.72*10)*0=104.08 (KPa)，满足要求。 u2= P-Puu=53.72*10-53.72*10=0(KPa)。 d1=(1+m22) dy - (P -Pdu)m22=(1+0.82)* 794.43-(15.45*10-15.45*10) *0.82 =1302.87(KPa)，满足要求。 d2= P -