暖通空调毕业设计说明书.doc

精品文档 精品文档 本科生毕业设计本科生毕业设计 广州某综合大楼商用空调工程设计 The Air Conditioning System Design of A Chamber In Guangzhou 学生姓名方泽钿 所在专业热能与动力工程 所在班级热能 1031 申请学位工学学士 指导教师叶彪职称讲师 副指导教师职称 答辩时间2007 年 6 月 8 日 目 录 目目 录录 设计总说明 V NTRODUCTION VII 绪论 1 1 建筑概况 1 2 设计内容 1 3 设计依据 1 空调设计 2 1 基础资料 2 1 1 设计范围 2 1 2 设计资料 2 1 2 1 室内外计算参数 2 1 2 2 大楼各区室内空调设计参数 2 1 3 建筑结构 2 2 空调方式的初步确定 3 2 1 空调风系统设计 3 2 2 空调水系统 3 3 冷负荷的计算公式公式 3 3 1 维护结构及设备 人员等负荷计算 3 3 2 新风负荷的计算 7 3 2 1 新风热负荷计算 7 3 2 2 新风在房间的湿负荷计算 7 3 2 3 各房间的各项负荷汇总 8 4 送风状态点的确定以及送风量的确定 10 4 1 举例计算 11 4 1 1 一层酒吧 11 4 1 2 一层西餐厅 11 4 2 各房间送风状态点和送风量等信息汇总 12 4 3 风机盘管的选型 14 5 通风系统的确定 16 5 1 通风设计部分 16 5 2 通风量的计算 16 5 2 通风机的选型 17 6 消声减振设计部分 17 7 气流组织计算及回风口的确定 18 目 录 7 1 送回风方式的确定 18 7 1 1 送风方式的确定 18 7 1 2 风口位置与型式的确定 18 7 1 3 风管道的布置和新风入口 18 7 2 回风口的布置 18 7 3 气流组织计算及回风口的确定 18 7 3 1 酒吧 20 7 3 2 西餐厅 21 7 3 3 酒楼大厅 22 7 3 4 大堂 22 7 3 5 其他房间气流组织计算后统计如下 23 8 新风系统的水力计算 25 8 1 各层新风机的选型 25 8 2 一层新风系统 25 8 2 1 摩擦阻力 26 8 2 2 其他支管的管径和管内风速的确定 28 8 2 3 对并联管路进行阻力平衡 29 8 3 二层新风系统 30 8 3 1 摩擦阻力 31 8 4 三层的风管水力计算 34 8 4 1 摩擦阻力 34 8 5 四 五 七层的风管水力计算 35 8 5 1 摩擦阻力 36 8 6 六层的风管水力计算 37 8 6 1 摩擦阻力 37 8 7 八层的风管水力计算 38 8 7 1 摩擦阻力 39 8 8 九层的风管水力计算 40 8 8 1 摩擦阻力 40 9 通风系统的水力计算 41 9 1 排风系统的水力计算 41 9 1 1 PJ1 排风系统 41 9 1 2 PJ2 排风系统 42 9 1 3 PJ3 排风系统 43 9 1 4 PJ4 排风系统 43 9 1 5 PJ5 排风系统 44 目 录 9 1 6 PJ6 排风系统 44 9 2 送风系统的水力计算 44 10 冷冻水系统的管径及水利计算 45 10 1 冷冻水计算 45 10 2 冷冻水的水利计算 48 10 2 1 一区的冷冻水的水利计算 48 10 2 2 二区的冷冻水的水利计算 50 10 2 3 三区的冷冻水的水利计算 51 10 3 系统水管最不利环路 52 10 4 冷凝水管的计算 52 11 冷水机组的选型 53 12 确定水泵 冷却塔 膨胀水箱 集水器及分水器 53 12 1 冷冻水泵的确定 53 12 2 冷却塔的确定 53 12 3 冷却水泵的确定 54 12 4 膨胀水箱的确定 54 12 5 集水器和分水器的确定 55 结语 56 鸣 谢 57 参考文献 58 INTRODUCTION 设计总说明 1 设计依据 1 甲方提供的设计要求资料 2 有关专业提供的设计资料 3 采暖通风与空气调节设计规范 GBJ50019 2003 4 采暖通风与空气调节制图标准 GB T50114 2001 2 工程概况及设计范围 1 本工程为广州市某综合大楼 总建筑面积约为 5200m2 其中地上九层 地下一层 其中包括接待大厅 商务中心 贵宾室 咖啡厅 会议室 展厅 开敞式办公室 经 理室 厂部中心 公司分部 电教室 培训室等 2 设计范围 空调设计 3 设计参数 1 室外设计参数 夏季 夏季空调室外计算干球温度 33 5 c 夏季空调室外计算湿球温度 27 7 c 平均大气压力 100450pa 夏季空调大气透明度等级为 5 级 2 室内温湿度要求如下 功能区名称 室内温度室内相对湿度照明功率人数 西餐厅 酒吧 Tn 26 28 85 10w 10m25 人 10m2 宴会厅 KTV Tn 24 26 5w 10m25 人 10m2 标准客房 Tn 24 26 85 12w 10m22 人 10m2 大小会议室 舞 厅 Tn 26 28 85 10w 10m26 人 10m2 棋牌室 中餐包 厢 Tn 22 26 85 15w 10m26 人 10m2 电话总机房 办 公室 Tn 25 28 85 15w 10m21 人 10m2 4 空调冷源 该商用大楼总的冷负荷为 962KW 包括新风负荷 采用一台的双螺杆压缩机水冷式 INTRODUCTION 冷水机组 选用志高牌机组 单机制冷量为 1050KW 型号为 SLG1050 T 水系统采用双 管制闭式系统 冷冻水的进出口温度为 7 和 12 冷却水进出温度为 30 和 35 5 供冷系统 空调系统方式采用风机盘管加独立新风系统 冷水机组承担全部负荷 风机盘管与均 为卧式暗装型 空调主干管采用同程式系统 风机盘管的支路上设电动平衡阀 冷供回 水管道 凝结水管道均做保温 保温材料采用难燃的 B1 级闭泡型橡塑保温 管材 凝结水排放到洗手间去 6 空调风系统 每一层有独自的新风系统 既在每层里设置新风处理机 每间房间里有独立的风机 盘管来处理回风 房间的气流组织形式 采用散流器上送上回或侧送上回的形式 7 通风设计 通风换气应尽可能采用自然通风方式 以节省能源和投资 本设计共设置了 5 个通 风系统 设置了机械排风和机械送风 8 安装说明 1 管材 冷冻水管道管径 DN 小于等于 150mm 采用焊接钢管 焊接或零件连接 大 于 150mm 的采用热扎无缝钢管 焊接或发兰连接 弯头弯时其曲率半径为管外径的 1 5 4 倍 冷却水管用道采用无缝钢管和焊接弯头 与风机盘管连接的支管要求用镀锌钢管 同时 风机盘管与水管之间用金属管软接 2 全部水管安装完毕后 应进行分段试压 空调冷冻水系统试压为 1 0M Pa 凝结 水系统做满水试验 不渗不漏为合格 3 通风及空调风管采用镀锌钢板制作 方法按 GB50243 2002 的规定执行 4 空调风管保温材料采用 PVC 难燃橡塑保温管材 厚度为 20mm 穿越机房 楼板 防火墙处的保温风管采用带铝箔的离心超细玻璃棉板 厚度为 40mm 外缠玻璃布保护层 再刷两道防火涂料 5 设备安装应严格遵照设备说明书及 通风与空调施工及验收规 GB50243 2002 制冷设备安装工程施工及验收规范 GBJ66 84 的规定进行 关键词 双管制闭式系统 双螺杆压缩机 风机盘管加新风系统 INTRODUCTION NTRODUCTION This project is a chamber in Guangzhou mainly carries on the air conditioning design the electrical design and the construction anti radar and the ground connection design Energy saving comfort adaptability to requirements is the key point of the design The total area is 2790 m2 and the cold load is about 238 97kW Choose two double screw type compressor that the capacity is 132kW of TECO water cooled chiller The way of air conditioning system uses fan coil units fresh air system To the bigger room like the dining room gymnasium use packaged air conditioner The way of delivering air is above the room and the returned way too The dining room both has the suspended ceiling and to have the spatial room with the suspended ceiling part uses the drifts and the spatial part uses side delivers The entrance of great hall and ballroom because of the central committee spatial use a side supply air outlet and placement 2 3 orifice that make the air returned The build only supplies refrigeration also in order to save the investment the water system uses the double control closed type system The cold water circuit enters at 7 and leave at 12 The fan coil units and other air equipment install a flow control valve If the summer temperature is lower than the standard change or shutoff the valve to control the capacity of water At the same times the inflatable radiator can stabilize the pressure The condensing water is divided to three areas to drain The water of dining room is drained to drainpipe of the kitchen and the gymnasium drain to drainpipe of the badminton room The others drain to each level bathroom The air conditioned room uses a nature wind The other rooms that have no air condition install a mechanical wind system The electrical design includes the illumination design supplies of the power distribution design as well as the anti radar and the ground connection design The illumination design not only considers its general lighting but also must the key illumination the local lighting and the decorative lighting KEYWORDS The double control closed type system The double screw type compressor Fan coil units fresh air system 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 1 广州市某综合大楼商用空调工程设计 专业 热能与动力工程 学号 200310221107 姓名 方泽钿 指导教师 叶彪 绪论 1 建筑概况 本工程为广州市某综合大楼 属于综合性建筑 总建筑面积约为 5200m2 其中地上九 层 地下一层 各层的布置为 地下一层 机房 水泵房 排风机房等 地上一层 西餐厅 酒楼大厅 大堂 酒吧 地上二层 小宴会厅 餐厅 KTV 房 地上三层 中餐包厢 棋牌室 电话总机房 办公室 地上四 五 七层 标准客房 小型会议室 地上六层 标准客房 小型会议室 地上八层 标准客房 小型会议室 地上九层 标准客房 小型会议室 第一会议室 2 设计内容 空调设计 3 设计依据 1 甲方提供的设计要求资料 2 有关专业提供的设计资料 3 国家有关的设计规范和规程 采暖通风与空气调节设计规范 GBJ50019 2003 采暖通风与空气调节制图标准 GB T50114 2001 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 2 空调设计 1 基础资料 1 1 设计范围 本工程设计内容包括制冷机房的设计 西餐厅 标准客房等的空调设计 1 2 设计资料 1 2 1 室内外计算参数 1 室外气象条件 地理位置 北纬 23 08 东经 113 19 海拔 6 6 2 平均大气压力 夏季 100450pa 3 夏季空调室外计算干球温度 33 5 c 夏季空调室外计算湿球温度 27 7 c 4 夏季空调大气透明度等级为 5 级 1 2 2 大楼各区室内空调设计参数 1 空调房间的设计参数 功能区名称 室内温度室内相对湿度照明功率人数 西餐厅 酒吧 Tn 26 28 85 10w 10m25 人 10m2 宴会厅 KTV Tn 24 26 5w 10m25 人 10m2 标准客房 Tn 24 26 85 12w 10m22 人 10m2 大小会议室 舞 厅 Tn 26 28 85 10w 10m26 人 10m2 棋牌室 中餐包 厢 Tn 22 26 85 15w 10m26 人 10m2 电话总机房 办 公室 Tn 25 28 85 15w 10m21 人 10m2 2 工作时间 0 00 23 00 设计以实际可能工作时间为主 1 3 建筑结构 围护类型 名称 传热系数 w 夏 冬 传热衰减 传热延迟 h 外墙 砖墙 01 240 2 05 2 090 397 87 外窗 单层透明玻璃 5 79 6 1610 07 内墙 砖墙 003003 2 38 2 380 585 21 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 3 内门 木塑料框单层实体门 3 35 3 350 990 51 内窗 单层透明玻璃 4 28 4 2810 1 外门 木 塑料 框单层实体门 4 21 4 4010 37 外门 木 塑料 框双层玻璃门 2 50 2 5710 46 屋面 非上人加气混凝土砌块聚苯板 50 0 55 0 560 289 91 2 空调方式的初步确定 2 1 空调风系统设计 1 空调风系统设计以竖向分层 横向按防火分区设置空调系统为原则 该综合大 楼应根据房间的不同使用功能 特别要求和建筑装修形式 采用风机盘管的半集中式空 调系统 在房间内设置冷水末端空调 即风机盘管空调器 全部采用卧式暗装形式 新 风由新风机组处理 2 采用一次回风 不设热回收器 各房间采用风机盘管做为末端 采用卧式暗装 处理房间回风 不担负新风负荷的热负荷 只负责新风的部分湿负荷 每层楼的新风由 每层的独立的新风处理机集中处理 新风处理到室内空气焓值 再由风管送到每个房间 接到风机盘管的回风口 各层独立设置一个新风机 气流组织可采用散流器送风 上送 上回或侧送上回的形式 更衣间 卫生间 等设独立的排风系统 系统的排风量应大于 送风量 以保持室内负压 以免气体互相串入 空调房采用自然排风 3 电梯机房及设置分体空调 2 2 空调水系统 空调水系统为双管制变水量系统 冷水管路采用同程式设置 系统采用开式膨胀水 箱定压方式 3 冷负荷的计算公式公式 3 1 维护结构及设备 人员等负荷计算 一 外墙和屋面传热冷负荷计算公式 外墙或屋面传热形成的计算时刻冷负荷 Q W 按下式计算 Q KF t 1 1 式中 F 计算面积 计算时刻 点钟 温度波的作用时刻 即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻 点钟 t 作用时刻下 通过外墙或屋面的冷负荷计算温差 简称负荷温差 注 例如对于延迟时间为 5 小时的外墙 在确定 16 点房间的传热冷负荷时 应取计算 时刻 16 时间延迟为 5 作用时刻为 16 5 11 这是因为计算 16 点钟外墙内 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 4 表面由于温度波动形成的房间冷负荷是 5 小时之前作用于外墙外表面温度波动产生的结 果 当外墙或屋顶的衰减系数 3m x v R 0 5L H 3 否则 R 0 5L 8 5 L 散流器中心线之间间距 散流器离墙 0 5L 若间距或墙距在两个方向不 等 应取平均数 C 扩散系数 由实验获得 若为盘式 0 7 若为方形或圆形直片式 k C k C 0 5 k C 根据 R 和单位面积送风量 ls可在 空气调节设计手册 表 5 6 查得 等信息 s v 验算 按送风喉部最大允许风速 3 6m s 以及工作区内风速的要求 可按公式 Vx 计算 2 2 4381 0 HLR 2 侧送风的计算 侧送方式的气流流型设计为贴附射流 在整个房间截面内形成一个大的回旋气 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 20 流 也就是是射流有足够的射程能够送到对面墙 9 对于双面侧内送风方式 要求能送到 房间的一半 整个工作区为回流 避免射流中途进入工作区 侧送帖附射流流型如下图 所示 这样的设计流型 可使射流有足够的射程 在进入工作区前其风速和温差可以充分衰减 工作区达到较均匀的温度和速度 使整个工作区为回流 可以减少区域误差 贴附射流的贴附长度主要取决于阿基米德数 Ar Ar gds ts vs2Tn 式中 ts 送风温差 g 重力加速度 g 9 8m s2 ds 送风口当量直径 m vs 送风速度 m s Tn 工作区的绝对温度 K 设计侧送方式除了设计气流流型外 还要进行射流温差衰减的计算 要使射流进 入工作区时 其轴心与室内温度之差 tx小于要求的室温允许波动范围 可以利用 空气 调节设计手册 图 5 10 或图 5 11 查得 本设计利用图 5 10 查得 3 回风口的设计 回风口风量需要调节时 调节阀可设在支管或回风口上 表 回 风 口 风 速 回风口位置回风风速 m s 备注 房间上部 4 0 5 0 不靠近操作位置 3 0 4 0 靠近操作位置 1 5 2 0 房间下部 用于走廊回风 1 0 1 5 回风口距离较远 还可以再提高些 本设计中 回风口都设置在房间上部 7 3 1 酒吧 1 送风口的设计 A 根据房间的构造和风量 选用 4 台 采用散流器平送 以保证送风均匀 原数据 总风量 q 2831m3 h 体积 高 长 宽 为 3 14 4 10 6 送风温差为 T0 8 根 据前面的设计 则单位面积送风量 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 21 m3 h 87 18 150 2831 ls B 每个散流器的风量 q1 930 7m3 h 散流器间距 L 7 2 5 4 2 6 3m 由于 H 为 3 米 则 R 0 5L 2 7m C 查表 5 6 取 ds 300mm 3m s 0 07 s v T T O X s x 由于查 空气调节设计手册 表 5 6 时 流程 R 按 3 m 查得 大于计算值 2 7m 因 此 实际送风速度 3m s s v ds 300mm 0 R 300 0 5 150 mm 0 H 2 s d D 0 07 3 0 21 m s 0 3m s x v tx 0 07 8 0 56 1 符合 则选型合理 即选择的散流器喉部为 300mm 2 回风口设计 房间总回风量为 2101 m3 h 采用 4 个单层百叶回风口 回风口在房间上部 每个回风口 的回风量为 525 25m3 h 查 中央空调常用数据速查手册 表 3 16 取单层百叶风口 尺寸 100 350 回风口实际风速为 4 17 m s 7 3 2 西餐厅 1 送风口的设计 A 根据房间的构造和风量 选用 3 台 采用散流器平送 原数据 风量 q 3858m3 h 由于房间布置很不规则 则对本房间划分为三个区 每个区 有一个盘管和散流器 各区体积为 3 7 16 4 58 3 7 16 7 2 3 7 16 7 2 一个相近 的结构 送风温差为 T0 7 8 单位面积送风量 m3 h 11 31 124 3858 ls B 每个散流器的风量 q1 1286m3 h 平均散流器间距 L 7 16 2 29 2 7 2 3 58 2 2 5 3m 由于 H 为 3 米 则 R 0 5L 2 65m C 查得 ds 400mm 3 0m s 0 09 实际风速 3m s s v T T O X s x s v ds 400mm 0 R 400 0 5 200 mm 0 H 2 s d 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 22 D 0 09 2 77 0 25 m s 0 3m s x v tx 0 09 7 8 0 702 1 符合 则选型合理 即选择的散流器喉部为 400mm 2 回风口设计 房间总回风量为 2553 m3 h 采用单层百叶回风口 室内有三个回风口 回风口在房间上 部 则每个回风口的回风量为 851 m3 h 查 中央空调常用数据速查手册 表 3 16 得 单层百叶风口尺寸 150 350 回风口的颈部风速为 4 5m s 7 3 3 酒楼大厅 1 送风口的设计 A 根据房间的构造和风量 选用 8 台 采用散流器平送 原数据 风量 q 2448m3 h 体积为 3 17 27 14 16 送风温差为 T0 7 9 单位面积送风量 m3 h 42 9 260 2448 ls B 每个散流器的风量 q1 306m3 h 散流器间距 L 4 32 7 08 2 5 7m 由于 H 为 3 米 则 R 0 5L 2 85m C 查表 5 6 取 ds 300mm 3m s 0 07 s v T T O X s x ds 300mm 0 R 300 0 5 150 mm 0 H 2 s d D 0 07 3 0 21 m s 0 3m s x v tx 0 07 7 9 0 553 1 符合 则选型合理 即选择的散流器喉部为 300mm 2 回风口设计 房间总回风量为 1374 m3 h 采用 4 个单层百叶回风口 回风口在房间上部 每个回风口 的回风量为 343 5 m3 h 查 中央空调常用数据速查手册 表 3 16 得 单层百叶风口 尺寸 100 200 则回风口的颈部风速为 4 77 m s 7 3 4 大堂 1 送风口的设计 A 根据房间的构造和风量 选用 5 台 采用双层百叶送风口 侧送风形式 原数据 风量 Ls q 4779m3 h 其送风温差为 ts 7 4 取 v 3 5 m s n 5 单个 送风口的风量为 796 5m3 h 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 23 则 fs Ls 3600 0 95n vs 4779 3600 0 95 3 5 6 0 0665 m2 式中 fs 为风口面积 取面积为 400 200 mm 则实际风口面积为 0 08 实际流速为 2 9m s 则 ds 1 128fs1 2 1 128 0 081 2 0 319m 则 Ar 9 8 7 4 0 319 2 92 299 0 0092 查 空气调节设计手册 图 5 9 x ds 23 则 x 0 319 23 7 376m 要求的帖附长度小于 6 m 实际可达 6 8 m 满足要求 B 根据 x ds 23 查 空气调节设计手册 图 5 10 得 0 13 s x t t 则 tx 0 13 7 4 0 962 1 满足要求 2 回风口设计 房间总回风量为 3649 m3 h 采用 5 单层百叶回风口 每个回风口的回风量为 729 8 m3 h 查 中央空调常用数据速查手册 表 3 16 得 单层百叶风口尺寸 150 350 则回 风口的颈部风速为 3 86 m s 7 3 5 其他房间气流组织计算后统计如下 风口选择风口选择 送风形式 房间 散流器喉 部直径 mm 散流器 个数 百叶尺 寸 mm mm 百叶个 数 单层百叶 回风口尺 寸 mm mm 回风口 个数 二楼 小宴会 厅 300 00 4 100 3504 餐厅 250 00 8 100 3504 ktv1 150 4501150 3001 ktv2200 00 2 100 2002 ktv3250 00 100 2002 ktv4 4 250 160 100 2001 ktv5 2 250 160 100 2001 ktv6250 00 100 2004 三楼中餐 630 2501100 3501 中餐 2 630 2501100 3501 中餐 320 2501100 3501 中餐 3 630 2501150 3501 中餐 5 250 00 2 100 2002 棋牌室 320 2501100 2001 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 24 1 3 间 棋牌室 2 4 320 2501100 2001 办公 2 630 2501200 8001 电话总 机房 250 00 2 100 3502 楼 标准客 房 1 8 320 2001150 3501 标准客 房 2 6 250 1601100 2001 标准客 房 3 250 1601100 2001 标准客 房 4 5 320 2001100 3501 标准客 房 5 6 400 2501150 4501 小型会 议室 300 00 2 150 4501 六楼 标准客 房 1 7 320 2001100 3501 标准客 房 2 2 320 2002100 3502 标准客 房 3 320 2502100 3503 标准客 房 4 400 2503100 3502 标准客 房 5 2 320 2502150 4502 标准客 房 6 6 400 2501150 3501 小型会 议室 400 00 1 100 2001 八楼 标准客 房 1 8 320 2001100 3501 标准客 房 2 3 320 2002100 3002 标准客 房 3 250 1602100 2002 标准客 房 4 2 320 2502150 3502 标准客 房 5 6 250 1602100 2002 小型会 议室 400 00 1500 250 100 2004 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 25 九楼 标准客 房 1 8 320 2001150 3501 标准客 房 2 6 320 2501100 2002 第一会 议室 300 00 12 100 2006 小型会 议室 250 00 1 150 4001 8 新风系统的水力计算 8 1 各层新风机的选型 根据之前计算的各层新风量和新风冷负荷来选择新风机 其中考虑到同时使用率 则 根据实际可能出现的情况进行调整 各层信息如下 层数冷负荷 KW新风量 m3 h 1 层 34 87 4063 41 2 层 103 71 12085 01 3 层 64 89 7561 2 4 层 37 30 4347 00 层 36 25 4222 80 层 36 49 4252 20 层 79 97 9319 02 则选择新风机如下表 型号 志高 名义风 量 m3 h 名义制 冷量 KW 机外 余压 Pa 水压 降 Kpa 水流 量 m3 h 宽 深 高 mm 进出 水管 mm 排水管 mm FP 50Lh X 冷 水立柜四排管 500057 861501510 971055 995 1665DN40DN32 FP 120Wh X 冷 水卧柜四排管 12000138 852003021 121665 1665 1055DN65DN32 FP 80Lh X 冷 水立柜四排管 800092 691802217 451365 995 1990DN65DN32 FP 50Lh X 冷 水立柜四排管 500057 861501510 971055 995 1665DN40DN32 FP 50Lh X 冷 水立柜四排管 500057 861501510 971055 995 1665DN40DN32 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 26 FP 50Lh X 冷 水立柜四排管 500057 861501510 971055 995 1665DN40DN32 FP 100Lh X 冷 水立柜四排管 10000113 482003021 121665 995 1990DN65DN32 8 2 一层新风系统 根据 中央空调实用技术 表 4 2 和 4 3 规定 结合一层的功能房特点 现取室内 允许噪音级取 40dB A 以下 故取主管风速为 4m s 支管风速为 2m s 根据各管段的风 量和选择的流速 确定各管段的断面尺寸和摩擦阻力 该系统的管路布置平面图如 8 2 1 摩擦阻力 本系统选择管段编号 1 2 3 4 6 8 为最不利环路 用假定流速法 以风道内空气流 速作为控制指标 计算出风道的断面尺寸和压力损失 再按各环路间的压损差值进行调 整 以达到平衡 管段 1 2 1 根据 L 4063m3 h 取 v 4 m s 则断面积为 F L1 3600v 0 282m2 取断面尺寸为 630 400mm F1 0 252m2 故实际流速为 4 48m s 按管段 1 2 的流速当量直径 Dv 489 3 mm 查 流体输配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 0 4 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 4 48 0 25 0 92 Rm 0 92 0 4 0 368 Pa m 摩擦阻力 Pm1 Rm l 0 368 2 0 736Pa 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 27 2 局部阻力 1 个四通分流 3 0 P 36 13 Pa 2 2 管段 2 3 1 根据 L 2075m3 h 取 v 5 m s 则断面积为 F L 3600v 0 115m2 取断面尺寸为 500 200mm F1 0 1m2 故实际流速为 5 764m s 按管段当量直径 Dv 286 mm 查 流体输 配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 1 3 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 5 76 0 25 0 98 Rm 0 98 1 3 1 274 Pa m 摩擦阻力 Pm1 Rm l 1 274 22 168 28 24Pa 2 局部阻力 2 个 90 o弯头 按 500 286 1 75 查 实用供热空调设计手册 得 0 14 D r P 5 57 Pa 以下计算以此方法 1 个直流三通 按 4 8 5 764 0 83 查 实用供热空调设计手册 0 02 1 2 v v P 0 796 Pa 以下计算以此方法 管段 3 4 1 根据 L 1730m3 h 再取断面尺寸为 500 200mm F1 0 1m2 故实际流速为 4 8m s 按管段当量直径 Dv 286 mm 查 流体输配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 1 0 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 4 8 0 25 0 94 Rm 0 94 1 0 0 94 Pa m 摩擦阻力 Pm Rm l 0 94 5 18 4 87Pa 2 局部阻力 1 个直流三通 0 1 P 1 3824 Pa 管段 4 5 1 根据 L 1557m3 h 再取断面尺寸为 500 200mm F1 0 1m2 故实际流速为 4 325m s 按管段当量直径 Dv 286mm 查 流体输配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 0 7Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 4 325 0 25 0 92 Rm 0 92 0 9 0 828 Pa m 摩擦阻力 Pm Rm l 0 828 7 2 5 96Pa 2 局部阻力 2 个 60 o弯头 0 14 P 3 14 Pa 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 28 管段 5 6 1 根据 L 1384m3 h 取 v 5 m s 则断面积为 F L 3600v 0 077m2 取断面尺寸为 400 200mm F1 0 08m2 故实际流速为 4 685m s 按管段当量直径 Dv 267mm 查 流体输 配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 1 0 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 4 685 0 25 0 93 Rm 0 93 1 0 0 93 Pa m 摩擦阻力 Pm Rm l 0 93 4 1 3 81Pa 2 局部阻力 1 个直流三通 0 1 P 1 32Pa 管段 6 7 1 根据 L 1069m3 h 取 v 4 m s 则断面积为 F L 3600v 0 074m2 取断面尺寸为 400 200mm F1 0 08m2 故实际流速为 3 712m s 按管段当量直径 Dv 267mm 查 流体输 配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 0 6 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 3 712 0 25 0 88 Rm 0 88 0 6 0 53 Pa m 摩擦阻力 Pm Rm l 0 53 7 12 3 77Pa 2 局部阻力 1 个直流四通 2 0 P 16 535Pa 管段 7 8 1 根据 L 535m3 h 取 v 3 m s 则断面积为 F L 3600v 0 0495m2 取断面尺寸为 320 200mm F1 0 064m2 故实际流速为 2 322m s 按管段当量直径 Dv 246mm 查 流体 输配管网 图 2 3 1 得摩擦阻力 Rmo 0 25 Pa m 粗糙度修正系数 kr kv 0 25 0 16 2 322 0 25 0 78 Rm 0 78 0 25 0 195 Pa m 摩擦阻力 Pm Rm l 0 195 8 634 1 68Pa 2 局部阻力 1 个直流四通 2 P 6 45Pa 根据以上计算 则总阻力为 120 Pa 而新风机组的机外余压为 130 Pa 故满足要求 8 2 2 其他支管的管径和管内风速的确定 风管尺寸动压 Pd 管段 编号 风量管长初选流 速 长宽 实际流 速 比摩阻摩擦 阻力 Pm 局部 阻力 系数 局部 阻力 Z 管段 总阻 力 支管 总阻 力 m3 h m m s mm mm m s Pa Pa m Rl Pa Pa Rl Z Pa Pa 支 管 2 A 12394 35334002503 44 7 108 0 4461 9413 524 88 26 8249 42 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 29 1 A E 4130 74833201202 24 3 013 0 3210 242 26 63 6 87 A B 8272 23434002502 28 3 116 0 2150 4810 51 562 04 B D 4130 74833201202 24 3 013 0 3210 242 26 636 87 B C 41311 1133201202 24 3 013 0 2893 2081 21 72 6 82 主 管 支 管 3 M 3452 59732501602 40 3 444 0 4021 0450 51 72 2 77 M L 1730 67331601202 50 3 759 0 6720 4521 66 01 6 47 M X 1737 131601202 50 3 759 0 5824 1311 55 64 9 77 4 W 173050 3 759 0 6720 12713 76 3 89 5 R 1730 25731601202 50 3 759 0 6730 17313 76 3 93 6 Q 1733 1831601202 50 3 759 0 672 131 24 51 6 64 7 G 2670 82932001602 32 3 224 0 4260 3531 23 87 4 22 7 S 2670 29232001602 32 3 224 0 4250 1241 23 87 3 99 8 V 2670 82932001602 32 3 224 0 4260 3531 23 87 4 22 8 U 2670 29232001602 32 3 224 0 4250 1241 23 87 3 99 支 管 2 2 G 74918 8643201604 06 9 890 0 74414 046 564 29 78 33 113 16 G H 1870 61331601502 16 3 020 0 4470 2742 57 55 7 83 G K 1870 58931601502 16 3 020 0 4470 2632 57 55 7 81 G O 3755 74563201602 04 2 671 0 271 5540 152 00 3 55 O N 1870 61331601502 16 3 020 0 4470 2742 57 55 7 83 O P 1870 58931601502 16 3 020 0 4470 2632 57 55 7 81 8 2 3 对并联管路进行阻力平衡 1 分流于 2 点 P1 120 Pa P2 49 42 P3 113 16 Pa 58 8 10 1 21 P PP 为了使主管段与支管 1 达到阻力平衡 应增大支管 1 的阻力 由于管径受管内风速 的限制 故在运行是辅以阀门调节 消除不平衡 5 7 10 1 31 P PP 阻力基本上平衡 不用加以调节 2 分流于 7 点 P7 s 3 99 Pa P7 G 4 22 Pa 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 30 5 5 10 G SG P PP 7 77 阻力基本上平衡 不用加以调节 3 分流于 8 点 P8 U 3 99 Pa P8 V 4 22 Pa 5 5 10 V VV P PP 8 88 阻力基本上平衡 不用加以调节 4 分流于 G 点 PG H 7 83 Pa PG K 7 81Pa 0 23 10 HG KGHG P PP 阻力基本上平衡 不用加以调节 5 分流于 O 点 PO P 7 81 Pa PO N 7 83Pa 0 23 10 NO PONO P PP 阻力基本上平衡 不用加以调节 8 3 二层新风系统 该系统的管路布置平面图如下图所示 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 31 8 3 1 摩擦阻力 取最不利环路 1 2 3 4 6 12 按照一层的计算步骤同理可计算得各个管段的管径断 面尺寸和 Rm及摩擦阻力等 列表为 二层新风的摩擦阻力计算表 风管尺寸动压 Pd 管段编 号 风量管长初选流 速 长宽 实际流 速 比摩阻摩擦 阻力 Pm 局部 阻力 系数 局部阻 力 Z 管段总 阻力 管 段 m3 h m m s mm mm m s Pa Pa m Rl Pa Pa Rl Z P a 最 不 利 环 路 1 2 120003 089516004005 21 16 27 0 4051 250 58 14 9 39 2 3 642131 7368004005 57 18 64 0 56617 951 222 37 40 32 3 4 60533 35468004005 26 16 58 0 5071 70 23 32 5 02 4 5 56792 2458004004 93 14 58 0 4511 010 22 92 3 93 广东海洋大学 2006 届本科生毕业设计 32 5 6 53111 81558004004 61 12 75 0 4480 8130 22 55 3 36 6 7 49435 30248004004 29 11 05 0 3491 85111 05 12 90 7 8 38141 95255004005 30 16 83 0 6351 24116 83 18 07 8 9 26123 34535003204 44 11 80 0 5561 860 11 18 3 04 9 10 224712 0135003203 90 9 13 0 4225 07219 13 14 20 10 11 11244 71735002003 12 5 85 0 4081 92615 85 7 77 11 12 562444 3 57 0 3141 30 20 71 2 01 总阻力为 120 02Pa 小于机外余压 160Pa 故满足要求 支 管 段 1 2 X 56611 79258004004 92 14 51 0 4490 80400 00 0 80 X Z 35782 97536304003 94 9 33 0 3290 981 514 00 14 98 Z X 17893 635004002 49 3 71 0 1410 5081 55 56 6 07 X U 8950 935002002 49 3 71 0 2710 2441 76 30 6 55 X T 8954 8235002002 49 3 71 0 2711 30613 71 5 01 Z V 17893 635004002 49 3 71 0 1410 5081 55 56 6 07 V V 8950 935002002 49 3 71 0 2710 2441 76 30 6 55 V R 8954 8235002002 49 3 71 0 2711 30613 71 5 01 支 管 段 2 X S 208623 9934003202 16 4 53 0 61814 831 46 34 21 16 S S 5221 23933202002 27 3 09 0 2750 3411 23 71 4 05 S S 5220 23333202002 27 3 08 0 2750 0641 23 70 3 76 S Y10437 5234003202 26 3 07