监理桥梁细则.doc

B13监理实施细则（桥梁工程）项目监理机构（章）： 专业监理工程师： 总监理工程师： 日 期： 江苏省建设厅监制目录1、工程概况2、编制依据3、荷载选择4、材料选择5、桥面板支模构造6、施工质量控制重点7、支模系统搭设、验收控制8、模板拆除质量安全控制9、安全及应急控制1、400厚砼板模板支撑系统1.1荷载的计算1.2 板底竹胶合板验算1.3. 板底50100木方验算1.4.钢管小横杆验算1. 5 钢管大横杆验算1.6 钢管立杆稳定验算1.7立杆地基承载力计算附图1：桥六立杆平面布置图附图2：垂直剪刀撑布置图附图3：11模板系统剖面图 附图4：22模板系统剖面图1、工程概况1111工程位于22市新北区小新桥段高速公路北侧，本工程由22市园林设计院有限公司设计，江苏33集团有限公司承建。本工程桥梁部位情况见下表:名 称桥面标高（m）桥砼板厚度（mm）承台基础底标高（m）跨度(m)备 注桥 一4.44000.58.0单跨桥 三3.94000.88.5单跨桥 四3.94000.58.5单跨桥 五3.94000.58.0三跨桥 六3.94000.58.5单跨桥 七3.93500.88.5单跨桥 八3.93500.88.5单跨桥 九3.93500.88.5三跨桥十一3.94000.88.0单跨桥十二3.94000.58.5单跨桥十三4.5/0.5板梁为木结构板梁为木结构本工程采用钢管扣件模板支撑系统，选取桥六400厚砼板进行计算设计。其他部位参照施工。2、编制依据：相关的法律法规、规范、标准2.1、施工图纸、设计变更；2.2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；2.3、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；2.4、建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范（JGJ130，J84-2001）；2.5、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程；2.6、建筑施工手册（第四版）；2.7、本公司有关规定等。3、荷载选择序号名 称荷 载1木模板自重0.3 kN/22混凝土自重24 kN/23梁钢筋自重板钢筋自重1.524 kN/21.124 kN/24振捣荷载计算水平面荷载2.0 kN/2计算垂直面荷载4.0 kN/25施工人员及设备荷载计算底模及小横杆时4kN/2,计算弯矩时再以集中力2.5kN验算,取最大值计算大横杆时2.4 kN/2计算立杆及其他支承构件1.6 kN/24、材料选择材 料规 格性能指标及其他钢管Q235钢482.8抗弯强度设计值：fm=205 N/mm2截面积：A=3.97cm2惯性矩：I=10.2 cm4截面模量：W=4.25 cm3回转半径：i=1.60 cm弹性模量：E=2.06105 N/mm2模板木材（松木）50mm100mm自重：30N/M截面惯性矩：Ix=4166667 mm4，IY=1041667 mm4截面最大抵抗矩：Wx=83333 mm3，WY=41667 mm3顺纹抗剪：fv=1.4 N/mm2抗弯：fm=13 N/mm2弹性模量：E=9000 N/mm2竹胶合板15厚截面模量：W=37500mm3弹性模量：E=9898 N/mm2惯性矩：I=281250 mm4静弯曲强度：f=105.5 N/ mm2抗剪：t =7.95 N/mm2自重0.1245 KN/m2扣件单扣件承载力8 KN双扣件承载力12 KN5、桥面板支模构造桥面板支模构造：截面尺寸(mm)立杆纵距(mm)立杆横距(mm)小横杆间距(mm)木方间距（mm）水平杆步距(mm)400厚砼板6987007001751800350厚砼板6987007001751800所有立杆顶部都为U型可调支托。板底木方立放，沿桥长方向搁置。6、施工质量控制重点6.1、本工程砼板模板采用50100木方，15厚竹胶合板和璧厚不少于2.8的482.8定尺钢管，所有立杆顶部采用U型可调支托，立杆采用定尺钢管，无接头。6.2、桥砼板施工时人工河尚未开通，桥梁底部尚无积水，待驳岸施工完毕后进行桥砼板的施工6.3、在支撑系统范围内，待土方开挖至老土其上铺设一层碎石，立杆底部铺垫不小于20cm20cm的通长方木。该地基部位需设置专用的排水沟避免积水。6.4、支撑系统搭设前，先做专项安全技术交底，支撑系统由架子工搭设。6.5、施工前，由现场技术人员根据施工方案在混凝土板面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。6.6、施工顺序：基础处理，立杆底部铺设2020cm通长方木搭设砼板支模系统砼板混凝土浇筑板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。模板搭拆施工顺序：立杆水平杆（大横杆）小横杆50100木方立放板模板筋板混凝土混凝土养护拆除支撑系统。6.7、400mm（350mm）厚现浇混凝土桥面板支模：板底采用15厚竹胶合板；竹胶合板下用50100木方，木方立放间距不大于698/4；木方沿桥面砼板长度方向搁置，立杆间距均不大于698700，板底立杆顶部采用U型可调支托，立杆采用定尺钢管，无接头，立杆支承在20cm20cm通长方木上；水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。6.8、支模系统全高设置纵横向水平杆，支撑系统形成一整体。从而确保其整体稳定性从而确保混凝土浇筑时整个支撑系统的稳定。6.9、垂直剪刀撑布置见附图2，剪刀撑从底至顶连续设置。6.10、沿桥长方向距离模板支撑系统1000的距离自地面往上搭设一排立杆，立杆伸出结平面1500，并设置防护栏杆、竹排、安全网等设施，保证操作人员的安全。（见附图3）6.11、水平杆件采用对接接头；每个扣件的拧紧力矩对都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。6.12、混凝土浇筑方向先远后近，混凝土分层浇筑，不能集中堆载，混凝土堆载高度不能大于作业面设计标高100。7、支模系统搭设验收控制7.1、钢管、扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。7.2、施工过程中：项目部管理人员、架子工组长同步检查。7.3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。7.4、验收标准：按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30，其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。7.5、模板支撑系统在搭设过程中应严格按经专家论证后和重新审批的方案组织实施，并应在自检合格的基础上报监理验收，监理工程师验收合格后，方可进行下道工序的施工。8、模板拆除质量安全控制混凝土施工时同步制作拆模试块，及时送检并取得强度报告，当混凝土强度达到设计强度100%时，方可进行模板拆除，在模板拆除时，应严格执行经审核批准方案要求实施。9、安全及应急控制9.1、作业工人佩戴好安全防护用品。9.2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。临边无防护设施情况下支模应系好安全带。在水平杆件上铺木板或竹芭，供搭设时工人行走。9.3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。9.4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。9.5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，混凝土堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。9.6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。按既定的混凝土浇筑方案确定的混凝土浇筑方向浇筑混凝土。9.7、混凝土浇筑时项目部安排专人进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响时立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。9.8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采用措施。待隐患消除后才能继续作业。9.9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。抢救伤员防止伤害扩大。1111工程桥梁部位现浇混凝土桥面板模板支撑系统设计计算书1、400厚砼板模板支撑系统400厚板支模系统为：15厚竹胶合板+50100木方，木方立放沿桥长方向放置，木方间距不大于698/4；木方下纵横向钢管水平杆，间距为700，立杆间距698700。立杆顶部均采用U型可调支托。1.1荷载的计算序号荷载名称计算式值（kN/）模板自重标准值0.30.30混凝土自重标准值240.49.6钢筋自重标准值1.1240.40.4496施工人员及设备荷载44荷载组合一：由活荷载效应控制时：1=(+)1.2+1.4 = (0.3+9.6+0.4496)1.2+41.4 =18.02 kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时：2=（+)1.35+0.71.4 = (0.3+9.6+0.4496)1.35+40.71.4 = 17.89 kN/ m2二者取大值，取q1 =18.02 KN/ m21.2 板底竹胶合板验算：1.2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为698/4=175mm1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：1.2-1 模板在均布线荷载作用下的计算简图此时线荷载q =q11.0 = 18.021.0 =18.02 KN/m =18.02 N/m最大弯矩M1= 18.021752/8 =68983 N.mm2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：图2.2-2模板在集中荷载作用下的计算简图竹胶合板自重线荷载设计值q = 0.12451.01.2= 0.1494 kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.51.4 = 3.5 kN此时最大弯矩M2 = 0.14940.1752/8 + 3.50.175/4 = 0.1537kN.m=153700N.mm3、由于M2M1，故竹胶合板强度验算采用M2=153700 N.mm15厚竹胶合板截面模量W= 37500mm；静弯曲强度最小值f=105.5 N/mm；弹性模量E=9898 N/mm= M/W=153700/37500 =4.1 N/mm f=105.5 N/mm 满足要求1.2.2挠度验算惯性距I=281250 mm4荷载=(+)1.0 = (0.3+9.6+0.4496)1.0 =10.3496 kN/m = 10.3496 N/mmWmax =5ql4/384El=510.34961754/3849898281250=0.045 w=1/400=175/400=0.4375 mm满足要求1.2.3 剪应力验算 剪力V=ql/2=18.02175/2=1576.75 N剪应力 t = 3v/2bh= 31576.75/（2100015）= 0.1577N/mmt= 7.95 N/mm满足要求1.3. 板底50100木方验算木方间距为698/4，立放沿桥长方向搁置；立杆间距698700。1.3.1弯矩验算1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：图1.3-1 木方在线荷载作用下的计算简图木方上线荷载：= 18.020.175 =3.15 kN/m = 3.15 N/mm此时最大弯矩：M1 = ql/8=3.15700/8 =192937.5 N.mm2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：图1.3-2 木方在集中荷载作用下的计算简图木方自重线荷载设计值： 0.031.2 = 0.036 kN/m跨中集中荷载设计值： P=2.51.4 = 3.5 kN/m此时最大弯矩： M2= 0.0360.7/8 + 3.50.7/4=0.6147KN.M=614700 N.mm3、由于M2M1，故木方弯矩应按M2验算强度承载力= M/W= 614700/83333 = 7.38 fm=13 N/mm 满足要求1.3.2 剪应力验算剪力V= ql/2 = 3.15700/2 =1102.5 Nt = 3V/2bh =31102.5/（250100） =0.33 N/mmt=1.4 N/mm 满足要求1.3.3 挠度验算挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时=(+)0.175= (0.3+9.6+0.4496)0.175 =1.81 N/mm最大挠度Wmax=5ql4/384El=51.817004/38490004166667=0.15mmw=700/400=1.75mm 满足要求1.4.钢管小横杆验算1.4.1荷载计算序号荷载名称计算式值（KN/m2）模板自重标准值0.30.3混凝土自重标准值240.49.6钢筋自重标准值1.1240.40.4496施工人员及设备荷载2.42.4荷载组合一：由活荷载效应控制时q1 =(+)1.2+1.4 = (0.3+9.6+0.4496)1.2+2.41.4 = 15.78 kN/m2荷载组合二：由永久荷载效应控制时q2 =（+)1.35+0.71.4 = (0.3+9.6+0.4496)1.35+2.40.71.4 = 16.32 kN/m2二者取大值，取q2 = 16.32 kN/m2则木方上线荷载为=16.320.175=2.856kN/m=2.856 N/mm1.4.2 弯矩验算钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是175mm，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载，计算简图：图1.4-1 板底小横杆的计算简图木方传递给钢管小横杆的集中力P=ql= 2.856700=1999.2 N最大弯矩Mmax = PL/2 = 1999.2698/2 =697720.8 N.mm承载力=Mmax/W=697720.8/4250 =164.17N/mm fm=205 N/mm 满足要求1.4.3挠度验算验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时P=（+)0.175700 = (0.3+9.6+0.4496)0.175700 =1267.826N最大挠度Wmax= 19Pl3/384El=191267.826698/384206000102000=1.02mmw= 698/400=1.75 mm满足要求1. 5 钢管大横杆验算大横杆及小横杆均与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。1.6 钢管立杆稳定验算