亭子坝隧道二次衬砌裂缝成因分析与修复(论文资料).pdf

总第 1 6 4期 公 路 与 汽 运 hi g h wa y s& au t o mo t i v e app l i c a t i o n s 1 9 5 亭子坝隧道二次衬砌裂缝成 因分析与修复 黄达 ( 湖 南汝郴 高速公路 建设开发有 限公 司，湖南 郴 州4 2 3 0 0 0 ) 摘 要 ：隧道二 次衬砌 开裂是一种在 隧道 建设 工程 中经常 出现的 危及 结构安 全的 重大安 全 隐 患， 其 出现是 由于不 良地质 、 岩土 工程勘察精度 、 结构设计 、 施 工方法选择 等 因素导 致的 ， 目前的常 规 处理 方法施工要求 高、 操作难度 大 ， 效果难 以保证 。文 中结合 厦 门至成都 高速公路 湖 南省 汝城 ( 湘赣界) 至郴 州公路第 2 3合 同段 亭子坝隧道二 次衬砌 开裂处 治， 引入 粘贴碳 纤雏布技 术 ， 说 明 了 该 处 治 方 案 的 施 工 技 术 及 实施 效 果 。 关键 词 ：隧 道 ；二 次衬 砌 ；开 裂 ；修 复 中图分类号 ： u4 5 7 文献标志码 ： a 文章编号 ： 1 6 7 1 2 6 6 8 ( 2 0 1 4 ) 0 5 0 1 9 5 0 4 厦门至成都高速公路湖南省汝城( 湘赣界) 至郴 州公 路按 四车道 高速 公路 、 8 0 k m h设 计 速度 、 路基 宽度 2 4 5 m设计。其 中第 2 3合同段亭子坝隧道衬 砌采用三心圆断面形式 ， 拱 高 7 0 9 c m， 拱部 圆半径 为 5 4 5 c m， 边墙圆弧半径为 7 9 5 c m， 净空面积( 含仰 拱 ) 为 7 6 7 6 m。 ， 周 长 ( 含仰 拱 ) 为 3 1 9 6 m。 该隧道 设计 为 分离 式双 洞单 向隧道 ， 左洞 长 4 7 0 m ， 右洞 长 5 1 0 m， 左右 洞测 设 线 间距 2 6 3 5 3 m。 由于隧道 地 质 状 况 差 ， 隧 道 进 洞 施 工 后 多 次 出 现塌方 、 初期支护开裂下沉、 二次衬砌开裂等现象。 如 ： 2 0 0 9年 1 2月 施 作 z k1 0 6 + 9 4 5 9 6 o段 二 次 衬 砌 ， 由于左 线洞 口段 偏 压严 重 ， 拆模 后一 周 内发 现靠 山 0 -次 衬砌 的拱 腰 部 出现 多 处 纵 向裂 缝 ， 左 线 洞 口外侧 墙体与 明洞衬砌 相连处也 出现裂缝 。2 0 0 9 年 1 1月一 2 0 1 o年 6月对 裂 缝发 展 情 况 进 行 全 面监 测 ， 监 测 数据 显示 左 洞 洞 口段 二 次 衬 砌 裂缝 开展 最 大 ， 达 4 5 mm， 其他段落裂缝宽度为 1 2 5 mm， 需分 析裂 纹成 因和讨 论修 复方 案 。 1 结构裂缝 的监测及分布 观察 构 件 表 面 裂 缝 部 位 ， 目测 并 绘 制 裂 缝分 布 图 ， 准确 记 录裂 缝 的形态 、 条 数 、 位置 、 长 度和 走 向 。 1 1 裂缝 宽度 检测 该 工 程顺 隧 道 走 向 纵 向通 长 裂 缝 发 展 长 度 达 8 5 m， 为提高测量精度、 减少监测工作量 、 加快施工 进度， 采用裂缝宽度测试仪观测裂缝 的宽度 。将放 大的裂缝图像显示在显示屏上 ， 人工读取 宽度 。这 种测试仪避免了裂缝显微镜必须近距离调节焦距的 要求 ， 降低了裂缝测试的劳动强度 ， 但仍需人工估测 和记录宽度 。该方 法 的测试 精度 低于 0 0 2 mm。 一 般选择张开状态下的裂缝检测 ， 一条连续裂缝上 布 置 2 个 以上裂 缝 宽 度测 位 ， 要 求 测 位 处砼 表 面清 洁 、 平整 ， 裂缝内部没有灰尘或泥浆。在裂缝分布图 中标注检测部位和最大裂缝宽度部位。 1 2 裂缝 深度 检测 裂缝 深 度 检测 采 用 超声 法 ， 因隧 道 衬砌 结 构 的 裂 缝部 位 只有 一个 可 测 表 面 ， 裂缝 的估 计 深 度 也 不 大 于 5 0 0 mm， 故 可采 用单 面平 测法 。 单面平测法要求在裂缝测位的两侧分别具有清 洁、 平整且无裂缝的可进行检测的砼表面， 裂缝两侧 的可测试表面宽度分别不小于估计缝深 。通过检测 跨缝的声时和砼声速 ， 计算测点处 的裂缝深度。 1 3 裂 纹发 展情 况观 测 裂缝观测从二次衬砌浇筑以后开始 ， 直至结构 变形 基本 稳 定后 截 止 。根 据 隧 道 裂 缝 的分 布 情 况 ， 现 场布 设 1 6个具 有代 表性 的裂 缝观 测点 ， 观测裂 纹 的发展情况 ， 测点编号为 c 1 c 1 6 。限于篇幅 ， 仅选 洞 口两个 裂缝 最 大 的测点记 录 表示裂 缝变 化特 征 和 趋 势 ( 见 图 1 、 图 2 ) 。 图 1 、 图 2表 明 二 次 衬 砌 裂 缝 一 般 在 二 次 衬 砌 浇 筑后 1 个 月 内发展 最快 ， 到第 4个 月 时基本 稳定 。 其中 z k1 0 6 +9 5 0处二次衬砌最大裂缝在 1个月内 即发展到 3 mm， 随后在 3个月 内裂缝继续发展到 4 5 mm， 到第 4个月时基本达到稳定。 2裂缝成 因分析 2 1 隧道 汝城 端工 程地 质条件 隧道区属坡洪积堆积丘陵地貌 ， 山形呈长舌状 ， 1 9 6 公 路 与 汽 运 2 0 1 4 年9 月 、蕈 粼 童 时间 d 图 1洞 口 zk1 0 6 + 9 5 0裂缝 宽度 变化 曲线 时 间 0 图 2洞 口 zk1 0 6 + 9 5 5裂缝 宽度 变 化 曲线 山顶 相对 较平 缓 ， 沿 山脊 地 面 坡 度 为 1 0 。 1 5 。 。隧 道洞身横穿舌状丘 陵的鞍部， 舌状丘 陵两侧地形起 伏较大 ， 地面高程为 5 0 5 3 5 8 6 6 m， 高差 5 o 8 0 m。左洞 最 大埋深 ( 7 3 7 0 m) 位 于 z k1 0 6 +1 6 0处 ， 右洞 最大 埋深 ( 7 7 3 0 m) 位 于 yk1 0 6 +1 6 o处 。 隧道汝城端位于 山坡上 ， 左幅洞轴线与等高线 约 4 5 。 相交 ， z k1 o 6 +9 0 0 -z k1 0 7 +0 5 0位 于山坡边 缘， 左侧山体薄弱 ， 偏压严重。上部围岩为含砾粉质 黏土 ， 可硬 塑状 ， 湿 ； 中下 部 围岩为 卵石 和碎石 土 ， 夹 块石 ， 稍 密 中密 状 ， 成 分 主要 为 变 质 砂 岩 和 砂 岩 等， 部分为石英砂岩和砾岩 。围岩总体上呈散体状 结构 ， 稳定性差 。汝城端山坡坡面冲沟发育 ， 沟谷切 割强烈 ， 坡面雨水冲刷 ， 松散堆积层易滑塌， 勘察发 现 z k1 0 6 +9 o 0 一 z k1 0 7 + 0 0 0段 坡 面 已 出现 三 处 滑塌 现象 。 2 2裂缝 成 因分析 隧道开裂段位于山坡边缘 ， 左侧 山体薄弱 ， 存在 严重地形偏压 。开裂段围岩为含砾粉质黏土， 含水 量大时蠕变明显。结合地表位移监测结果、 裂缝发 展形 态 和裂缝 开裂 宽 度 判 断 ， 二 次衬 砌 的裂 缝 为偏 压引起的弯曲破坏形态 。 2 2 1 二 次衬砌 受力 分析 二次衬砌为一个环状马蹄形结构 ， 选取典型断 面作平面分析 即可得到二次衬砌构件的受力特征分 布 ， 二次衬砌的受力分析采用荷载结构法模拟计算 。 该 隧道开 裂地 段一 般在 浅埋段 ， 覆 盖层较 浅 、 围岩松 散 ， 不能形成稳定的压力拱 ， 隧道开挖形成破裂面 ， 破裂 面 内的土 压基 本 全 部 作用 于 衬 砌 结 构上 ， 为 安 全起见 ， 没有考虑土的成拱作用 。 取偏 压较 大 的 z k1 0 6 +9 8 0段 二次 衬 砌作 为计 算模拟对象， 采用平面计算模型 ， 模型基本形态为 ： 初期支护和围岩对二次衬砌的约束采用地层弹簧模 拟 ， 二次衬砌采用梁单元模拟。计算参数见表 1 。 表 1 结 构 计 算 参 数 项 目 参数值 拱顶压力 k n 地表 自然坡角 ( 地面横坡 ) ( 。 ) 二次衬砌厚度 c m 二次衬砌砼 泊松比 二次衬砌砼弹性模量 gp a 30 0 2 7 5 0 o 2 2 9 5 注 ： 土 体 容 重 按 2 0 k n m 考 虑 。 表 1荷载计 算 中 ， 竖 向压力 采用 土柱 自重 ， 水平 压力采用竖 向荷载乘以侧 压力 系数 0 6 ( 根据地质 参数 查相关 规范 进 行 取 值 ) 表 示 。 由于 该 隧道 地 下 水丰富， 故采用水土分算 。围岩对隧道的支撑采用 弹簧模拟 ， 通过迭代运算得出隧道拱部向内变形 的 节点 ， 通过 逐步放 松 这 些 节点 弹簧 的 约 束来 模 拟 隧 道的真实受力状况 。二 次衬砌的变形 、 受力计算结 果分 别见 图 3 、 图 4 。 从 图 4可 以看 出 ： 二 次衬 砌 在不 平 衡 外力 作 用 下 ， 最 大弯 矩 出现 在来 压 较大 侧 的拱 腰范 围 ， 约2 8 6 2 6 o e - 0 5 5 o 9 e一 0 3 o 0 l 0 1 40 0 l 5 2 o o 2 0 2 6 2 5 6 e _ 0 3 7 6 l e 一 0 3 0 0 l 2 6 7 0 0 l 7 7 3 _册 2 2 7 9 图 3 荷载作用下二次衬砌综合位移图( 单位 ： m) 0 5 0 5 0 5 o 5 o 5 0 5 4 4 3 3 2 2 1 l o o o 5 o 5 0 5 o 5 o 5 0 5 4 4 3 3 2 2 1 1 0 o 2 0 1 4年 第 5期 黄达 ： 亭子 坝 隧道二 次衬 砌 裂缝 成 因分 析 与修 复 1 9 7 une e s s s r e p =i s ub =1 ti me= i mi ( mj ) mi n = - 2 8 6 8 7 2 e l e m=6 9 max= 2 8 l 7 4 2 e l e m= 9 4 2 8 6 8 7 2 -1 6 0 5 l 3 3 4 1 5 5 9 2 2 0 4 2 1 8 5 6 3 2 2 3 6 9 3 9 7 3 3 4 2 9 0 2 5 1 5 5 3 8 3 2 8 l 7 4 2 图 4 荷载作用下二次衬砌弯矩 图( 单位 ： nm) k nm， 轴力则在外侧分布较大。 2 2 2二 次衬 砌 截 面承 载 能 力分析 对于截面承载能力 ， 采用 gb 5 0 0 1 0 2 0 1 0 ( 混 凝 土结 构设 计 规范 中的承 载能 力极 限状 态 ， 并作 下 列假定进行分析计算 ： 1 )截面应变保持平面； 2 )不 考虑砼 的抗拉强度 ； 3 )纵 向受拉钢筋 的极限拉应变 为 0 0 1 ； 4 )砼 及钢 筋 的应 力应 变关 系符 合规 范 的相 关 规定 。 因 截 面所 受 的 弯 矩作 用 很 大 ， 截 面 开裂 主要 为 弯矩的作用。结构承受 弯曲作用开裂后 ， 结构受弯 曲区域分为开裂区应力状态 和非开裂 区应力状态。 结构 的 中和 轴位 置 在 这 两个 部 位是 不 同 的 ， 并 且 是 连续变化的。因精确计算 中和轴 的位置较复杂 ， 为 简化起见， 假定非开裂区有一 固定 中和轴位置( 见图 5中除裂缝 以外的虚线) ， 开裂处有另一 固定中和轴 位 置 ( 见 图 5中裂缝 处 虚 线 ) ， 即开 裂 部 分 有 两个 受 压区高度 ： 非开裂区受压高度和开裂区受压高度。 非开 ， 压 区 砸 。 一 一 一 2 l l 2 i裂缝 截面 图 5 结 构 受 弯 开 裂 后 的 受 力 分 析 示 意 图 衬砌 的计 算数 据 如下 ： 宽 度 l 1 0 m， 高 度 h 一0 5 m ， 受 拉 区 钢 筋 与 受 压 区 钢 筋 均 为 2 4 5 4 m m。 。由水 平力平衡 可知 ： 开 裂 区受压 高度 z 一 1 0 2 mm， 非开裂区受压高度 z。 = = = 2 5 0 mm。抗 裂力 矩( 临界弯矩) 计算公式为： y r ， ( 一 z ) b h 一 j ) 式中： m 为抗裂弯矩( n ram) ； 7为塑性系数 ； r， 为砼抗裂 抗拉强度 ( mp a ) ； h为截 面高度 ( ram) ； b 为截面宽度( ram) ； 口为表示钢筋与砼连接程度 的常 数 ； l 为裂 缝 间距 ( ram) 。 计算所得l l缶界力矩为 2 8 1 4 k n m， 与前述二 次衬砌构件计算力矩比较可知截面至此已开裂。 3二次衬砌修 复方案 目前 ， 隧道建设工程中常用的二次衬砌开裂处 理措施有拆除重做、 二次衬砌嵌劲性骨架、 设置钢筋 砼内衬 、 全断面注浆加固等 ， 这些措施都存在施工上 的困难 或安 全 隐患 。为此 ， 将 结 构 工 程 所 用 的粘 贴 碳纤维布加固方法引入隧道二次衬砌处治加固中。 对从洞 口开始 的 8 5 m二次衬砌开裂段采用部 分恢复二次衬砌承载能力的裂缝灌浆和整体提高二 次衬砌承载能力 的粘贴碳纤维布等两种加 固手段 ， 先对裂缝采用灌浆措施， 再粘贴碳纤维布。 3 1裂缝 灌 浆 裂缝灌浆加 固采用壁可法 。壁可法利用橡胶注 入器 自身 的 内部 压 力将特 殊 环氧树 脂 注入材 料缓慢 地注 入砼 裂缝 中并 达到 裂缝 的微 细末 端 。橡 胶注 入 器能 自动保持低压 、 匀速地持续注入， 满足砼结构裂 缝修补的低压 、 低速要求。其施工工序为表面处理 一 粘结注入座一密封裂缝、 养生一 安装注入器一注 入一注人材料凝固养生一表面清理、 作业完成。 3 2 粘 贴碳 纤维 布 在裂缝发育 明显的右侧拱 圈部位 1 2 0 。 范围采 用 粘贴碳 纤 维布加 固( 见 图 6 ) 。为 防止 碳 纤 维布 表 层环氧树脂砂浆层 剥落， 在衬砌表面按每平方米设 置 一个 m2 0膨胀 螺 栓 。 图 6 碳 纤维布粘 贴示 意图( 单位 ： m) 1 9 8 公 路 与 汽 运 2 0 1 4 年9 月 施 工步骤 及 注意事 项 ： ( 1 )碳纤维布加固修补施工的环境温度应满足 胶结剂的产品说 明要求 。根据工艺要求 ， 现场气温 应5， 如果气温低于 5， 应使用低温的特殊胶 种或采取加温措施 ； 如果气温长时间低于 5， 应暂 停施 工 。 ( 2 )砼 表面 处理 。用钢 丝 轮角 磨机 清 除砼 表 面 的劣化层 ( 出现剥落 、 疏松、 蜂窝 、 浮浆、 腐蚀等劣化 现象) ， 并用吹风机吹干净， 露出干净、 结构坚实的表 面。对于砼胀裂、 松散、 钢筋锈蚀现象， 先凿除松散 部分 ， 对 锈蚀 钢筋进 行手 工 除锈 ， 然后采 用环 氧树脂 作防腐处理 ， 并用环氧砂浆作整平 材料填补平整 。 对蜂窝、 麻 面等大 孔径空洞 ， 采用 环氧砂浆填补 整 平 ， 并保证砼保护层厚度不小于 1 5 mm， 且平 整度 达到 5 mm m。修补时 ， 对表面裂缝先按照裂缝处 理要 求进 行封 闭 处 理 。对 基 面尖 锐 凸 起 的部 位 ， 用 砼磨片角磨机磨平 ， 用砼角磨机进行倒角处理 ， 并打 磨成圆弧状， 圆弧半径不应小于 2 0 mm。打磨平整 二次衬砌表面 ， 除去表层的灰尘、 松散物及油污等杂 质 ， 要求露 出砼新面。用丙酮或工业洒精清洗砼表 面， 做到无油污 、 无灰尘， 并保持清洁 、 干燥 。 ( 3 )底胶 施 工 。先 配 制底 层 树 脂 胶 ， 一般 根 据 环境温度控制其浓度 ， 该项 目底胶浓度 不宜大 。将 底胶涂抹在二次衬砌加固区表 面， 用笔刷和橡皮 刮 刀用 力反 复涂抹 ， 使 底 胶 能 均匀 充 分 地 粘 附 在 二次 衬砌表面 ， 并浸人二次衬砌砼 。涂刷时应力求 薄而 均匀 ， 钢筋及凹凸不平等难于涂刷部位需反复多刷 几次 ， 但涂刷底胶厚度不得超过 1 mm。根据标准 用量算出所涂布面积的底胶用量， 视现场实际情况 ， 确保在使用期内一次用完 。 ( 4 )找平 处 理。树 脂 涂刷 后 应 间 隔 3 o 6 0 mi n ， 待基层 中气泡清除后 ， 对砼表面凹凸部位用找 平材 料填 补平 整 ， 且 不应 有 棱 角 。模 板 接 头 处 等 出 现高 差的部 位也 应 用 找平 胶 填 补 平 整 ， 转 角 处用 找 平 材 料 修 复 为 光 滑 的 圆 弧 ， 阴角 处 半 径 不 小 于 4 0 mm， 阳角处半径不大于 3 0 mm。找平胶体表 面指 触干燥后再进行下一步施工。 ( 5 )粘贴碳纤维布 。1 )裁剪纤维布 ， 应尽量避 免搭接。若需搭接 ， 则纤维布沿纤维方 向的搭接长 度按设计要求进行或不得少于 1 0 0 mm。2 )调制浸 渍胶( 方法同底层胶) ， 然后均匀涂抹于所要粘贴 的 部位 ， 胶层厚度应满足设计要求 。在搭接 、 拐角等部 位要多涂抹一遍 。3 )粘贴碳纤维布 。用特制的滚 筒或批刀沿同一纤维方 向反复滚压， 排除气泡， 并使 浸渍胶充分浸透碳纤维布。滚压时不得损伤碳纤维 布 ， 在纤维布的表面涂抹浸渍胶 ， 要求涂刷均匀 ， 不 得有漏涂或涂刷不饱满之处。 ( 6 )表 面防 护及养 护 。在碳 纤 维布 表层 均 匀 涂 抹 2 0 mm厚环氧树脂砂浆。每处施工完毕后 ， 自然 养护 2 4 h， 使其不受外力硬性冲击等干扰。每道工 序中或完成后 ， 采取措施使其不受污染或雨水侵蚀 。 自然 养护 时 间为 5 d左 右 ， 养 护 固化 温度 为 1 5 2 o ， 采用 红外 线灯加 热 。 ( 7 )检查 。养护完成后对碳纤维布粘贴质量进 行全面检查， 重点检查密实程度和脱空现象 。当碳 纤维布空鼓面积小于 1 0 0 c m 时， 可采用针管注胶 的方 法进 行补 救 ； 当空鼓 面积大 于 1 0 0 c m 时 ， 应将 空鼓 处碳 纤维 布切 除后重 新粘 贴 。 3 3实施效 果 洞 口裂缝经过处理后 ， 项 目已于 2 0 1 2年通过预 验收 ， 并通车运行。经过近两年来的现场实测 ， 二次 衬砌 承 载 能 力 得 到 修 复 ， 裂 缝 也 全 部 控 制 在 0 0 2 mm 以下 ， 基本 满足 国家标 准 和规 范要 求 ， 并 经 受 了 2 0 1 3和 2 0 1 4年雨季的考验， 粘贴碳纤维 布的处 治 方法获得了成功。 4 结 语 将结构 工程 所用 的粘 贴碳 纤维 布加 固方法 引 入 隧道衬砌开裂的处治 中， 应注意 以下几点 ： ( 1 )进行 详 细 的 岩 土勘 察 ， 从 地 质结 构 和变 形 特征 人手分 析结 构开 裂 的原 因。 ( 2 )通过岩土工程试验 和数据分析 ， 获得较准 确的岩土参数 ， 进行隧道结构有限元计算 ， 获得隧道 结构的变形和受力特征数据。 ( 3 )进一 步 对 隧 道 的 截 面进 行 承载 能 力 分 析 ， 获得 隧道结 构 的承载 能力 数据 。 ( 4 )根据结构变形 、 受力特征数据及承载能力 数据判断结构受力 的最不利点 和需 重点处理 的区 域， 有针对性地选择裂缝灌浆和粘贴碳纤维布的处 理方 法 。 ( 5 )结合 现行砼 加 固标 准 明确碳 纤 维布 的布 置 方案 ， 提 出施工 要求 。 亭子坝隧道工程应用实例证明采用裂缝灌浆+ 粘贴碳纤维布 的二次衬砌修复 方法具有施工速 度 快、 安全隐患小、 操作简单等优点 ， 可供隧道建设 、 养 总 第 1 6 4期 公 路 与 汽 运 hi g h wa y s& au t o mo t i v e app l i c a t i o n s 1 9 9 内江市沱江三桥 3 # 墩钻孔桩施工网络 计 划优化设计 * 孙耿 杰 ， 袁振 洲 ( 北京交通 大学 城 市交通复 杂系统理 论与技 术教育部重点 实验 室，北京 1 0 0 0 4 4 ) 摘 要 ： 利 用网络计 划技 术原理对 内江市沱江三桥 3 墩钻孔桩施 工进行 网络计 划优化 ， 首先根 据 3 墩钻孔桩施 工各项 工作 之间的逻辑 关系绘制 网络计 划 图， 计算 其时间参数 和确定 关键 线路 ， 得 到初始 网络计划 ； 然后按工作的成 本斜 率最 小优 先调 整原则 ， 合 理地循 环缩短部 分 关键 工作 的 持续时间， 得到新的网络计划， 并依据费用与工期之间的关系计算其所需费用， 求出所需费用最低 时的最佳工期 ； 最后在该 工程 工期 固定的条件下 ， 按 节点最早开始 的先后顺序 ， 自右 向左不 断地 对 各非关键工作的 开始 时问进行合理调整 ， 直到该工程资 源需要量 动态 曲线 的不均衡 系数不能再 减 小为止 ， 得 到优化的施 工网络计 划。 关键词 ： 工程 管理 ；钻孔桩 ；网络计划技术 ；工期优 化 ；费用优化 ；资源优化 中图分类号 ： u4 4 5 1 文献标志码 ： a 文章编号 ： 1 6 7 1 2 6 6 8 ( 2 0 1 4 ) 0 5 0 1 9 9 0 5 2 o世 纪 初 期 ， 美 国工 程 师 亨 利 发 明 了横 道 图 法 ， 它是 以时间为横坐标， 以各分项工程或施工工序 为纵坐标 ， 按照一定 的先后施工次序和工艺流程 ， 用 带时间比例的水平横道线表示对应项 目或工序持续 时间的施工进度计划图表 。横道图能清楚地表明各 项 生 产 和施工 任 务 的进 展 安排 ， 对 提 高 管理 水 平 作 用明显， 并且易于编制 ， 所 以很快得到推广和应用。 但随着科学技术的不断进 步、 工程建设规模 的 日益 扩 大 ， 生 产技 术 和工艺 日益复 杂 ， 要 求计 划 和施 工管 理方法必须科学化、 现代化 ， 横道 图法的缺点( 不能 显示各工作之间的 内在联系和逻辑关系 ， 不能清楚 地表明影响整个工程的生产或施工的关键 因素) 随 之暴露 出来 。所 以就诞生了网络计划技术。网络计 划技术符合统筹兼顾 、 适 当安排的思想 ， 适应现代化 大生产的组织管理和科学研究的需要 ， 因而在现代 化大生产的组织管理 中， 该方法正在逐 步替代传统 的计 划管 理方 法 。 该文根据工期与成本间的关系 ， 利用双代号网 络图对 内江市沱江三桥 3 墩钻孔桩施工进行工期 一 费用优化 ， 在工期 一费用优化且最佳工期条件下 ， 按节点最早开始时间 ， 调整非关键工作 的开始时间 ， 对工 程 资源 的均衡 利用 进行 优化 。 护工程参考 。 参 考文 献 ： i- 1 j tg d 7 o 一2 0 0 4 ，