人货电梯接料台方案.docx

上广电地块经济适用住房2标段-1 人货梯接料平台搭设方案 目 录一、工程概况二、编制依据三、接料台搭设四、人货电梯接料台计算书五、附图一、工程概况上广电地块经济适用住房2标段-1的住宅楼为高层建筑，位于上海市闵行区老沪闵路朱梅路北侧。由上海城开集团晶实置业有限公司投资兴建。总建筑面积122490.8，由4栋26层高层住宅楼、2栋33层高层住宅楼、1栋4层集中公建楼和一座人防地下车库组成。本工程的结构形式为：住宅楼为剪力墙结构、集中公建楼为框架结构。 考虑本工程各号房的施工进度安排、施工需要及现场实际情况，拟在各号房北立面安设一台施工升降机，安设高度：四台为82.5米。二台为102米。安装位置及接料平台脚手架搭设详附图。施工升降机接料平台采用钢管扣件脚手架搭设，底层十层顶采用落地式双立杆搭设，搭设高度25.2米，十一层十六层采用单立杆搭设，搭至标高44.80米。以上每六层设置一道悬挑钢梁，每道搭设高度为16.8米，分别在17层、23层、29层设置悬挑钢梁。接料平台脚手架搭设一定要加大剪刀撑和连墙杆的密度，脚手架搭设要连成一个整体，以确保其稳定性。二、编制依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工脚手架实用手册等编制。钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T3793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求，钢管上打孔的严禁使用，有严重腐蚀、弯曲、压扁或裂缝的钢管不得使用。扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，扣件应作防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根任意角度相交的杆件；对接扣件用于连接两根杆件的对接接长。三、接料台搭设 接料台设置采用483.5钢管25.2米以下为双立杆，25.2米44.8米为单立杆搭设方式，料台大小具体搭设应根据施工现场的要求设置在较为适合的位置，每层料台与结构面平，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。17层以上楼层挑架采用18#工字钢悬挑，并采用16圆钢反拉作安全储备。平台钢管架上铺50mm100mm木方,上铺20mm厚胶合板，平台铺板与电梯笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料采用方管，高度1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。具体做法见附图。四、人货电梯接料台计算书落地式人货梯接料平台计算书一、参数信息:1.脚手架参数接料平台搭设高度双立杆为 25.20m，单立杆为19.6米，搭设尺寸为：纵距La为1.5m，横距Lb为 1.0m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件每层设置，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:7；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1861.22+0.101.41.22 =0.223 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1861.22-0.1171.41.22 =-0.263 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.223106,0.263106)/5080=51.772 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 51.772 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15512004/(1002.06105121900)+0.990112004/(1002.06105121900) = 0.904 mm；大横杆的最大挠度 0.904 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.2 = 0.046 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3511.2/(2+1)=0.140 kN；活荷载标准值：Q=311.2/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.046+0.14)+1.4 1.2 = 1.903 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.9031/3 = 0.634 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.64 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.64106/5080=126.022 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =126.022 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.14+1.2 = 1.386 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1386.081000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 1.959 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+1.959 = 1.979 mm；小横杆的最大挠度为 1.979 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.2/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 311.2 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.019+0.21)+1.41.8=2.85 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NGD1 = 0.1161+(1.202/2)0.038/1.80(17.00-17.00) = 0.000kN； NGS1 = 0.1161+0.038+(1.202/2)0.038/1.8017.00 = 3.062kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NGD2= 0.3501.2(1+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.35(13-0)1.2(1+0.3)/2 = 3.549 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NGD3 = 001.2/2 = 0 kN； NGS3 = 0(13-0)1.2/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.2(17-17) = 0 kN； NGS4 = 0.0051.217 = 0.102 kN；经计算得到，静荷载标准值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 6.713 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.27/2 = 12.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.20+ 0.851.412.6= 14.994 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.26.713+ 0.851.412.6= 23.049 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.20+ 1.412.6=17.64kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.26.713+ 1.412.6=25.695kN；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.78，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: Wk1 = 0.7 0.50.780.214 = 0.058 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.50.740.214 = 0.055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 分别为: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.0581.21.82/10=0.027 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.0551.21.82/10=0.026 kNm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 14.994 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd= 17.64kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14994/(0.186489)+27030.224/5080 = 170.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 170.173 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 17640/(0.186489)=193.944 N/mm2；立杆稳定性计算 = 193.944 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.851.4NQ/2=11.525 kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=12.848kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11524.62/(0.186489)+25644.058/5080 = 131.756 N/mm2；立杆稳定性计算 = 131.756 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12847.62/(0.186489)=141.254 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.254 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.5 = 0.069 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 6.48 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 6.25 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.25小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =115.246 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(0+6.713)+0.851.412.6 = 23.049 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=115.246kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！型钢悬挑式人货梯接料台计算书一、参数信息:1.脚手架参数悬挑式接料平台搭设高度为 16.8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.0m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.20 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件每层设置，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7 层；脚手板类别:木脚手板； 5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m，建筑物内锚固段长度 3.1 m。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉杆与支杆参数：圆钢安全系数为:6.000；圆钢与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用圆钢与建筑物拉结，最里面圆钢距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1860.92+0.101.40.92 =0.125 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1860.92-0.1171.40.92 =-0.148 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.125106,0.148106)/5080=29.134 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 29.134 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.1559004/(1002.06105121900)+0.99019004/(1002.06105121900) = 0.286 mm；大横杆的最大挠度 0.286 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 900/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0380.9 = 0.035 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3510.9/(2+1)=0.105 kN；活荷载标准值：Q=310.9/(2+1) =0.900 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.035+0.105)+1.4 0.9 = 1.427 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4271/3 = 0.476 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.482 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.482106/5080=94.8 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =94.8 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.035+0.105+0.9 = 1.04 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1039.561000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 1.469 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+1.469 = 1.489 mm；小横杆的最大挠度为 1.489 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.92/2=0.035 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3510.9/2=0.158 kN；活荷载标准值: Q = 310.9 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.019+0.158)+1.41.35=2.144 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(0.902/2)0.038/1.8019.60 = 2.652kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3570.9(1+0.3)/2 = 1.433 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3 = 070.9/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0050.919.6 = 0.088 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.173 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 310.97/2 = 9.45 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.173+ 0.851.49.45= 16.253 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.173+1.49.45=18.238kN；六、拉杆卸荷计算: 拉杆卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为6m;第2 次卸荷净高度为6.6m; 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.000+0.300)=66.571度a2=arctg3.000/0.300=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.516.2536/19.6 =7.463 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.463/0.918 = 8.134 kNT2 = P2/sina2 = 7.463/0.995 = 7.501 kNG1 = P1/tana1 = 7.463/2.308 = 3.234 kNG2 = P2/tana2 = 7.463/10.000 = 0.746 kN其中T拉杆轴向拉力，拉杆水平分力。卸荷拉杆的最大轴向拉力为Fg= T1 =8.134 kN。拉杆的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg拉杆的容许拉力(kN)； Fg 拉杆的圆钢破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为拉杆直径(mm)； 拉杆之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 拉杆使用安全系数。计算中Fg取 8.134kN，=0.82，K=6，得到：选择卸荷拉杆的最小直径为：d =(28.1346.000/0.820)0.5 = 10.9 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（28.134103/50/3.142）0.5 = 10.2 mm。第1次卸荷拉杆最小直径为 10.9 mm，必须拉紧至 8.134 kN，吊环直径为 12.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷拉杆最小直径为 11.4 mm，必须拉紧至 8.947 kN，吊环直径为 12.0 mm。七、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.55 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.550.740.214 = 0.061 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0610.91.82/10 = 0.021 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.2537/19.6 =5.805 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 18.238kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l