紫郡东苑A区地下室大截面KL支模专项施工方案.doc

紫郡东苑A区地下室KL模板专项施工方案紫郡东苑A区地下室大截面KL支模专项施工方案一 、编制依据1、建设工程安全生产管理条例；2、中华人民共和国建筑法；3、中华人民共和国安全生产法；4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；6、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；7、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；8、钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；9、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 中国建筑工业出版社；10、本工程建筑及结构施工图纸及施工组织设计等。11、国家、省、市其他有关设计、施工、技术、安全的规范和规程。二、工程概况1、杭政储出【2009】53号地块（紫郡东苑）A区工程位于杭州市西湖区三墩镇竹桥路，建设规模：地下一层，地上17层跃18层，由16#21#楼6幢高层及相应楼下连通一层地下室和社会停车场（地下一层）组成；本工程建筑总面积61579.7，其中地上面积43193.7，地下面积18386（其中地下室15783平方米，社会停车库2603平方米）。16#21#楼等6幢高层均在地下室上，高层住宅采用框剪结构。0.000相当于黄海高程5.700米。本工程地下室层高4.6m、3.6 m等，框架梁截面尺寸最大 7001300 跨度6.5米 共计3支框架梁其它截面尺寸 6001300 跨度6.5米 共计1支5501300 跨度6.5米 共计4支5501000 跨度6.5米 共计1支5001200 跨度8.1米 共计1支4001200 跨度6.5米 共计6支另外还有400950 400900 3501000 300700 300600等等，截面尺寸小于等于400950的梁支模方法详见本工程模板方案，本专项方案主要针对截面尺寸大于400950以上梁的支模方案。2、工程建设各方主体建设单位：浙江运河协安置业有限公司设计单位：中国美术学院风景建筑设计研究院-东南建筑分院勘察单位：浙江省地矿勘察院监理单位：杭州信达投资咨询估价监理有限公司施工单位：浙江杰立建设工程有限公司质监单位：杭州市西湖区建筑工程质量安全监督站3、质量、工期、安全生产及文明施工目标质 量 目 标： 按市优质结构奖的标准组织施工，确保工程质量验收一次性合格率100%。确保市优质结构奖，争创“西湖杯”。工 期 目 标： 确保总工期840日历天竣工。安全生产目标： 重大伤亡事故为“零”，一般事故控制在0.5以内。文明施工目标： 达到文明工地标准，确保市级标化工地，争创省级文明标化工地。三、 方案选择结合施工工期、质量和安全要求，在选择方案时，充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。 结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：框架梁模板采用扣件、顶托相结合的钢管支架、胶合板、木枋组合支模方法。四、材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板顺直整齐。本工程采用以下支模材料：1、九夹板（18mm厚）：梁柱及平板模板采用18mm厚九夹胶合板。2、松木方料（60mm80mm）：模板连接排挡。3、钢管（483.0）：围楞、支模架、柱箍。其质量必须符合现行国家标准碳素钢GB/T700中的Q235-A级钢的规定。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。4、扣件：各类直角扣件、旋转扣件、对接扣件，用于支模钢管架体的连接与紧固。其材质必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。5、顶托：与483.0钢管配套使用，质量符合规范要求。5、12对拉螺栓：用于拉结墙、柱两侧模板。6、脱模油：BY-3型脱膜剂。框架梁模板组合方法如下：(扣件、顶托组合钢管架) 面板采用18mm胶合面板6080木方（内楞）现场拼制，483.0钢管、6080木方支撑，采用可回收12对拉螺栓进行梁侧模加固。梁底采用6080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、顶托、立杆、横杆、支座组成。五、 支模方法1、梁截面7001300、6001300、5501300的梁，梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为800，沿梁截面方向设置四道承重立杆，其中梁底二道，承重立杆间距为300mm，步距为1500mm，采用顶托承重方式。12对拉螺杆3道，间距350（竖向）500（横向）。2、，梁截面5001200、5501000、4001200的梁，梁底支撑立杆纵距（沿跨度方向）为800，沿梁截面方向设置三道承重立杆，其中梁底一道，承重立杆间距为550mm，步距为1500mm，采用顶托承重方式。12对拉螺杆3道，间距300（竖向）500（横向）。六、模板安装 1、模板安装的一般要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：、两块模板之间拼缝 1、相邻模板之间高低差 1、模板平整度 2、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 根据基础底板轴线弹出梁位边线，确定立杆搭设位置及梁底。立杆搭设完成后，每根立杆上引测500标高，用以控制梁底水平及标高。 3、模板安装顺序及技术要点支模架横向龙骨纵向龙骨梁底模梁侧模拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序按现场水平标高点确定梁底面标高，混凝土面所弹出的墨线控制梁位。梁模板底板采用九夹板配制，四边刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；梁模板排挡采用松木档，间距不得大于20cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，并且梁跨中起拱15。4、模板构造要求模板支架设置纵横向扫地杆，立杆底部应设置垫板，立杆必须是整根的钢管，不允许中间有连接。模板支架应设置剪刀撑。模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底到顶连接设置，模板支架四边的中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。七 、模板拆除 1、模板拆除应根据现场同条件的试块强度试压来指导，符合设计要求的百分率后，由现场监理签发拆模通知书后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方应及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。八 、模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：目测观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：巡视检查。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模板位置、间距是否满足要求。 （5）梁模板标高控制 每根立杆抄测标高控制点。 （6）模板的变形控制 1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，浇筑层高控制在500mm以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 2）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头有缝隙时，用塑料密封条堵塞；模板如发生变形时，应及时修整。 （8）跨度小于4m 不考虑模板起拱，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （9）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书签发后方可合模。 （10）混凝土浇筑时，派专人专职检查模板，发现问题及时解决。3、其他注意事项模板工程施工易出现轴线偏位,梁板标高误差和炸模等现象,要确保模板工程质量,必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制,防止其发生,技术措施如下:（1）、所有梁均由翻样给出模板排列图、梁支撑图及细部构造大样图。经项目部技术负责人审核后交班组施工。（2）、模板使用前，应先进行筛选，对变形，翘曲超出规范的应予清除，不得使用。（3）、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。（4）、本工程采用商品混凝土，坍落度比自拌砼要大一倍，对拉螺栓固定采用双螺帽拧紧。伞形帽每点需设置3只以上，防止伞形帽在砼振捣时发生断裂产生炸模。（5）、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模,发现问题及时整改和报告工地现场总施工或技术负责人。（6）、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架应注意以下几点：钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸10010020mm；先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；承重支架下部在纵横向方向须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，设置方法按上述要求。紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动。全面检查，不得漏拧。梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。所有梁模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制规范范围内。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。5、砼成品保护按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保证砼成品棱角不受损坏，应做好以下几点：1、拆模时间：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。2、拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁、墙板等表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开，拨掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除 。九 、安全、环保文明施工措施 （1）上班前应进行安全教育，安全员应在施工现场负起责任。拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）使用木工机械应有专人负责操作,严禁任何人随意操作。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运一、二块模板。（7）模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。（9）模板的拆除的安全技术1、一般现浇楼盖及框剪结构的拆模顺序如下：拆柱墙模斜撑与柱箍拆柱墙侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。2、拆除模板前，必须将洞口和临边进行封闭，拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。4、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。 （10）环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十、计算书1、梁模板(扣件钢管架支撑)计算书（1）本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：KZL。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.7m；梁截面高度D：1.3m；楼层高度H：4.6m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：400mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.3m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：300；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.75；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.0钢管；间距(mm)：100,350*2；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根5575木方（宽度高度mm）；间距(mm)：200；木材品种：马尾松；弹性模量E：85000N/mm2；抗压强度设计值fc：10.8N/mm2；抗弯强度设计值fm：11.7N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.35N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,350*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根5575木方（宽度高度mm）；根数：6；木材品种：马尾松；弹性模量E：85000N/mm2；抗压强度设计值fc：10.8N/mm2；抗弯强度设计值fm：11.7N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.35N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.900m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 900183/12= 4.374105mm4； W = 900182/6 = 4.860104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=31.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.9=11.640kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=15.730kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.42)0.9=14.839kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.9=15.730kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.860104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=7.865104Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=15.730kN/m；面板计算跨度: l = 200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.865104 / 4.860104=1.618N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.618N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 11.640 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 4.374105mm4； 容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 511.640200.0004/(384115004.374105) = 0.048 mm；实际最大挠度计算值: =0.048mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根5575木方（宽度高度mm）为一组，间距200mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=155753/12 = 1.934106 mm4； W=155752/6 = 5.156104 mm3； E=85000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.200=2.587kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=3.496kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.42)0.200=3.298kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.72)0.200=3.496kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.200=3.143kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.720.200=0.353kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.035kNm 最大剪力：V= 0.612kN 最大变形：= 0.001mm 最大支座反力：F= 1.107kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.035106/5.156104 =0.683N/mm2实际弯曲应力计算值 =0.683N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.7N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=0.612100038672/(1.93410655)=0.223N/mm2；实际剪应力计算值 0.223 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.350 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.107kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.828kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.141kNm 最大剪力：V= 1.942 kN 最大变形：= 0.041mm 最大支座反力：F= 3.049kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.141106/8.980103 =15.712N/mm2实际弯曲应力计算值 =15.712N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=0.97110006084/(2.1561053)=9.134N/mm2；实际剪应力计算值 9.134 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.049 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.049kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800183/12= 3.888105mm4； W = 800182/6 = 4.320104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8001.3=24.960 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.8001.3=1.560 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=26.920 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=26.920kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=34.119kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.226.920+1.41.600) =31.090kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3526.920+1.40.71.600) =34.119kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =4.320104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=8.359104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=34.119kN/m；面板计算跨度: l = 700/(6-1)=140.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.359104/4.320104=1.935N/mm2；实际弯曲应力计算值 =1.935N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 26.920 kN/m； l-面板计算跨度: l =140.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =3.888105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.350mm；面板的最大挠度计算值: = 526.920140.0004/(384115003.888105) = 0.030 mm；实际最大挠度计算值: =0.030mm小于最大允许挠度值: =0.350mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根5575木方（宽度高度mm），共6组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=155753/12 = 1.934106 mm4； W=155752/6 = 5.156104 mm3； E=85000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 34.119140.000/800.000+0.033=6.004 kN/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 26.920140.000/800.000+0.025=4.736 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.0040.82=0.384kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.66.0040.8=2.882kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.0040.8=5.284kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6774.7368004/(10085000.0001.934106)=0.080mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.384106/5.156104 =7.453N/mm2实际弯曲应力计算值 =7.453N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=11.7N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.882100038672/(1.93410655)=1.048N/mm2；实际剪应力计算值 1.048 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.350 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.080mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=2.000mm；实际最大挠度计算值: =0.080mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.284kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.176kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.167kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.480kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.023kNN2=12.750kNN3=12.750kNN4=1.023kN计算得到： 最大弯矩：M= 0.446kN.m 最大剪力：V= 7.459kN 最大变形：= 0.202mm 最大支座反力：F= 12.750kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.446106/4.490103 =99.387N/mm2实际弯曲应力计算值 =99.387N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=7.45910003042/(1.0781053)=70.164N/mm2；实际剪应力计算值 70.164 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.202mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为0.750mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.201mm，容许挠度为1.250mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1.023 kN；R 12 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =12.750 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(4.6-1.3)=0.460 kN；N =N1+N2=12.750+0.460=13.210 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =13.210103/(0.5924.240102) = 52.631N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.631N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.023 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(4.6-0.4)=0.586 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=7.638 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.25.880+1.40.560)=7.056kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.355.880+1.40.70.560)=7.638kN；永久荷载标准值Gkb=(250.4+0.5)(0.3+0.8/2)0.8=5.880 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.3+0.8/2)0.8=0.560kN；N =N1+N2+N3=1.023+0.586+7.638=9.247 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录