土木工程毕业设计（论文）-伊川县电力集团总公司办公楼建筑与结构设计.doc

洛阳理工学院毕业设计（论文）伊川县电力集团总公司办公楼建筑与结构设计摘要：本工程为伊川县电力集团总公司办公楼，位于河南省洛阳市，建筑总面积为4500（）m2。根据建筑设计资料和相关规范要求，最终确定本设计为五层现浇混凝土框架结构。设计内容包括建筑设计和结构设计两大部分。其中，建筑设计部分系统介绍了该办公大楼楼的工程概况、平面设计、立面设计、剖面设计以及构造做法。结构设计部分，主要结合建筑设计确定适用于该工程的构配件尺寸，选取一榀框架进行恒载、活载、风载、地震荷载计算，根据以上标准值计算结果进行相应的内力计算，梁端弯矩调幅后进行内力组合分析，根据内力最不利的分组，确定最不利的截面，最终在不利截面上进行配筋计算。关键词：框架结构；建筑设计；结构设计全套图纸加扣 3012250582Design of office building and structure of Power Group Corporation in Yichuan CountyAbstract this project is the office building of Yichuan County Power Group Corporation, located in Luoyang City, Henan Province, the total construction area is 4500 () m2. According to the architectural design information and related specifications, the final design is five layers of cast-in-place concrete frame structure. The design content includes two parts of architectural design and structure design. Among them, the architectural design part of the system introduced the building of the office building, the engineering survey, graphic design, facade design, section design and construction approach. Structure design part, mainly with architectural design determine the applicable in the engineering of the components size, select a pin framework for dead load, live load, wind load and seismic load calculation, according to the above standard value calculation results are corresponding to the internal forces calculation, analysis of beam moment redistribution of internal force combination, according to the internal force of the most disadvantaged groups, to determine the most unfavorable cross sections, eventually in the disadvantaged sections were reinforcement calculation.Keywords: frame structure; architectural design; structure design 目录前言1第1章 结构设计说明2 1.1 工程概况2 1.2设计资料2第2章 结构布置及计算模型的选定3 2.1结构布置及选型32.1.1 框架结构参数3 2.2梁柱截面尺寸估计4 2.3梁柱线刚度计算5第3章 荷载标准值计算11 3.1荷载标准值计算 113.1.1竖向荷载计算 11 3.2风荷载计算 14 3.2.1风荷载标准值计算 14 3.2.2 风荷载作用下的位移验算 15 3.3地震荷载计算16第4章 内力计算20 4.1恒载作用下的内力计算20 4.2活载作用下的内力计算31 4.3风荷载作用的内力计算 41 4.4地震作用下的内力计算 47第5章 内力组合52 5.1梁端柱边弯矩与剪力计算52 5.2框架梁、柱内力组合54第6章 框架梁柱配筋计算64 6.1框架梁柱配筋计算参数 64 6.2框架柱设计64 6.3框架梁设计67 6.3.1梁的正截面受弯承载力计算 67 6.3.2斜截面受剪承载力计算 70 第7章楼板设计72第8章 楼梯设计768.1梯段板设计76 8.1.1 梯段板荷载标准值76 8.1.2.内力计算 77 8.1.3受弯承载力计算 77 8.2平台板设计778.3平台梁设计79第9章 基础设计81 9.1基础底面尺寸的确定819.2基础高度的确定（防止发生冲剪破坏）829.3基础底板配筋计算83结论 84致谢85参考文献86V 前言土建学生毕业后参加亦或是从事框架结构设计已成为以后工作的重心。我所选的结构选型为框架结构，建筑面积约为4500，建筑的楼层数为五层。办公楼的框架结构设计不仅要外观大方、得体、体现时代特色，易布置楼房位置，配合办公楼的整体规划，此外还必须要有较高的实用性、经济性、以满足办公人员的实际需要为根本目的。根据任务书要求设计一办公楼，根据地质情况及各种荷载情况设计建筑物的基础，根据荷载和建筑布局设计建筑物主体各层结构，设计梁柱的尺寸及配筋、板厚及配筋，根据气象条件设计建筑物的地下防水防潮、屋面的防水、保温与隔热，使其达到设计的要求。希望通过这次毕业设计能巩固我在大学里学习的主要课程,cad更是要熟练运用，便于绘制各种图再结合利用Excel、word等完成其他内容的编写。在材料研究方面。混凝土主要是向高强、轻质、耐久、易成型及具备某种特殊性能的高性能混凝土方向研发。钢筋的研发方向则是高强、防腐、较好的延性和良好的粘结锚固性能。在结构型式方面。预应力混凝土结构由于抗裂性能好，可充分利用高强度材料，各种应用发展迅速。一些高性能新型组合结构具有充分利用材料强度、较好的适应变形能力（延性）、施工较简单等特点，也得到广泛应用。在实验技术方面。通过对混凝土结构设计理论和设计方法及设计软件等方面大量研究，先进的现代化城市技术保证了实验研究更精确、更系统。基于可靠度理论的分析方法有在逐步完善，并开始用与结构整体和使用全过程的分析。1第1章 结构设计说明1.1 工程概况 五层管理大楼，建筑面积4500（5%）m2,属于工类场地，设计地震分三组。地震烈度为7度（0.10g）。基本风压为0.35kN/m2,基本雪压0.50kN/m2，地基承载力特征值250kpa.1.2设计资料活荷载:层面均布活荷载标准值：2.0kN/m2(上人层面)楼面均布活荷载标准值：2.0kN/m2卫生间楼面活荷载标准值:2.0kN/m2走廊、楼梯均布活荷载标准值：2.5kN/m2第2章 结构布置及计算模型的选定2.1结构布置及选型2.1.1 框架结构参数该工程采用现浇钢筋混凝土框架结构(1) 楼盖、屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度120mm(2) 楼梯采用现浇钢筋混凝土结构(3) 基础采用机械与人工开挖独立基础本建筑材料选用情况：混凝土：采用C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）钢筋：梁、板、柱纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB400，箍筋HRB335墙体：采用加气混凝土砌块，r=6kN/m3窗：铝合金窗，r=0.4kN/m2门：木门，r=0.2kN/m2竖向框架布置如图21所示：图2-1 框架竖向布置框架柱嵌固于基础顶面，底层柱从基础顶至二层楼面，室内外高差0.45m，基础顶面至室外地坪1.0m，所以底层柱高度h=1.0+0.45+3.6=5.05m，其余各层楼高取层高，故为3.6m。 2.2.1梁柱截面尺寸估计1. 框架梁截面尺寸估算（1） AB、CD轴处横梁L=8m,h=() L=666mm1000mm，取h=700mmb=() h=233350mm，取b=300mmh/b=700/300=2.3200mm,避免深梁L/h=8000/700=11.44,避免短梁同理，BC轴处横梁 h=500mm,b=300,验算后满足要求。（2） 纵梁：12跨、1112跨 L=3600mm ， 同上取bh =300mm500mm211跨 L=6000mm , bh=300mm700mm2.柱柱截面尺寸的确定：c= （c为轴压比）式中 N柱轴力 fc 轴 抗压强度设计（C30，fc=14.3N/mm2） b、h柱截面宽度和高度该办公大楼楼地震设防烈度为7度（0.10g），高度18.45030m，根据现浇钢筋混凝土房屋结构的抗震等级知该框架抗震等级为四级，轴压比限制为0.9。底层中间柱负荷最大，取一榀框架，对其进行尺寸估算。柱子符合面积如图2-2所示：取结构重力荷载设计值2kN/m2，则底层柱轴力设计值为：N=1265.55=1980kN假设柱截面尺寸 bh=600mm600mm，则= 为方便施工，所有柱截面尺寸选为bh=600mm600mm3. 板柱网尺寸开间6m，进深7.8m，1 2.3梁柱线刚度计算现浇钢筋混凝土结构，中跨梁I=2I0，梁柱采用C30混凝土E=3104N/mm3。边跨梁：中间梁：底层梁：标准层柱：取=1.0，其余各杆的相对线刚度为框架梁柱的相对线刚度如图2-3所示：图2-3 框架梁柱的相对线刚度第3章 荷载标准值计算3.1 恒荷载计算3.1.1 恒荷载计算 （1）层面40mm厚C20细钢筋混凝土面层 3mm厚纸筋灰隔离层 SBS防水卷材 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 140mm厚水泥石灰焦渣找坡（最薄处取45） 150mm厚钢筋混凝土现浇板 20mm厚石灰砂浆抹灰层 合计： （2）楼面（卫生间）10mm厚防滑地砖 20mm厚水泥砂浆结合层 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 150mm厚钢筋混凝土现浇板 20mm厚石灰砂浆抹灰层 合计： （3）其余楼面10mm陶瓷地硅，干水泥擦缝（25KN/m3） 0.64kN/m220mm厚水泥砂浆结合层（20KN/m3） 20mm厚1:3水泥砂浆找平层 200.02=0.4kN/m2150mm厚钢筋混凝土现浇板 250.15=3.75kN/m220mm厚石灰砂浆抹灰层 170.02=0.34kN/m 合计： 5.14kN/m2（4）梁自重跨边梁bh=300mm700mm自重 25（10.7-0.15）0.3=4.125kN/m220mm石灰砂浆抹灰 172(0.7-0.15)+0.30.02=0.476kN/m2 合计： 4.601kN/m中跨梁bh=300mm500mm 自重 25（0.5-0.15）0.3=2.625kN/m220mm混合砂浆抹灰 172(0.5-0.15)+0.30.02=0.34kN/m2 合计： 2.97kN/m（5）柱自重bh=600mm600mm自重 250.60.6=9kN/m20mm石灰砂浆抹灰 172（0.6+0.6）0.02=0.816kN/m 合计： 9.82kN/m（6）外纵墙标准层铝合金窗 2.11.820.4=3.024kN墙自重 0.2(6-0.6)(3.6-0.7)-2.11.826=9.72kN外侧水刷墙面 (6-0.6)(3.6-0.7)-2.11.820.5=4.05kN内侧20mm厚石灰粗砂粉刷 (6-0.6)(3.6-0.7)-2.11.820.34=2.75kN 合计： 19.54kN底层： 铝合金窗 2.11.820.4=3.02kN 墙自重 0.2(6-0.6)(5.05-0.7)-2.11.826=19.12kN 外侧水刷石墙面 (6-0.6)(5.05-0.7)-2.11.820.5=7.97kN内侧20mm厚石灰粗砂粉刷 (6-0.6)(5.05-0.7)-2.11.820.34=5.42kN 合计： 35.53kN(7)内纵墙标准层铝合金窗 1.20.9 0.4=0.432kN墙自重 0.2(6-0.6)(3.6-0.7)-1.20.96=17.50kN两侧20mm混合砂浆抹灰 20.02(6-0.6)(3.6-0.7)-1.20.917=9.91kN 合计： 27.84kN底层 铝合金窗 1.20.9 0.4=0.432kN墙自重 0.2(6-0.6)(5.05-0.7)-1.20.96=26.89kN两侧20mm混合砂浆抹灰 20.02(6-0.6)(5.05-0.7)-1.20.917=15.24kN 合计： 42.56kN(8)女儿墙女儿墙压顶 0.20.225=1.0kN/m女儿墙自重 0.20.76=0.84kN/m女儿墙粉刷 0.021.2217=0.82kN/m 合计： 2.66kN/m第3章 活荷载计算3.1活荷载计算由荷载规范可知，上人层面2.0kN/m2，管理大楼楼面2.0kN/m2，走廊楼梯2.5KN/m2. 3.1.1竖向荷载计算现浇楼盖，楼面上的荷载在每个区格板沿单向或双向分配给支撑他的框架梁。区格板长，短边之比大于3时沿单向传递，小于或等于3时沿双向传递。本设计符合双向板荷载传递，可以每个区格板四个角沿45线将板分成四块，每分块上的荷载以三角形或梯形传递给与之相邻的框架梁上。板上荷载传递如图2-5.为简化计算，可将梁上的三角形和梯形荷载等效成均布荷载计算：图2-4 板面荷载分配图三角形荷载：Pe= 梯形荷载：Pe= 主梁线荷载标准值： 等效均布荷载各层梁手里简图如图2-5图2-5等效均布荷载各层梁受力简图(1) AB、CD 轴间框架梁 =0.5=0.375顶点： 屋面板传恒载=7.61kN/m2kN/m梁自重=4.60kN/m恒载=屋面板传恒载+梁自重=39.83kN/m活载=板传活载=2.0kN/m2kN/m14层楼面板传恒载=5.17kN/m2kN/m梁自重=4.60kN/m恒载=楼面板传恒载+梁自重=28.53kN/m活载=板传活载=2.0kN/m2kN/mBC后间框架梁荷载顶层：屋面板传恒载=7.615/83/22=14.27kN/m 梁自重=2.97kN/m恒载=屋面板传恒载+梁自重=17.24kN/m活载=板传活载=2.5kN/5/83/22=4.69kN/m14层：楼面板传荷载=5.17kN/5/83/22=9.69kN/m梁自重=2.97kN/m恒载=楼面板荷载+梁自重=12.66kN/m活载=板传活载=2.5KN/5/83/22=4.69kN/mA、D轴柱竖向集中荷载计算a=6/2=3 =a/l=3/8=0.375顶层：屋面板传恒载=7.616/25/86+7.616/2(1-2+)8=226.52kN梁自重=4.60（6-0.6）+4.60（8-0.6）1/2=41.86kN女儿墙自重=2.666=15.96kN顶层柱荷载=板传荷载+梁自重+女儿墙自重=226.52+41.86+15.96=284.34kN顶层柱活载=板传活载=2.06/25/86+2.06/2(1-)8=59.53kN14层：楼面板传恒载=5.176/25/86+5.176/2()8=153.89kN梁自重=4.60（6-0.6）+4.60（8-0.6）1/2=41.86kN外墙自重=19.54kN标准层柱恒载=板传恒载+梁自重+外墙自重=215.29kN标准层活载=板传活载=2.06/25/86+2.06/2(1-)8=59.53kNB、C轴柱竖向集中荷载计算：a=3/2=1.5 a/l=1.5/6=0.25顶层：屋面板传恒载=266.52+7.613/25/83+7.613/2()6=348.92kN梁自重=41.86+2.97（3-0.6） 1/2=45.43kN顶层柱荷载=板传荷载+梁自重=394.35kN顶层柱活载=板传活载=59.53+2.03/25/83+2.03/2()6=81.19kN14层楼面板传荷载=153.89+5.173/25/83+5.173/2（）6=209.87kN梁自重=41.86+2.97（30.6）1/2=45.43kN内墙自重=27.84kN标准层柱恒载=板传恒载+梁自重+内墙自重=283.14kN标准柱活载=板传活载=59.53+2.53/25/83+2.53/2()6=86.60kN 3.2风荷载计算3.2.1风荷载标准值计算 为方便计算，可将计算单元内的作用与外墙面上的分布风荷载简化为等量作用于屋面梁和楼面梁上的集中风荷载标准值。计算公式如下：=式中 风荷载标准值 风振系数，当房屋高度小于30m时取1.0 风压高度变化系数，地面粗糙度取为B类 基本风压，=0.6kN/m2集中风荷载： A=B（）/2 A一榀框架各层节点的受风面积 下层柱高 上层柱高，顶层取女儿墙高度2倍 B计算单元迎风面宽度，B=6.0m风荷载标准值的计算如表2-1所示： 表2-1各层楼面处集中风荷载标准值计算层数离地高度/m(kN)518.451.01.31.250.63.62.417.55414.851.01.31.140.63.63.619.21311.261.01.31.140.63.63.619.2127.651.01.31.00.63.63.616.8514.051.01.31.00.65.053.620.243.2.2风荷载作用下的位移验算水平荷载作用下框架层间侧移计算：式中 第i层总剪力 第j层所有柱的抗侧移刚度之和 第j层层间侧移（1） 风荷载作用下各层柱抗侧移刚度D的计算，如表2-2所示 表2-2 风荷载作用下框架各层柱抗侧移刚度计算构件名称（标准层） (104kN/m)A、D轴B、C轴构件名称（底层） (104kN/m)A、D轴B、C轴(2)风荷载作用下框架位移计算，如表2-3所示：表2-3风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比的计算层数517.5517.551018001.720.48419.2136.761018003.611.00319.2155.971018005.501.53216.8572.821018007.151.99120.2493.066460014.412.85对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为=1/550,本工程最大间位移为底层位移，满足2.881/550=1.81，则框架抗侧刚度满足要。 3.3地震荷载计算本设计地震设防烈度为7度，属类场地，设计地震分组为第三组，框架结构以剪切变形为主。结构重量和刚度沿高度分布比较均匀，高度不超过40米，为简化计算采用底部剪力法计算水平地震影响。1重力荷载代表值层面重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5雪载楼面重力荷载代表值=结构和构配件自重+0.5楼面活载（1） 顶层重力荷载代表值计算层面自重=7.6149.2019.00=7113.83 kN梁自重=4.60（424+1610）+2.97（310+3.62）=1619.28 kN柱自重=9.823.640=1414.08 kN女儿墙自重=2.662（49.2+19.00）=362.824kN墙自重=kNG顶层=G=13600.59 kN（2） 标准层楼面重力荷载代表值计算 G楼面=5.1749.2019.00=4832.92 kN G梁=1619.28 kN G柱=1414.08 kN G墙=3090.58 kN G标准层=G=10956.86 kN（3） 底层楼面重力荷载代表值计算 G楼面=4832.92 kN G梁=1619.28 kN G柱=9.824.3340=1700.82 kNG墙= kNG标准层=G=12.16.25 kN（4） 层面雪载 G雪=0.2049.2019.00=186.96 kN（5）楼面活载 G活=2.01649.20+2.5349.20=1943.4 kN（6）总荷载代表值计算层面 G=G顶层+0.5G雪=13600.59+0.5186.96=13694.07 kN 楼面 G=G标准层+0.5G雪=10956.86+0.51896.96=11050.34 kN底层 G=G底+0.5G雪=12016.25+0.5186.96=12109.97 kN2 框架抗侧移刚度D和结构自振周期计算 （1）D值计算见表2-4表2-4 抗侧移刚度D值计算表构件D值数量D合计标准层A、D轴柱21700204340001018000B、C轴柱2920020584000底层A、D轴柱1510020302000646000B、C轴柱1720020344000 (2)结构基本周期计算采用顶点位移法计算框架结构基本周期，计算公式如下：T1=考虑填充墙刚度对结构自振周期影响的折减系数，0.60.7，取0.6T重力荷载代表值作为水平荷载所产生的顶点位移顶点位移的计算见表2-5表2-5顶点位移T计算表层数GiGiDii513694.0713694.0710180000.0130.176411050.3424744.4110180000.0240.163311050.3435794.7510180000.0350.139211050.3446845.0910180000.0460.104112109.9758955.0610180000.0580.058T1=0.43 s3多遇地震水平作用下的计算该工程地震设防烈度为6度（0.05g），类场地，地震分组为第三组，查表得=0.04，Tg=0.35s。G=0.85 G=0.8558955.06=50111.80 kN因为TgT5Tg，所以 =衰减系数，取=0.9T1=0.43s1.4 T g=0.49s所以不考虑顶部附加水平地震作用的影响。FEK=1GEq=0.03350111.80=1653.69 kN质点i的水平地震作用标准值Fi，地震剪力Vi及层间位移：Fi=GiHi/GiHiFEK=计算结果如表2-6所示：层数GiHiGiHiGiHiFiViD513694.0719.45266349.67733605.02600.40600.4010180005.90411050.3415.85175147.89394.82995.2210180009.78311050.3412.25135366.67305.141300.36101800012.77211050.348.6595585.44215.471515.83101800014.89112109.975.0561155.35137.861653.6964600025.60表2-6 Fi、Vi和的计算框架结构，楼层间最大位移与层高之比限值为1/550，本工程最大层间位移为底层位移，满足，则满足地震位移验算要求。第4章 内力计算 4.1恒载作用下的内力计算 竖向荷载作用下的内力计算用分层发，上层柱线刚度折减系数0.9，底层柱线刚度不变；传递系数底层取1/2外，其余各层为1/3。图2-6 弯矩计算简图1、 横梁固端弯矩计算，AB、CD固端弯矩顶层： 39.83=-212.43kNm 39.83=212.43kNm标准层： 28.53=-152.16kNm 28.53=152.16kNmBC跨固端弯矩：顶层： 17.24=-12.93kNm 17.24=12.93kNm标准层： 12.66=-9.495kNm 12.66=9.495kNm2. 各节点杆端分配系数的计算其中，远端固定；远端滑动图2-7 分层法对称框架结构梁柱线刚度顶层：A点： B点： 标准层：A点： B点： 底层：A点： B点： 杆端分配系数分布如图2-8所示图2-8杆端分配系数4.对节点不平衡弯矩进行二次分配顶层：A：20.82柱子：147.76-2.0.820.56+20.82=156.92 梁：-147.76-20.820.44=-156.92B：-18.36柱：-128.78+18.360.5 -18.36=-137.96 左梁：167.46+18.360.4=174.80 右梁：-38.68+18.360.1=-36.84第四层：A：49.25+20.82=70.07上柱：62.46-70.07 0.36+49.25=86.48 下柱：62.46-70.07 0.36+20.82=58.05 梁：-124.92-70.070.28=-144.53B：-42.93-18.36=-61.29上柱：-55.09+61.290.33-42.93=-77.79 下柱：-55.09+61.290.33-18.36=-53.22左梁：133.04+61.290.26=148.97 右梁：-22.86+61.290.08=-17.96第三层：A：20.822=41.64上柱=下柱：62.46-41.640.36+20.82=68.29 梁：-124.92-41.640.28=-136.58B：-18.362=-36.72 上柱=下柱：-55.09+36.720.33-18.36=-61.33 左梁：133.04+36.720.26=142.58 右梁：-22.86+36.720.08=-19.92第二层：A：22.79+20.82=43.61上柱：62.46-43.610.36+20.82=67.58 下柱：62.46-43.610.36+22.79=69.55 梁：-124.92-43.610.28=-137.13B：-18.36-20.28=-38.64上柱：-55.09+38.640.33-18.36=-60.70下柱：-55.09+38.640.33-20.28=-62.62 左梁：133.04+38.640.26=143.09 右梁：-22.86+38.640.08=-19.77底层：A：A：20.82上柱：68.38-20.820.39+20.82=81.06 下柱：54.35-20.820.31=47.90 梁：-122.73-20.820.3=-128.96B：-18.36上柱：-60.83+18.360.36-18.36=-72.58下柱：-47.31+18.360.28=-42.17 左梁：131.16+18.360.28=136.30 右梁：-23.02+18.360.08=-21.55图2-9 恒载作用下顶层弯矩分配图图2-10 恒载作用下标准层弯矩分配图图2-11 恒载作用下底层弯矩分配图梁端负弯矩调幅考虑梁端塑性变形内力重分布的影响，需对梁端负弯矩调幅。对现浇框架，调幅系数取0.80.9，本设计取0.85。梁端负弯矩调幅值如表2-7：表2-7 恒荷载作用下梁端弯矩调幅层数AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后同AB跨梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右5-156.92174.8-133.38148.58-36.8436.84-31.3131.314-144.53148.97-122.85126.62-17.9617.96-15.2715.273-136.58142.58-116.09121.19-19.9219.92-16.9316.932-137.13143.09-116.56121.63-19.7719.77-16.816.81-128.96136.3-109.62115.86-21.5521.55-18.3218.32 5、 跨中弯矩计算M中1/16 ql2M中1/8ql2-(M1-M2)/2顶层： AB跨 M中=kNm BC跨 M中=kNm第四层： AB跨 M中=kNm BC跨 M中=kNm第三层： AB跨 M中=kNm BC跨 M中= kNm第二层： AB跨 M中=kNm BC跨 M中=kNm底层： AB跨 M中=kNm BC跨 M中=kNm恒载作用下框架弯矩如图2-12所示：图2-12恒载作用下框架弯矩图6、 恒载作用下梁端剪力与轴力计算梁端剪力计算公式 V=VmVq式中 Vq- 梁上均布荷载引起的剪力 Vq=ql/2Vm- 梁端弯矩引起的剪力 Vm=（M1-M2）/L柱轴力计算公式N=V+PV- 梁端剪力P- 柱顶竖向集中荷载柱剪力计算公式FQ=(M上+M下)/h具体计算见表2-82-10 表2-8 恒载作用下梁端剪力计算表AB梁层数q（kN/m）l（m）ql/2(kN)Vm=(M1-M1)/l(kN)VA=ql/2+Vm(kN)VB=-ql/2+Vm(kN)539.838159.32-1.9157.42-161.22428.538114.32-0.47113.65-114.59328.538114.32-0.64113.48-114.78228.638114.32-0.63113.49-114.75128.538114.32-0.78113.34-114.9BC梁层数q（kN/m）l（m）ql/2(kN)Vm=(M1-M2)/l(kN)VA=ql/2+Vm(kN)VA=-ql/2+Vm(kN)517.24325.86025.86-25.86412.66318.99018.99-18.99312.66318.99018.99-18.99212.66318.99018.99-18.99112.66318.99018.99-18.99 表2-9 恒载作用下柱剪力计算表层数L(m)A柱B柱M上(kN/m)M下(kN/m)FQ(kN)M上(kN/m)M下 (kN/m)FQ(kN)53.6156.9286.4867.61137.9677.7959.9343.658.0568.2935.0953.2261.3331.8233.668.2967.5837.7461.3360.733.923.669.5581.0641.8462.6272.5837.5615.0547.927.1814.8742.1723.6613.04 表2-10 恒载作用下柱轴力计算表层数总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱Va（kN）Vb（kN）Vb=Vc（kN）N顶（kN）N底（kN）N顶（kN）N底（kN）5157.42161.2225.86441.85477.2581.43616.784113.65114.5918.99776.14811.491033.51068.853113.48114.7818.991140.261175.611485.761521.112113.49114.7518.991504.391539.741937.991973.341113.34114.918.991868.371917.962390.372439.9