土木工程毕业设计（论文）-伊川县第三高级中学教学楼建筑与结构设计.doc

洛阳理工学院毕业设计（论文）伊川县第三高级中学教学楼建筑与结构设计摘 要本设计按照任务要求采用钢筋混凝土框架结构。为了满足采光、通风等相关的建筑设计要求，该建筑物采用“一”字造型，外观线条均匀流畅，大方得体。本设计主要是结构设计部分，设计方面主要包括荷载计算和配筋计算。该设计运用了大学期间学习的相关专业知识，如房屋建筑学，结构力学，混凝土结构设计等专业书籍；框架结构的内力计算主要考虑竖向荷载作用下的内力计算与水平荷载作用下的内力计算；构件的配筋计算由楼板设计，楼梯设计，框架的配筋计算，基础设计组成。关键词：教学楼，结构设计，框架设计，基础设计全套图纸加扣 3012250582The teaching building architectural and structural design of third senior middle school in Yi Chuan County ABSTRACTThis design uses the reinforced concrete frame structure in accordance with the requirements of the task. In order to meet the related architectural design requirements of lighting, ventilation and so on , the building uses a “line” modeling, and the appearance of lines smooth, decent and generous.This design is mainly the structural design, the design aspects mainly include load calculation and reinforcement calculation. The design used the related professional knowledge which studied during the university, such as building architecture, structural mechanics, concrete structure design and other professional books; frame structure internal force calculation are considered under the action of vertical load internal force calculation and horizontal load under the action of internal force calculation; The calculation of structural member by floor design, stair design, computational framework of reinforcement, foundation design composition.KEY WORDS: teaching building , structural design , frame design , basic design目录前言1第1章现浇板设计21.1确定板厚21.2 荷载计算21.3 弯矩计算31.3.1 A板弯矩计算31.3.2 A板截面配筋计算41.3.3 B板弯矩计算51.3.4 B板截面配筋计算6第2章竖向荷载作用下的内力计算72.1 计算简图及梁、柱截面尺寸确定72.1.1 计算简图72.1.2 截面尺寸确定72.1.3恒荷载标准值计算82.1.4 梁、柱线刚度计算92.2 恒荷载作用下的内力计算102.2.1 框架上承受的均布荷载102.2.2 梁端承受的集中力：112.2.3.梁端附加弯矩112.2.4. 弯矩分配122.2.5 梁端剪力142.2.6 柱端剪力152.2.7 计算柱的轴力152.3活荷载作用下的内力计算172.3.1 框架上承受的均布荷载172.3.2 梁端承受的集中力：172.3.3 梁端附加弯矩172.3.4 弯矩分配18第3章风荷载作用下的内力计算233.1 荷载计算233.2 D值法计算243.3 柱的反弯点高度243.4 节点弯矩25第4章荷载效应组合及构件设计284.1 内力组合284.2 控制截面及最不利内力组合314.3 梁承载力及配筋计算404.3.1 梁正截面受弯承载力计算404.3.2 梁斜截面受剪承载力计算404.4 柱承载力及配筋计算46第5章基础计算505.1荷载计算505.2基础计算515.2.1 A柱独立基础的计算51第6章楼梯设计546.1 材料选用546.2 楼梯板的计算546.2.1 确定板厚546.2.2 荷载计算546.2.3 内力计算556.2.4 截面配筋计算556.3 平台板的计算566.3.1 确定板厚566.3.2 荷载计算566.3.3 内力计算566.3.4截面配筋计算576.4 平台梁的计算576.4.1 截面尺寸576.4.2 荷载计算576.4.3 内力计算586.4.4 截面配筋计算58结论59谢辞59参考文献59VI前言框架结构是采用梁柱等杆件刚接组成空间体系作为建筑物承重骨架的结构。它的特点是承受竖向荷载的能力强，承受水平荷载(如风荷载、地震作用)的能力弱。又因其空间分隔灵活，自重轻，节省材料，具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点，因此广泛应用于办公楼、旅馆、住宅、仓库等民用和工业建筑等多层建筑当中。我所选的结构选型为框架结构，建筑面积约为4500-5500 m，建筑的楼层数为：四五层。教学楼的框架结构设计不仅要外观大方、得体、体现时代特色，要求建筑平面布局合理，采光、通风良好，建筑要求美观、经济适用，建筑体量、高度、比例与所处空间尺度及周围环境协调一致，且满足防火、抗震要求。在结构设计上主要解决的问题是：主要做好强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件的设计，确保设计符合相关国家规范的要求。方法：采用框架结构近似计算法，在竖向荷载作用下的内力计算可采用分层法；水平荷载作用下的内力计算时时,采用D值法等；设计的步骤：首先熟悉毕业设计任务的内容、要求，合理安排设计进程，先对建筑外观、建筑面积、建筑高度、层高和室内净高进行设计；其次，建筑布局进行设计，如墙身、楼地面、顶棚、屋面、楼面、坡面及楼梯位置，消防要求等进行设计，各部分都要按照规范要求进行设计。最后明确框架结构的抗震级数，采用规则结构以利于房屋抗震，按照“三统一”的原则，确定柱网尺寸，确定材料及截面尺寸，以及基础的选定。通过该项目设计，可以综合应用我大学四年以来所学的专业知识，使我各方面的知识系统化、实践化，而且使我熟悉并且掌握建筑设计的全过程，进而培养我独立分析解决实际问题的能力及创新能力，并锻炼我调查研究、收集资料、查阅资料及阅读中外文献的能力。6第1章 现浇板设计1.1 确定板厚钢筋采用HPB300. 混凝土强度等级为C30.由图可见，板区格长边与短边之比6.6 / 4.5=1.467 2.0，按规范，宜采按双向板计算。板厚hl/40=3900/40=97.5mm70mm，故取120mm。取1m宽板带为计算单元。1.2 荷载计算水磨石地面 0.65KN/m2 120mm厚钢筋混凝土楼板 250.12=3.00KN/m215mm厚石灰砂浆抹灰 170.015=0.26KN/m2恒荷载标准值 3.91KN/m2楼面活荷载标准值 2.5 KN/m2走廊活荷载标准值 3.5 KN/m2可变荷载效应控制组合 g+q=1.23.91+1.42.5=8.192 KN/m2永久荷载效应控制组合 g+q=1.353.91+0.71.42.5=7.729 KN/m2可见，对板而言，由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以内力计算时取g+q=8.192 KN/m2。计算双向板内力时，考虑不利活载布置，把板上的荷载分解为对称荷载g及反对称荷载q：g=g+=1.23.91+1.42.5=6.442 KN/m2q=1.42.5=1.75 KN/m2因gq，跨中最小弯矩不起控制作用，可不计算。1.3 弯矩计算图1-1 板选取位置1.3.1 A板弯矩计算X向：lx=4.5m Y向:ly=6.6m lx/ly=0.6821.跨中最大弯矩区格板荷载取g+q/2,按四边固定板计算跨中弯矩；再取荷载为q/2，按一边固定三边简直板计算跨中弯矩；图1-2 A板跨中计算简图内力系数分别由“双向板计算系数表”查的V=0: Mx=（0.0330 g+0.0580 q）lx2=（0.03306.442+0.05801.75）4.52=6.360KNmMy=（0.0107 g+0.0301 q）lx2=（0.01076.442+0.03011.75）4.52=2.462 KNmV=0.2:Mxv=（Mx+0.2My）=6.360+0.22.462=6.852 KNm Myv=（My+0.2Mx）=2.462+0.26.360=3.734 KNm 2支座处最大弯矩，区格板荷载取g+q,按四边简支板计算弯矩；图1-3 A板支座计算简图 Mx=-0.0746(g+q) lx2=-0.07468.1924.5=-12.375 KNmMy=-0.0746(g+q) lx2=-0.056978.1924.5=-9.451 KNm1.3.2 A板截面配筋计算截面有效高度：短边方向跨中截面长边方向跨中截面支座截面 表1-1 A板截面配筋计算截面跨中短向跨中长向支座短向支座长向M()配筋实配296296491393注：表示HPB330最小配筋率验算： 故取 即跨中短向、长向按最小配筋面积配筋，其它按实际配筋1.3.3 B板弯矩计算可变荷载效应控制的组合g+q=1.23.91+1.43.5=9.592 KN/m2永久荷载效应控制的组合 g+q=1.353.91+0.71.43.5=8.709 KN/m2可见，对板而言，由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以内力计算时取g+q=9.592 KN/m2。计算双向板内力时，考虑不利活载布置，把板上的荷载分解为对称荷载g及反对称荷载q：g=g+=1.23.91+1.43.5=7.142KN/m2q=1.43.5=2.45KN/m2因gq，跨中最小弯矩不起控制作用，可不计算。X向：lx=4.5m Y向:ly=2.7m ly/lx=0.61.跨中最大弯矩，区格板荷载取g+q/2,按四边固定板计算跨中弯矩；再取荷载为q/2，按四边简支板计算跨中弯矩；内力系数分别由“双向板计算系数表”查的,值得注意的是图中所定义的lx，ly与表中规定的相反，所以查内力系数时应该把表中的各项下标x改为y，y改为x。图1-4 B板跨中计算简图: Mx=（0.0367 g+0.0820 q） lx2=（0.03677.142+0.08202.45）2.72=3.3753KNmMy=（0.0076g+0.0242 q） lx2=（0.00767.142+0.02422.45）2.72=0.8279 KNm:=（Mx+0.2My）=3.3753+0.20.8279=3.541 KNm=（My+0.2Mx）=0.8279+0.23.3753=1.503 KNm 2.支座处最大弯矩，区格板荷载取g+q,按四边简支板计算弯矩；=-0.0793(g+q) lx2=-0.07939.5922.72=-5.545 KNm=-0.0571(g+q) lx2=-0.05719.5922.72=-3.993KNm1.3.4 B板截面配筋计算表1-2 B板截面配筋计算截面跨中短向跨中长向支座短向支座长向M()13363150配筋实配296296296296最小配筋率验算： 故取 即跨中短向、长向按最小配筋面积配筋，其它按实际配筋洛阳理工学院毕业设计(论文)第2章 竖向荷载作用下的内力计算2.1 计算简图及梁、柱截面尺寸确定2.1.1 计算简图选号轴线所在一榀框架作为计算单元，计算简图如下。图2轴线横向框架计算简图2.1.2 截面尺寸确定边跨AB、CD梁： 取h=600mm 取b=300mm纵梁-梁： 取h=500mm 取b=300mm中间跨BC梁： 取h=400mm 取b=300mm本设计房屋高度19.35m24m，由规范查得，该框架结构的抗震等级为II级，其轴压比限值=0.75.多层的重力荷载代表值近似取13 KN/m2。由结构平面布置图可知，柱的最大负荷面积6.6m4.5m。又知；七度设防取=1.05.中柱c=1，边柱c=1.1，n层数=5边柱受荷面积 ： A=6.6/24.5=14.85 m2中柱受荷面积 ： A=（6.6+2.7）/24.5=20.93 m2则竖向荷载作用下柱截面面积：边柱：Nc=1.251.11.05514.8513=1393.58 KN中柱：Nc=1.251.11.05514.8513=1785.59 KN 故柱尺寸取边柱500mm400mm2.1. 恒荷载标准值计算屋面恒荷载标准值（不上人屋面）：15厚水泥砂浆 0.01520=0.30 KN/m240厚C20细石混凝土防水 1.0 KN/m2三毡四油小石子 0.4 KN/m215厚水泥砂浆 0.01520=0.30 KN/m240厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.0414=0.56 KN/m280厚矿渣水泥 0.0814.5=1.16 KN/m2120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 KN/m215厚石灰砂浆抹灰 0.01517=0.26 KN/m2所以,屋面板自重 6.98 KN/m2 （取7.0 KN/m2）楼面恒荷载水磨石地面 0.65KN/m2 120mm厚钢筋混凝土楼板 250.12=3.00KN/m215mm厚石灰砂浆抹灰 170.015=0.26KN/m2恒荷载标准值 3.91KN/m23.材料、构件荷载AB梁自重：=0.3（0.6-0.12）25+0.15172（0.6-0.12）=6.048 KN/mBC梁自重：=0.3（0.4-0.12）25+0.15172（0.4-0.12）=3.528 KN/m-梁自重:= 0.3（0.5-0.12）25+0.15172（0.5-0.12）=4.788 KN/m单位面积荷重:内墙：5.50.2+0.0317=1.61 KN/m2外墙：5.50.2+（0.015+0.02）17=1.695 KN/m2采用铝合金门窗： 0.2KN/m22.1.4 梁、柱线刚度计算考虑到现浇板对梁刚度的加强作用，在求梁截面惯性矩时，对中框架梁取Ib=2.0I0，边框架梁取Ib=1.5I0(为不考虑板翼缘作用的梁截面惯性矩)。表2-1 横梁线刚度ib类别层次Ec(N/mm)bhI0lib边横梁153.01043006005.410966003.8621010走道梁153.01043004001.610929004.9661010表2-2 线柱刚度ic层次Ec(N/mm)h0bhIcic13.010446004005004.1671092.7181010253.010436004005004.1671093.4731010图2-3 相对线刚度2.2 恒荷载作用下的内力计算图2-4 板上荷载传递方式梁上分布的荷载由梯形或者三角形组成，须把梯形或三角形等效为均布荷载：2.2.1 框架上承受的均布荷载1顶层三角形荷载： KN/m梯形荷载：则AB梁承受的均布荷载：25.423+6.048=31.471 KN/mBC梁承受的均布荷载：11.813+3.528(梁自重)=15.341 KN/m2.标准层三角形荷载： KN/m梯形荷载： 则AB梁承受的均布荷载：14.201+1.61（3.6-0.6）+6.048=25.079 KN/mBC梁承受的均布荷载：6.598+3.528=10.126KN/m2.2.2 梁端承受的集中力：1顶层AB梁A端：AB梁B端：2.标准层AB梁A端： AB梁B端：2.2.3.梁端附加弯矩偏心距e=100mm1.标准楼层：内墙自重 =32.0521.61=19.803 KN外墙（包括窗户）自重=（23-1.82）21.695+0.21.822=10.652 KN纵梁自重 =4.7884.5=21.546 KN板传递到A端的荷载 =2.2523.91=19.794 KN板传递到B端的荷载 =2.252+2.9（0.9+2.25）3.91=53.049 KNFb=19.803+21.546+53.049=94.398 KN则，AB梁B端附加弯矩Mb=94.3980.1=9.440 KNmFa=10.652+21.546+19.794=51.992 KN则，AB梁A端附加弯矩Ma=51.9920.1=5.199 KNm2.屋顶Fa=(0.94.5)1.695+4.7884.5+2.2527.0=63.848 KNMa=6.385 KNmFb=2.252+2.9/2（0.9+2.25）7.0+4.7884.5=116.519 KNMb=11.652KNm图2-5 恒载作用下计算简图2.2.4. 弯矩分配因结构和荷载对称，故取对称轴一侧的框架为计算对象，且中间跨梁取为竖向滑动支座，中间跨横梁的线刚度为表3-1的2倍。顶层边柱：，,中柱，标准层边柱：，,中柱，图2-6 恒载作用下框架结构弯矩二次分配则恒载作用下的弯矩图如下：图2-7 恒载作用下的弯矩图（单位：KNm）2.2.5 梁端剪力表2-3 梁端剪力表层数MABMBAlABqABlBCqBCQAB（KN）QBA（KN）QBC（KN）561.732 97.169 6.6 31.471 2.9 15.341 98.485 -109.224 22.244 475.703 87.219 6.6 25.079 2.9 10.126 81.016 -84.506 14.683 371.141 85.288 6.6 25.079 2.9 10.126 80.617 -84.904 14.683 271.549 85.461 6.6 25.079 2.9 10.126 80.653 -84.869 14.683 163.109 81.496 6.6 25.079 2.9 10.126 79.975 -85.547 14.683 2.2.6 柱端剪力表2-4 柱端剪力表层数MA下MA上MB下MB上H0QA(KN）QB(KN）568.117 46.098 47.424 32.151 3.60 -31.726 22.104 434.804 38.170 26.350 27.777 3.60 -20.271 15.035 338.170 37.879 27.777 27.648 3.60 -21.125 15.396 238.879 44.649 28.170 31.570 3.60 -23.202 16.594 123.659 11.830 17.490 8.745 4.60 -7.715 5.703 图2-8 恒荷载作用下剪力(单位：KN)2.2.7 计算柱的轴力标准层柱自重：底层柱自重 ：表2-5 A柱的轴力表层数QAB（KN）框架柱A梁端集中力柱自重N上（KN）N下（KN）598.485167.70218-266.187481.016134.75318-284.187-499.956380.617134.75318-517.956-733.326280.653134.75318-751.326-966.732179.975134.75323-984.732-1199.460-1222.46表2-6 B柱的轴力表层数QBA （KN）QBC （KN）框架柱B梁端集中力柱自重N上（KN）N下（KN）5-109.221 22.244 236.32118-367.7864-84.506 14.683 190.82918-385.786-675.8043-84.904 14.683 190.82918-693.804-984.222-84.869 14.683 190.82918-1002.22-1292.6011-85.547 14.683 190.82923-1310.601-1601.660-1624.66图2-9 恒荷载作用下轴力图（单位：KN）2.3活荷载作用下的内力计算2.3.1 框架上承受的均布荷载1.标准层：2.顶层： 2.3.2 梁端承受的集中力：1.顶层：AB梁A端集中力：AB梁B端集中力：2.标准层：AB梁A端：AB梁B端：2.3.3 梁端附加弯矩1. 顶层：2.252.250.50.1=0.253KNmKNm2. 标准层:2.252.252.50.1=1.266KNm图2-10 活载作用下框架计算简图2.3.4 弯矩分配本框架采用弯矩二次分配法计算，其计算关键与恒荷载作用下的计算相同。节点弯矩分配系数采用与恒荷载作用下相同的分配系数。其计算分配过程如下图：图2-11 活荷载作用弯矩二次分配图2-12 活载作用下的弯矩图1. 梁端剪力表3-6 梁端剪力表层数MABMBAlABqABlBCqBCQAB（KN）QBA（KN）QBC（KN）56.087 6.668 6.6 1.816 2.9 0.844 5.905 -6.081 1.224 424.220 30.682 6.6 9.080 2.9 5.906 28.985 -30.943 8.564 325.692 31.400 6.6 9.080 2.9 5.906 29.099 -30.829 8.564 225.837 31.457 6.6 9.080 2.9 5.906 29.112 -30.816 8.564 122.835 30.163 6.6 9.080 2.9 5.906 28.854 -31.074 8.564 2. 柱端剪力表3-7 柱端剪力表层数MA下MA上MB下MB上H0QA(KN）QB(KN）56.340 10.920 4.414 7.658 3.60 -4.794 3.353 414.565 13.479 9.813 9.283 3.60 -7.790 5.304 313.479 13.732 9.283 9.241 3.60 -7.559 5.146 213.731 15.771 9.413 10.550 3.60 -8.195 5.545 18.300 4.150 5.877 2.939 4.60 -2.707 1.917 图2-13活荷载作用下剪力图（单位：）3. 计算柱的轴力由梁端剪力、上层柱节点集中力，由节点竖向力平衡，可求得各层柱的轴力表3-8 柱的轴力表层数QAB（KN）框架柱A梁端集中力QBA （KN）QBC （KN）框架柱B梁端集中力NA（KN）NB（KN）55.905 8.524 -6.081 1.224 13.848-14.429-21.153428.985 42.620 -30.943 8.564 80.361-86.034-141.021329.099 42.620 -30.829 8.564 80.361-157.753-260.775229.112 42.620 -30.816 8.564 80.361-229.485-380.516128.854 42.620 -31.074 8.564 80.361-300.959-500.515图2-14 活荷载作用下的轴力图（单位：KN）第3章 风荷载作用下的内力计算3.1 荷载计算由建筑结构荷载规范规定，其中:-基本风压，为0.4KN/m2；-风荷载体型系数，为0.8（迎风面）+0.5（背风面）=1.3；-风压高度变化系数，按B类地面由相应表格内插而得；-风振系数，取1.0；则其计算过程如下：表3-1 风荷载计算表层数离地高度 z z s o (KN/m) hi (m) hz (m)B F(KN)519.00 1.210 1.00 1.30 0.40 3.60 1.80 4.50 7.645 415.40 1.138 1.00 1.30 0.40 3.60 3.60 4.50 9.587 311.80 1.047 1.00 1.30 0.40 3.60 3.60 4.50 8.820 28.20 1.000 1.00 1.30 0.40 3.60 3.60 4.50 8.424 14.60 1.000 1.00 1.30 0.40 4.60 3.60 4.50 9.594 图3-1风荷载作用下层间集中力(单位：KN)3.2 D值法计算采用D值法进行内力计算：柱的侧向刚度修正系数， 柱的侧向刚度，框架结构第i层第j柱，层间剪力其中第i层层间剪力，则各层间剪力：V1=7.645 KN，V2=17.231 KN，V3=26.051 KN，V4=34.475 KN，V5=44.069 KN表3-2 层间剪力计算3.3 柱的反弯点高度框架各柱的反弯点高度比注由于上、下层横梁线刚度不变，底层柱不考虑修正系数y1，所以各层y1=0,； 顶层柱不考虑修正值，所以各层对底层柱不考虑修正值，所以各层；其计算过程如下：表3-3 A (D) 轴柱反弯点位置层号H(m)53.61.3550.368 0000.368 1.325 43.61.3550.418 0000.418 1.505 33.61.3550.468 0000.468 1.685 23.61.3550.500 0000.500 1.800 14.61.7310.577 0000.577 2.654 其中，yh是指柱中反弯点至柱下端的距离。表3-3 B(C)轴柱反弯点位置层号H(m)53.62.7850.439 0000.439 1.580 43.62.7850.450 0000.450 1.620 33.62.7850.500 0000.500 1.800 23.62.7850.500 0000.500 1.800 14.63.5570.550 0000.550 2.530 3.4 节点弯矩第i层第j柱的下端弯矩，上端弯矩根据节点的弯矩平衡条件，将节点上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度分配给梁端，即，表3-4 框架节点弯矩层次A柱B柱AB梁BC梁上端下端上端下端左端右端左端右端5层3.564 2.073 4.555 3.568 3.564 2.216 2.339 2.339 4层7.398 5.308 10.071 8.240 9.471 6.636 7.003 7.003 3层10.224 8.985 13.841 13.841 15.532 10.743 11.338 11.338 2层12.710 12.710 18.317 18.317 21.696 15.646 16.512 16.512 1层19.307 26.330 25.075 30.648 32.017 21.112 22.281 22.281 图3-2风荷载作用下柱端弯矩图（单位：KN m） 3-3 风荷载作用下梁端弯矩（单位：KNm）图3-4风荷载作用下轴力(单位：KN)图3-5风荷载作用下剪力（单位：KN） 55第4章 荷载效应组合及构件设计4.1 内力组合由结构分析所得到的内力时构件轴线处的内力值，而梁支座截面的不利位置是柱边缘处。因此内力组合前应将各种荷载作用下柱轴线处梁的弯矩值换算到柱边缘处梁的弯矩，然后进行内力组合。竖向荷载作用下： M=M-Vb/2，V=V-qb/2风荷载作用下： M=M-Vb/2，V=V则相应的计算过程如下表：表4-1 恒荷载作用下柱边缘梁端M和V位置MV梁间均布荷载VMAB左-61.73298.48531.47190.617-37.111右97.169-109.22431.471-101.35669.8635BC左-38.09322.24415.34118.409-32.532右38.093-22.24415.341-18.40932.532CD左-97.169109.22431.471101.356-69.863右61.732-98.48531.471-90.61737.111AB左-75.70381.01625.07974.746-55.449右87.219-84.50625.079-78.23666.0934BC左-19.31914.65810.12612.126-15.655右19.391-14.70810.126-12.17615.714CD左-87.21984.50625.07978.236-66.093右75.703-81.01625.079-74.74655.449AB左-71.14180.61725.07974.347-50.987右85.288-84.90425.079-78.63464.0623BC左-20.33414.68310.12612.151-16.663右20.334-14.68310.126-12.15116.663CD左-85.28884.90425.07978.634-64.062右71.141-80.61725.079-74.34750.987AB左-71.54980.65325.07974.383-51.386右85.461-84.86925.079-78.59964.2442BC左-20.24314.68310.12612.151-16.572右20.243-14.68310.126-12.15116.572CD左-85.46184.86925.07978.599-64.244右71.549-80.65325.079-74.38351.386AB左-63.10979.97525.07973.705-43.115右81.496-85.54725.079-79.27760.1091BC左-23.03614.68310.12612.151-19.365右23.036-14.68310.126-12.15119.365CD左-81.49685.54725.07979.277-60.109右63.109-79.97525.079-73.70543.115表4-2 活荷载作用下柱边缘梁端M和V位置MV梁间均布荷载VMAB左-6.0875.90331.471-1.964-4.611右6.678-6.08231.4711.7855.1575BC左-1.5801.22415.341-2.611-1.274右1.580-1.22415.3412.6111.274CD左-30.6826.08231.471-1.785-29.161右6.087-5.90331.4711.9644.611AB左-24.22028.98525.07922.715-16.974右30.682-30.94325.079-24.67322.946BC左-8.9698.56410.1266.032-6.8284右8.969-8.56410.126-6.0326.828CD左-31.40030.94325.07924.673-23.664右24.220-28.98525.079-22.71516.974AB左-25.69229.09925.07922.829-18.417右31.400-30.82925.079-24.55923.6933BC左-8.5928.56410.1266.032-6.451右8.592-8.56410.126-6.0326.451CD左-31.45730.82925.07924.559-23.750右25.692-29.09925.079-22.82918.417AB左-25.83729.11225.07922.843-18.559右31.457-30.81625.079-24.54623.753BC左-8.5628.56410.1266.032-6.4212右8.562-8.56410.126-6.0326.421CD左-30.16330.81625.07924.546-22.459右25.837-29.11225.079-22.84318.559AB左-22.83528.85425.07922.584-15.622右30.163-31.07425.079-24.80522.3941BC左-9.4948.56410.1266.0