机械毕业设计（论文）-Φ600机械翻倒卸料离心机离合器结构设计（全套图纸）

沈 阳 化 工 大 学 科 亚 学 院 本 科 毕 业 设 计 题 目： 600 机械翻倒卸料离心机设计 专 业： 机械设计制造及其自动化 班 级： 1204 学生姓名： 指导教师： 论文提交日期：2016 年 05 月 20 日 论文答辩日期：2016 年 06 月 06 日 毕业设计任务书毕业设计任务书 机械设计制造及其自动化专业 1204 班 学生： 毕业设计题目： 600 机械翻倒卸料离心机设计 毕业设计内容： 相关文献检索并翻译 设计计算书一份 A0 图 1 张 A1 零件图 2 张 毕业设计专题部分： 600 机械翻倒卸料离心机离合器结构设计 起止时间：2016.02.292016.05.20 指导教师：2016 年 02 月 29 日 摘要摘要 本毕业设计题目是 600 机械翻倒离心机的设计。在设计中，首先要 知道离心机的工作原理：先由控制电路接通带动转鼓转动的电动机，通 过皮带的传动使转鼓转动，转鼓转动使物料固液分离，液体通过离心机 底部的排液管流出，固体留在转鼓壁上，然后再由控制电路接通翻倒电 动机使离心机翻转倒出固体，这样就完成了分离的整个过程。 离心机的发展历史悠久，第一台离心机在 19 世纪 30 年代德国问世。 在之后的时间里，离心机的核心技术发展获得了很大的进步，结构越来 越严谨，体积越来越小，分离的效率几何倍增加，这使离心机在生产过 程中应用范围的到极大提升。 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 离心就是利用离心机转子高速旋转产生的强大的离心力，加快液体 中颗粒的沉降速度，把样品中不同沉降系数和浮力密度的物质分离开。 当含有细小颗粒的悬浮液静置不动时，由于重力场的作用使得悬浮的颗 粒逐渐下沉。粒子越重，下沉越快，反之密度比液体小的粒子就会上浮。 微粒在重力场下移动的速度与微粒的大小、形态和密度有关，并且又与 重力场的强度及液体的粘度有关。象红血球大小的颗粒，直径为数微米， 就可以在通常重力作用下观察到它们的沉降过程。 翻倒卸料离心机是在三足式上卸料离心机基础上研发而成的一种新 型离心机。它具有对物料适应性强，操作方便等特点，同时克服了三足 式上卸料离心机劳动强度大、工作效率低的缺点，同时又避免刮刀卸料 离心机在卸料时刮滤网和破坏物料晶粉的缺点，最适合于石英砂,化工原 料,医药中间体等松散晶体物料的分离脱水；蔬菜、衣布等物料脱水；金 属切削、研磨粉的脱油；电镀件、民用小五金等产品的酸洗脱液。 论文中设计了转鼓壁的厚度计算，拦液板的计算，转鼓底的设计， 功率计算和电动机的选择，传动皮带的设计及选择，主轴的设计和强度 校核，轴承的选择，翻到架的设计和强度计算，刹车的结构设计和强度 计算，翻倒传动部分的设计计算，和其它的一些设计计算。然后了解离 心机的各个零部件的构造和它们的材料工艺要求，最后对离心机进行整 体的评定。运用 AutoCAD 绘制机械翻倒卸料离心机离合器结构图、离心 机整体装配图。 关键词：关键词： 离心机； 转鼓壁； 转鼓底； 刹车 Abstract This graduation design topic is the design of phi 600 mechanical overturned centrifuge. In the design, we must first know centrifuges working principle, the control circuit is connected with the drum is driven to rotate the motor, through the belt drive the rotary drum to rotate, drum rotates to make the material of solid- liquid separation, liquid through the bottom of the centrifuge tube for discharging liquid outflow, remained in the solid walls of the basket, then by the control circuit is connected to the overturned motor enable centrifuge flip poured out solid, thus completing the separation of the whole process. The development of the centrifuge has a long history, the first centrifuge in Germany in 1830s. At a later time, the core technology development of centrifuge obtained great progress, structure is more and more rigorous, smaller and smaller, separation efficiency of geometric fold increase in the centrifuge in the production process application scope to greatly enhance. Centrifuge is the use of centrifugal rotor high- speed rotation of the strong centrifugal force, to speed up the settling velocity of particles in the liquid, the sample in the different sedimentation coefficient and the buoyancy of the density of material points to leave. When the suspending liquid containing fine particles is not moved, the suspended particles are gradually sinking due to the action of the gravitational field. The heavier the particle, the faster the sinking, and the smaller particles will float on the contrary. The velocity of particles moving in the gravitational field is related to the size, shape and density of particles, and is related to the strength of gravity field and the viscosity of the liquid. Particles, such as the size of the red blood cells, can be a few microns in diameter, and they can be observed under normal gravity. Tipping discharge centrifuge is a three- foot centrifuge discharge on the basis of research and development from a new type of centrifuge. It has a strong adaptability of materials, easy to operate, while overcoming a three- foot upper discharging centrifuge labor- intensive, low efficiency shortcomings, while avoiding Scraper centrifuges and screen scraping when unloading the disadvantage to destroy its crystal powder, the most suitable material for loose crystal quartz sand, chemicals, pharmaceutical intermediates, separation of dehydration; vegetables, clothing fabrics and other materials dehydration; metal cutting, grinding powder de- oiled; plating parts, hardware and other civil acid eluent products. Design I drum wall thickness calculation, calculation of liquid plate stopped, design of drum bottom, power calculation and motor, belt drive design and the selection of the, spindle design and strength check, bearing selection, turn to frame the design and strength calculation, structure design and strength calculation of the brake, overturned transmission part of the design and calculation, and the other some design calculation. And then understand the various parts of the centrifuge structure and their material requirements, and finally to the overall assessment of the centrifuge. Use AutoCAD to draw mechanical knockturn centrifuge centrifuge clutch structure, overall assembly drawing. Key words ：Centrifuge; Drum Wall; Drum Bottom; Brake 目 录 第一章 绪论 . 1 1.1 离心机概述 . 1 1.2 三足离心机市场发展 . 2 1.3 论文离心机数据 . 3 第二章 离心机转鼓的强度计算 . 4 2.1 转鼓强度计算与校核 . 4 2.1.1 转鼓体壁厚的计算 4 2.1.2 液板壁厚计算 5 第三章 功率计算 . 7 3.1 所有回转件质量、质心及转动惯量计算 . 7 3.1.1 拦液板直边段 7 3.1.2 拦液板锥形段 7 3.1.3 转鼓壁 8 3.1.4 加强箍 8 3.1.5 转鼓 9 3.1.6 总体计算 11 3.2 功率的计算与电机的选择 . 11 3.2.1 启动转鼓等转动件所需功率 N . 11 3.2.2 启动物料所需的功率 N . 11 3.2.3 克服轴与轴承摩擦所需的功率 N3 . 12 3.2.4 克服转鼓、物料与空气摩擦所需的功率 N4 . 12 3.2.5 间歇运转的离心机启动阶段消耗的功率 N5 . 13 第四章 皮带传动的设计与校核 . 14 4.1 皮带及皮带轮的设计计算 . 14 4.1.1 材料的选择 14 4.1.2 设计步骤 14 4.2 带轮的设计 . 16 4.2.1 强度的计算及校核 17 4.2.2 接触强度公式校核 19 第五章 主轴的设计计算 . 21 5.1 主轴的结构设计 . 21 5.1.1 选择的材料 21 5.1.2 轴的结构设计 21 5.2 主轴的受力分析 . 21 5.2.1 根据受力列方程 21 5.2.2 主轴的强度校核 22 5.3 轴承的选择、设计及寿命校核 . 24 5.3.1 轴承选择 24 5.3.2 确定轴承的径向载荷 R1和 R2 24 5.3.3 确定轴承的轴向载荷 A1、A2 . 25 5.4 主轴临界转速计算 . 27 5.4.1 计算阶梯轴的当量直径 27 5.4.2 临界转速 27 第六章 翻倒架的设计计算 . 28 6.1 一些固定件的质量、质心计算 . 28 6.2 翻倒架的强度计算 . 30 6.3 右轴的结构设计与强度计算 . 32 6.3.1 右轴结构设计 32 6.3.2 右轴的受力分析 32 6.3.3 右轴的静强度安全系数校核 33 6.3.4 右轴的校核及所选轴承的校核 34 6.4 键的校核 . 36 第七章刹车的结构设计与强度计算 . 38 7.1 制动系统的选择 . 38 7.2 带式制动器的强度校核 . 38 7.2.1 摩擦面的比压校核 38 7.2.2 钢带拉伸应力的校核 39 第八章 翻倒传动部分的设计与计算 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 8.1 活塞杆的计算 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 8.1.1 确定 d 值 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 8.3.2 纵向弯曲轴向应力的计算 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 8.3.3 活塞杆的强度计算 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 总结 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 参考文献 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 感谢 . 错误！未定义书签。错误！未定义书签。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 引言 1 第一章第一章 绪论绪论 1.1 离心机概述离心机概述 机械翻倒卸料离心机是在三足式离心机的基础上，经过改良设计而成的。他保留 了三足式离心机的造价低廉，抗震性好，结构简单，操作方便等优点。机械翻倒卸料 离心机对比三足式离心机新增了翻到架的设计，采用机械反倒卸料的方式，简化了操 作的过程，降低了劳动强度，提高了工作效率。广泛应用于松散晶体物料的分离脱水 及化工，轻工，食品等行业。 三足离心机又称三足式离心机，因为底部支撑为三个柱脚，以等分三角形的方式 排列而得名。三足离心机是一种固液分离设备，主要适用于固液二相分离。如图 1- 1 图 1- 1 三足式离心机 三足式离心机：其主要由转鼓、机壳、弹簧悬挂支承装置、底盘和传动系统等零 部件组成。三足式离心机是应用最广的过滤式离心机，它对物料的适应性强，可以用 于成件产品的脱液，也可以用于各种不同浓度和不同固相颗粒粒度的悬浮液的分离、 洗涤脱水。对于一些细粒级难分离悬浮液在无合适的分离设备时，也可以用三足式离 心机分离，因为在低速下或停车后卸除料渣时，结晶晶粒破碎小。机器安装在弹性悬 挂支承上，质量中心低，机器运转平稳，结构简单，制造容易，安装方便，操作维护 易于掌握。特殊结构的密封防爆裂型三足式离心机可用于分离易燃、易爆的悬浮液或 应用于工作环境有防爆要求的场合。三足式离心机由于是间歇过滤操作、周期长、单 机生产能力低，主要用于中小型的生产规模，用于固体颗粒粒度大于 5m、浓度 5%75%悬浮液的分离以及成件产品、金属制品的脱液。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 引言 2 三足式离心机的工作原理：离心机通过高速旋转，产生强大的离心力，其离心分 离系数通常是重力加速度的上百倍，上千倍，上万倍，因此分离速度很快，但是由于 不同的物料性质差异很大，所以形成了各种不同规格的离心机，一般固体和液体进行 分离的离心机转速在 3000 转以下，颗粒更细，密度差更小的混合液则需要转速在 800030000 之间的离心机进行分离，而像铀的浓缩分离则需要更高转速的离心机。 1.2 三足离心机市场发展三足离心机市场发展 三足式离心机是用途最广泛离心机，从第一台离心机开始，广泛用于各行各业， 至今天仍在全世界范围内广受欢迎，其造价低廉，抗震性好，结构简单，操作方便。 然而，随着离心分离技术的逐步提高，卧式螺旋沉降离心机（以下简称卧螺离心 机）和卧式螺旋过滤离心机（以下简称过滤机）的技术的不断成熟和完善，在很大方 面，对三足离心机构成了严重的市场替代威胁。 首先：在工作效率上，无论是卧螺离心机还是过滤机，其都是连续工作，工作效 率比三足离心机大大提高。 其次：在分离效率上，卧螺离心机和过滤机，其因其材质及加工工艺较三足离心 机都有明显的优势，分离因素大大高于三足离心机，因此，分离效率较三足离心机提 高约有 23 倍。 第三：在卧螺离心机和过滤机技术窗户纸的捅破，市场竞争的激烈，进口离心机 产品已经远远无法保持其超额利润的殿堂。众多进口离心机厂家产品价格纷纷跳水。 国内一些注重技术开发的厂家对卧螺离心机和过滤机等高端机型的技术的掌握， 也取 得了显著的成就。在国内市场上，与进口厂家已经展开了激烈的角逐，且并不一味落 败。 由于我国国内使用离心机的客户，绝大多数因其产品技术含量低，利润率不高， 劳动密集型企业，因此，还无法大面积使用卧螺离心机和过滤机。纵观国外离心机发 展历史，本人，大胆推测，在不远的 10 年内，卧螺离心机和过滤机将对三足离心机 构成越来越严重的威胁。其将分割三足离心机 40%以上的市场。 国内，以三足离心机为主要产品的生产厂家，如果在 10 年内不能够升级产品线， 逐步淘汰落后产能产品，在 10 年后，其市场生存环境将异常艰辛。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 引言 3 1.3 论文离心机数据论文离心机数据 转鼓直径： 600mm 工作转速： 1200r/min 物料密度： 1.0510 3kg/m3 启动时间： 60120s 固液比： 1:1 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 离心机转鼓的强度计算 4 第二章第二章 离心机转鼓的强度计算离心机转鼓的强度计算 2.1 转鼓强度计算与校核转鼓强度计算与校核 2.1.1 转鼓体壁厚的计算转鼓体壁厚的计算 转鼓材料：不锈钢（1Cr18Ni9Ti）1 密度：0=7.9103Kg/m3 离心机转鼓直径：600mm 转速：n=1200 r/min 0=7.9103 （503.14） 29.8=11.15MPa (2- 1) 0由筒体自身质量高速旋转引起的环向应力。 取鼓壁开孔直径 d=6mm 开孔间距 t=18mm 667. 0 18 618 = = = t dt (2- 2) 开孔削弱系数。 t孔的轴向或斜向中心距（两者取小值） 。 d开孔直径。 鼓体全面积 鼓体开孔总面积 = 10. 0 60sin184 )106(14. 3 60sin 2 23 2 2 4 = = t d （2- 3） ()() 163. 0 10 . 0 1109 . 7 1005. 1 1 3 3 0 = = = mf k （2- 4） mf 物料的密度10 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 离心机转鼓的强度计算 5 () () + 1 2 2 1 0 0 H ks RK =2.8mm （2- 5） K转鼓的填充系数 K=0.36 H 焊缝系数 ()按无损检测计算0 . 1= H 许用应力。 取 ns=2.0 nb=3.5 Mpa s 200= Mpa b 540= =100MPa 所以取=3mm 2.1.2 液板壁厚计算液板壁厚计算 材料同转鼓选用：1Cr18Ni9Ti4 挡液板壁厚按圆锥形转鼓计算 cos2 0 0 H RK （2- 6） 0 转鼓材料的密度，kg/m3 转鼓材料的许用应力 Pa H 焊逢系数 按 100%探伤 H =1 3 3 109 . 7 1005. 1 = b mf =0.134 （2- 7） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 离心机转鼓的强度计算 6 cos2 0 0 H RK （2- 8） )1015.1185 . 0 10100(45cos2 3 . 05 . 0134. 01015.11 66 6 = o =0.21mm 所以取=3mm 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 7 第三章第三章 功率计算功率计算 3.1 所有回转件质量、质心及转动惯量计算所有回转件质量、质心及转动惯量计算 3.1.1 拦液板直边段拦液板直边段 322 10 7.85 10(0.4260.42 ) 0.1 4 mV =3.13kg= （3- 1） 0.1 0.05 22 h zm= 2222 1 3.13 ()(0.4260.42 )0.14 22 m JRr=+=+= 2 kg m （3- 2） 3.1.2 拦液板锥形段拦液板锥形段 根据图 3- 1 图 3- 1 拦液板锥形段 322 2 0.09 7.85 10(0.6060.60.606 0.6 12 m =+ 22 0.6 0.42 0.4260.42 )+3.41kg= （3- 3） 222 2 3.41 (0.3030.213 )0.234 2 Jkgm=+= （3- 4） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 8 3.1.3 转鼓壁转鼓壁 根据图 3- 2 图 3- 2 转鼓壁结构图 322 3 0.3 7.910(0.6060.6 )12.01 4 mkg = 300 150 2 zmm= 222 3 13.345 (0.3030.3 )1.089 2 Jkgm=+= （3- 5） 3.1.4 加强箍加强箍 322 4 0.036 7.9 10(0.780.62 )50.03 4 mkg = （3- 6） 36 18 2 zmm= 222 4 50.03 (0.390.31 )6.21 2 Jkgm=+= （3- 7） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 9 3.1.5 转鼓转鼓 图 3- 3 转鼓结构简图 将图将图 3- 3 其分段计算其分段计算 （1）空心圆柱体：）空心圆柱体： 322 0.04 710(0.040.03 )0.615 4 a mkg = （3- 8） 222 60 30 2 0.615 (0.040.03 )0.007 2 a a zmm Jkgm = =+= （3- 9） （2）圆台体：）圆台体： () 3222 7 100.020.1220.122 0.080.0831.1 b mkg=+= 0.022188.489242700 9.15 22188.44462900 zmm + = + （3- 10） 222 1.1 (0.0610.04 )0.003 2 b Jkgm=+= （3）圆筒体：）圆筒体： () 322 7 100.020.0730.041.64 c mkg= （3- 11） 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 10 20 10 2 c zmm= () 222 1.64 0.0730.040.006 2 c Jkg m=+= （4）圆台体：）圆台体： 326 7 100.026131.31 100.9 d mkg = = （3- 12） 0.022843.613998.63865.2 8.73 42843.611999.31288.4 d zmm + = + （3- 13） （5）圆锥块：）圆锥块： () 2222 21221121 0.96 12 e mh DDD dD dddkg =+= （3- 14） ()() 2222 21221121 2222 21221121 23 3.2 4 DDD dDddd h zmm DDD dDddd + = + e 222 ()0.024 2 e m JRrkg m=+= （6）空心圆台体：）空心圆台体： () 2222 21221121 27.72 12 f mh DDD dD dddkg =+= （3- 15） ()() 2222 21221121 2222 21221121 23 16.05 4 DDD dD ddd h zmm DDD dD ddd + = + f 22222 27.72 ()(0.3520.215 )2.36 22 f m JRrkg m=+=+= （7）圆筒：）圆筒： () 322 7 100.30.280.037.6 h mkg= = （3- 16） 30 15 3 zmm= h 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 11 222 7.6 (0.30.28 )0.64 2 h Jkgm=+= 3.1.6 总体计算总体计算 总质量： 0.6153.647.340.9627.727.647.875Mkg=+= 总质心： Z=18.97kg 总转动惯量： 2 0.007 0.012 0.1 0.024 2.36 0.64 3.137Jkg m=+= 3.2 功率的计算与电机的选择功率的计算与电机的选择 3.2.1 启动转鼓等转动件所需功率启动转鼓等转动件所需功率 N Kw T J N p 58 . 1 202000 ) 60 12002 (742 . 1 2000 2 1 2 1 = = p J:绕轴旋转的转动件的转动惯量 2 mkg 4 T1：动时间s120T)12060( 11 =设sT ：离心机的角速度 60 2 n =125.66 考虑其他转动件6功率增加 58%，取 5% 1 0.906(1 0.05) 0.96Nkw=+= 3.2.2 启动物料所需的功率启动物料所需的功率 N 加料量为：60kg 固液比为：7:3 mf =1.05103kg/m2 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 12 1 1 L m mm = + mf 水 由 得： Pmf=1.2103kg/m3 2 0.3R= 2222 2 12 0.2610.3 48.583.84 22 cc RR Jmkg m + = (3- 17) 222 11.42 0.31.028 fff Jm Rkg m= 22 2 2 1.2 125.66 ()(3.84 1.028)1.15 20002000 120 cf NJJkw T =+=+= 3.2.3 克服轴与轴承摩擦所需的功率克服轴与轴承摩擦所需的功率 N3 滚动轴承 f=0.005 0.02 取f=0.01 2 0( )P m eg=+ （3- 18） 32 126.425 (0.2 100.3 125.669.81) =+ 1196.64N= 3 0.01 125.66 1196.640.3 0.3 2000 Nkw = 3.2.4 克服转鼓、物料与空气摩擦所需的功率克服转鼓、物料与空气摩擦所需的功率 N4 6344 401 11.3 10() a NLRR =+ （3- 19） 其中： 3 01 0.31.29/0.232Rmkg mRmm= a ，L=0.3 6344 4 11.3 101.29 0.3 125.66(0.30.232 )N =+0.98kw= 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 功率的计算 13 3.2.5 间歇运转的离心机启动阶段消耗的功率间歇运转的离心机启动阶段消耗的功率 N5 51234 3.39NNNNNkw=+= 由三角皮带传动效率9 0.94 0.96 = 取 0.95 = 离心式摩擦离心器传动效率： 0.97 0.99 =，取0.98 = 安全裕量系数：1.1K = 则实际功率 3.39 1.13.96 0.950.98 Nkw= 因为离心机启动阶段消耗的功率最大，由此选电动机6。 选额定功率：4kw 固定转速为：1440r/min 电机型号为：Y112M4 质量：m=43kg 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 皮带传动的设计与校核 14 第四章第四章 皮带传动的设计与校核皮带传动的设计与校核 4.1 皮带及皮带轮的设计计算皮带及皮带轮的设计计算 4.1.1 材料的选择材料的选择 皮带轮选用14：铸铁0=7.0103kg/m3 4.1.2 设计步骤设计步骤 （1）设计功率）设计功率 Pd Pd=KAP KA工况系数 查8知每天工作大于 10 小时，载荷变动小 KA=1.2 P传动功率 kw P=4kwPd=1.24=4.8kw （2）带型）带型 根据 Pd=4.8kw n1=1440r/min 选用普通 V 型 A 带 dd1=112140mm 取 dd1=125mm dd1小带轮基准直径 （3）传动比）传动比 i= 1200 1460 2 1 = n n =1.217 取 0.01i=1.dd2=125mm （4）带速）带速 V: 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 皮带传动的设计与校核 15 V= 100060 11 ndd =3.141001440/601000=7.31100N/mm 则 根据插入法 得 则 K=1.251.1261.11.19=1.84 取 用第二系列 取 =3.5 则 K： 1.25 1.15 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 皮带传动的设计与校核 19 1.1 1.226 1.19 则 K=1.88 因此 满足强度要求 4.2.2 接触强度公式校核接触强度公式校核 (4- 6) 式中 ： K=1.88 取 i=u=7 1.4410 则 因此 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 皮带传动的设计与校核 20 则 =1010.97MPa 可查得 1 1x = 1 0Y = 2 0.41x= 2 0.87Y= 载荷系数 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 主轴的设计计算 26 1 d f=.2 所以 1 971.59 0 971.59PN=+ = 2 0.41 1460.1 0.87 1889.98 2242.88PN=+= 查3得： 0 0.5x= 2 0.38Y = 所以 01 0.5 971.59 0.38 650.97 733.16PN=+= 02 0.5 1460.11 0.38 1889.98 1448.25PN=+= 静载荷安全系数为 0 1.2S= 0 01 1.2 971.59 1165.9142.5 or S PN CkN= 0 02 1.2 2242.88 2691.5147.5 or S PN CkN= (5)确定轴承寿命确定轴承寿命 按轴承的受力大小计算 寿命系数取 3 = 66 33 2 101062.6 ()()168152.7 6060 12002.69 n C Lh n P = （5- 7） 轴承每天工作 16h，则轴承工作天数： n=168152.7/16=1050.9(天) 所以轴承 A、B 都合格。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 主轴的设计计算 27 5.4 主轴临界转速计算主轴临界转速计算 5.4.1 计算阶计算阶梯梯轴的轴的当量当量直直径径 dv= i ii l ld =37.92mm - - 经验修正系数 取为 1.094 5.4.2